安康花园模板工程施工方案

山河建设集团有限公司

/ShanheConstructionGroupCo,Ltd.

邻水安康花园棚户区改造项目

模

板

工

程

施

工

方

案

编制人：

审核人：

2023年4月12日

目录

第一章工程概况..............................................1

第二章编制根据.............................................2

第三章施工准备.............................................3

第四章模板安装施工工艺.....................................7

第五章支撑系统验算........................................34

第六章模板拆除施工工艺....................................35

第七章模板施工中的质量控制措施...........................38

第八章施工注意事项及安全技术措施.........................41

第九章模板成品保护........................................42

第十章安全文明施工措施....................................42

第十一章模板施工应急救援预案.............................44

第十二章模板工程验收原则................................46

第一章工程概况

1.工程名称：邻水县安康花园棚户区改造项目；

2.工程地址：邻水县城区西南侧城南镇三合村一破石村一带；

3.建设单位：邻水县远丰工业发展有限企业；

4.设计单位：核工业西南勘察设计研究有限企业；

5.施工单位：山河建设集团有限企业；

6.监理单位：四川元丰建设项目管理有限企业；

7.勘察单位：核工业西南勘察设计研究有限企业；

8.建筑工程等级：二级；

9.构造类型：基础：桩基础、条形基础、独立基础、筏板基础；主体:

框剪构造（高层），框架（多层）；

10.构造安全等级：二级；

1L设计使用年限:50年；

12.抗震等级：抗震烈度6度；

13.建筑耐火等级：多层建设耐火等级为二级；高层建筑耐火等级为一

级。

14.建筑抗震类别：丙类;

15.防雷级别：三类;

16.建筑面积：面积约160449.1Hi?；

17.技术要求：按照国家有关施工及验收规范、技术原则和设计图纸进

行施工和验收。

18.质量要求：工程质量达成合格以上原则，以质监部门验收认定为准,

工程质量验收原则执行国家现行有关验收原则。

19.材料要求：本工程使用的材料，须有建材质检部门的检验报告和产

品合格证，其他建筑材料必须经建设单位和监理认可。

20.施工范围：招标工程量清单及施工图设计范围内的全部施工内容，

新建安顿房及辅助用房工程。

21.建设工期：1094（日历天）

22.现场条件：已完毕"三通-邛”

安全生产目的：无重大安全事故，工伤频率控制在四川省建筑施工安全

管理法规要求的指标范围内。

建筑概况：本工程由3个单元高层住宅，46个单元多层住宅构成。规划

总建筑面积约160449.,其中高层总建筑面积约34351.31M,多

层总建筑面积约111029.09m2,附属商业面积160380?。安康花园工

程涉及：6层住宅楼33栋，6+1层独栋住宅楼13栋，15层商住楼2栋，

18层商住楼1栋，垃圾中转站1个，地下室1个构成。

第二章编制根据

《建筑构造荷载规范》GB50009-2023

《混凝土构造设计规范》GB5.07.01

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2023

《建筑施工计算手册》

《建筑施工手册》

《建筑施工安会检验原则》JGJ59-2023

《建筑构造静力计算手册》（第二版）

现行“建筑工程质量验收规范”

本工程施工图纸、同意的施工组织设计

四川省有关要求、文件

第三章施工准备

一、材料及主要机具：

1.模板用900X1800X20胶合板，木杨用2023X100X50

2.连接附件：扣件、紧固螺栓、钩头螺栓、穿墙螺栓、防水穿墙高强螺

栓、柱模定型箍。

3.支撑系统：立杆、横杆、斜杆、立杆垫座、立杆可调底座、模板侧向

支腿、木方。

4、脱模剂:水质隔离剂。

5、工具：木工圆盘锯、木工手锯、铁木榔头、活动（套口）扳子、水

平尺、钢卷尺、托线板、脚手板、塔吊等。

二、作业条件：

1.模板设计：

拟定所建工程日勺施工区、段划分。根据工程构造的形式、特点及现

场条件，合理拟定模板工程施工的流水区段，以降低模板投入增长周

转次数，均衡工序工程（钢筋、模板、混凝土工序）的作业量。

2、拟定构造模板平面施工总图。在总图中标志出多种构件的型号、位

置、数量、尺寸、标高及相同或略加拼补即相同的构件的替代关系并编

号，以降低配板的种类、数量和明确模板的替代流向与位置。

3、拟定模板配板平面布置及支撑布置。根据总图对梁、板、柱等尺寸

及编号设计出配板图，应标志出不同形号、尺寸单块模板平面布置，纵

横龙骨规格、数量及排列尺寸；柱箍选用的形式及间距；支撑系统的竖

向支撑、侧向支撑、横向拉接件的型号、间距。预制拼装时，还应绘制

标志出组装定型日勺尺寸及其与周围日勺关系。

4、验算：

在进行模板配板布置及支撑系统布置的基础上，要严格对其强度、

刚度及稳定性进行验算。

轴线、模板线（或模边借线）放线完毕。水平控制标高引测到预留

插筋或其他过渡引测点，并办好预检手续。

5、模板承垫底部，沿模板内边线用1：3水泥砂浆，根据给定标高线精

确找平。外墙、外柱的外边根部，根据标高线设置模板承垫木方，与找

平砂浆上平交圈，以确保标高精确和不漏浆。

6、设置模板（保护层）定位基准，即在墙、柱主筋上距地面5〜8cm,根

据模板线，按保护层厚度焊接水平支杆，以防模板水平位移。

7、柱子、墙、梁模板钢筋绑扎完毕；水电管线、预留洞、预埋件三安

装完毕，绑好钢筋保护层垫块，并办完隐预检手续。

预组拼装模板：

拼装模板的场地应扎实平整，条件允许时应设拼装操作平台。

按模板设计配板图进行拼装，全部卡件连接件应有效日勺固紧。

柱子、墙体模板在拼装时，应预留打扫口、振捣口。

组装完毕日勺模板，要按图纸要求检验其对角线、平整度、外型尺寸及紧

固件数量是否有效、牢固。并涂刷脱模剂，分规格堆放。

第四章模板安装施工工艺

第一节柱模板

一、柱模板安装工艺：

1、单块就位组群工艺流程：

搭设安装架子f第一层模板安装就位一检验对角线、垂直和位

置一安装柱箍一第二、三等层柱模板及柱箍安装一安有梁口的柱

模板一全方面检验校正一群体固定

2.单块安装柱模板施工要点：

先将柱子第一层四面模板就位组拼好，其中一面留连接头。

使模板四面按给定柱截面线就位，并使之垂直，对角线相等。

用定型柱套箍固定，楔板到位，销铁插牢。

以第一层模板为基准，以一样措施组拼第二、三层，直至到带梁口

柱模板。用钢钉和木条对竖向、水平接缝反正交替连接。在合适高度进

行支撑和拉结，以防倾倒。

对模板日勺轴线位移、垂直偏差、对角线、扭向等全方面校正，并安装定

型斜撑，或将一般拉杆和斜撑固定在预先埋在楼板中的钢筋环上，每

面设两个拉（支）杆，与地面呈45°。以上述措施安装一定流水段的模

板。检验安装质量，最终进行群体的水平（支）杆及剪刀支杆的固定。

将柱根模板内清理洁净，封闭清理口。

3、单片预组拼柱模板工艺流程：

单片预组拼柱组拼一第一片柱模就位―第二片柱模就位用角

模连接一安装第三、四片柱模一检验柱模对角线及位移并纠正一自

下而上安装柱箍并做斜撑一全方面检验安装质量一群体柱模固定

4.整体预组拼栏模板安装施工要点：

吊装前，先检验整体预组拼的柱模板上下口的截面尺寸、对角线偏

差，连接件、卡件、柱箍的数量及紧固程度。检验柱筋是否有防碍柱模

的套装，并用铅丝将柱顶筋先绑拢在一起，以利柱模从顶部套入。

当整体柱模安装于基准面上，模板下口复线前，用钢管架将本层

全部框架柱初步固定，校正其中心线、柱边线、柱模桶体扭向及垂直后,

在支撑固定。

梁柱模板分两次支设时，最上一层模板应保存不拆，以利于二次

支梁柱模板的连接，与接槎通顺。

二、柱模板荷载原则值计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计

算，并取其中的较小值:

,/2

F=0.22vtP1P2V

F=vH

其中Y―混凝土日勺重力密度，取24.000kN/m3；

t—新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；

T—混凝土的入模温度，取20.000T；

V—混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H—模板计算高度，取3.600m；

61—外加剂影响修正系数，取1.200；

B2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。

分别计算得20.036kN/m2.86.400kN/m2,取较小值20.036kN/m2

作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力原则值q尸20.036kN/m2;

2

倾倒混凝土时产生的荷载原则值q2=2kN/mo

三、柱模板面板的计算

模板构造构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取

柱截面宽度B方向和II方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强

度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只

考虑新浇混凝土侧压力。

由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为1=228mm,

且竖楞数为3,所以对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨

连续梁进行计算。

4——^-4——

面板计算简图

L面板抗弯强度验算

对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最

大跨中弯距：

M=0.Iql2

其中，M一面板计算最大弯矩(N•mm)；

1一计算跨度(竖楞间距)：1=228.0mm；

q-作用在模板上的侧压力线荷载，它涉及：

新浇混凝土侧压力设计值0：L2X20.04X0.45X

0.90=9.737kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4X2.00X0.45X

0.90=1.134kN/m；

式中，0.90为按《施工手册》取用时临时构造折减系数。

q=qi+q2=9.737+1.134=10.871kN/m；

面板日勺最大弯矩：M=0.1X10.871X228X228=5.65X104N.mm；

面板最大应力按下式计算：

。=M/W<f

其中，。一面板承受时应力(N/mm2)；

M一面板计算最大弯矩(N•mm)；

W一面板的截面抵抗矩：W=bh2/6

b：面板截面宽度，h：面板截面厚度；

W=450X15.0X15.0/6=1.69X104mm3；

f一面板日勺抗弯强度设计值(N/mn?)；f=i3.000N/mm2；

面板日勺最大应力计算值：。=M/W=5.65X104/1.69X104=

3.349N/mm2；

面板日勺最大应力计算值。=3.349N/mm2不不小于面板日勺抗弯强度设

计值[o]=13N/mm2,满足要求！

2.面板抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下：

V=0.625ql

其中，V一面板计算最大剪力（N）；

1一计算跨度（竖楞间距）：1=228.0mm；

q一作用在模板上的侧压力线荷载，它涉及：

新浇混凝土侧压力设计值5：L2X20.04X0.45X

0.90=9.737kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4X2.00X0.45义

0.90=1.134kN/m；

式中，0.90为按《施工手册》取用的临时构造折减系数。

q=q.+q2=9.737+1.134=10.871kN/m；

面板时最大剪力：V=0.625X10.871X228.0=1549.188N；

截面抗剪强度必须满足下式：

T=3V/（2bhnXfv

其中，T一面板承受的剪应力（N/mm2）；

V一面板计算最大剪力（N）：V=1549.188N；

b--构件日勺截面宽度（mm）：b=450ir.m；

hn--面板厚度（mm）：hn=15.0mm；

fv-一面板抗剪强度设计值（N/rrm2）：fv=13.000N/m.n2；

面板截面受剪应力计算值：T=3X1549.188/(2X450X

15.0)=0.344N/mm2；

面板截面抗剪强度设计值：[f]=L500N/nmr；

面板截面时受剪应力T=0.344N/mm2不不小于面板截面抗剪强度设

计值[fv]=L5N/mm2,满足要求!

3.面板挠度验算

最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下：

v=0.521ql4/(100EI)

其中，q一作用在模板上的侧压力线荷载(k\/m)：q=20.04X0.45=

9.02kN/m；

v一面板最大挠度(mm)；

1一计算跨度(竖楞间距)：1=228.0mm；

E一面板弹性模量(N/mm2)：E=6000.00N/mm2；

I一面板截面日勺惯性矩(mm;)；

I=bh712

I:450X15.0X15.0X15.0/12=1.27X105mm1；

面板最大允许挠度：[v]=228/250=0.912mm；

面板时最大挠度计算值：V=0.521X9.02X228.07(100X6000.0

X1.27X105)=0.167mm；

面板日勺最大挠度计算值v=0.167mm不不小于面板最大允许挠度设

计值[v]=0.912mm,满足要求!

四、竖楞计算

模板构造构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。

本工程柱高度龙3.000m,柱箍间距为500nlm,所以按均布荷载作用

下日勺三跨连续梁计算。

本工程中，竖楞采用木方，宽度45mm,高度95nl明截面惯性矩I和截面

抵抗矩W分别为：

W=45X95X95/6X1=67.69cm3；

I=45X95X95X95/12X1=321.52cm1；

竖楞方木计算简图

1.抗弯强度验算

支座最大弯矩计算公式:

M=0.Iql2

其中，M一竖楞计算最大弯矩(N-mm)；

1—计算跨度(柱箍间距)：1=450.0mm；

q一作用在竖楞上的线荷载，它涉及：

新浇混凝土侧压力设计值5：1.2X20.036X0.228X

0.900=4.934kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4X2.000X0.228X

0.900-0.575kN/m；

q=4.934+0.575=5.508kN/m；

竖楞日勺最大弯距：M=0.1X5.508X450.0X450.0=1.12X105N•mm；

o=M/W<f

其中，。一竖楞承受日勺应力(N/mm2)；

M一竖楞计算最大弯矩(N・mm)；

W一竖楞日勺截面抵抗矩(mm3),W=6.77X104；

f一竖楞日勺抗弯强度设计值(N/mm?)；f=13.000N/mm2；

竖楞时最大应力计算值：。=M/W=1.12X1076.77X104=

1.648N/mm2；

竖楞日勺最大应力计算值。=1.648N/mni2不不小于竖楞的抗弯强度设

计值［。］=13N/mm2,满足要求!

2.抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：

V=0.6ql

其中，V一竖楞计算最大剪力（N）；

1一计算跨度（柱箍间距）：1=450.0mm；

q一作用在模板上的侧压力线荷载，它涉及：

新浇混凝土侧压力设计值5：1.2X20.036X0.228X

0.900=4.934kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4X2.000X0.228X

0.900=0.575kN/m；

q=4.934+0.575-5.508kN/m；

竖楞时最大剪力：V=0.6X5.508X450.0=1487.221N；

截面抗剪强度必须满足下式：

T=3V/（2bhn）Wf、，

其中，T一竖楞截面最大受剪应力（N/n）m2）；

V一竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql=0.6X5.508X

450=1487.221N；

b--竖楞日勺截面宽度(mm)：b=45.0mm；

hn--竖楞日勺截面高度(mm)：hn=95.0mm；

fv一竖唠日勺抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/nm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值：

T=3X1487.221/(2X45.0X95.0Xl)=0.522N/mm2；

竖楞截面抗剪强度设计值：[f」=1.500N/mnA

竖楞截面最大受剪应力计算值T=0.522N/mm2不不小于竖楞截面抗

剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2,满足要求!

3.挠度验算

最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下：

v皿=0.677ql7(100EI)W[v]=1/250

其中，q一作用在竖用上的线荷载(kN/m):q=20.04X0.23=5.51

kN/m；

Vmax--竖楞最大挠度(mm)；

1一计算跨度(柱箍间距)：1=450.0mm；

E一竖楞弹性模量(N/mm2),E=9000.00N/mm2；

I一竖楞截面的惯性矩(mm4),1=3.22X106；

竖楞最大允许挠度：[v]=450/250=1.8mm；

竖楞的最大挠度计算值：v=0.677X5.51X450.07(100X9000.0

X3.22X106)=0.053mm；

竖楞时最大挠度计算值v=0.053mm不不小于竖楞最大允许挠度

[v]=1.8mm，满足要求!

五、B方向柱箍的计算

本工程中，柱箍采用木方，宽度45mm,高度95mm,截面惯性矩I和截面

抵抗矩W分别为：

W=45X95X95/6XI=67.69cm3；

I=45X95X95X95/12X1=321.52cm1；

按集中荷载计算(附计算简图)：

1.242.481.24

。IIIq

.___________________________Z50___________________________,

B方向柱箍计算简图

其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；

P=(1.2X20.04X0.9+1.4X2X0.9)X0.228X0.45

=2.48kN；

2.4792.479

1.239

1.239(1.239

2.4792.479

B方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=2.479kN；

B方向柱箍弯矩图(kN•方

最大弯矩：M=0.648kN•m；

B方向柱箍变形图(mm)

最大变形：v=1.174mm；

1,柱箍抗弯强度验算

柱箍截面抗弯强度验算公式

。=M/W<f

其中，柱箍杆件日勺最大弯矩设计值：M=647560.66N•mm；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：W=67688mm3；

B边柱箍的最大应力计算值：。=9.57N/ir.m2；

柱箍的抗弯强度设计值：[f]=13N/mm2；

B边柱箍的最大应力计算值。=6.48X108/6.77X107=9.57N/mm2不

不小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13N/mn:2,满足要求！

2.柱箍挠度验算

经过计算得到：v=1.174mm；

柱箍最大允许挠度：[v]=500/250=2mm；

柱箍日勺最大挠度v=1.174mm不不小于柱箍最大允许挠度[v]=2nim,

满足要求！

3,柱箍抗剪强度验算

T=3V/(2bhn)Wf、，

其中，丁一柱箍承受的剪应力(N/mm2)；

V一柱箍计算最大剪力(N)：V=1487.221N；

b--柱箍日勺截面宽度(mm)：b-45.Omm；

hn--柱箍的截面高度(mm)：hn=95.Omm；

fv—-柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；

柱箍截面最大受剪应力计算值：T=3X1487.221/(2X45.0X95.0X

1)=0.522N/mm2；

柱箍截面最大受剪应力计算值T=0.522N/mm2不不小于柱箍抗剪强

度设计值[fv]=13N/mm2,满足要求!

六、H方向柱箍的计算

本工程中，柱箍采用木方，宽度45mm,高度95mm,截面惯性矩I和截面

抵抗矩W分别为：

W=45X95X95/6X1=67.69cm3；

I=45X95X95X95/12X1=321.52cm1；

按计算(附计算简图)：

_1I.242I.481I.24_

0X

.----------------------------------------------Z50---------------------------------------------.

H方向柱箍计算简图

其中P-竖楞方木传递到柱箍日勺集中荷载(kN)；

P二(1.2X20.04X0.9+1.4X2X0.9)X0.228X0.45=2.48

kN；

2.4792.479

1.2加1.239

1.239卜.239

2.4792.479

H方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力：N=2.479kN；

H方向柱箍弯矩图(kN-m)

最大弯矩：M=0.648kN•m；

H方向柱箍变形图(mm)

最大变形：v=1.174mm；

L柱箍抗弯强度验算

柱箍截面抗弯强度验算公式:

。=M/W<f

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值：M=647560.66N-mm；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：W=67688mm3；

H边柱箍的最大应力计算值：。=9.567N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值：［f］=13N/mm2；

H边柱箍的最大应力计算值。=6.48X108/6.77X107=9.567N/mm2不

不小于柱箍的抗弯强度设计值［f］=13N/mn:2,满足要求！

2.柱箍挠度验算

经过计算得到：v=1.174mm；

柱箍最大允许挠度：［v］=500/250=2mm；

柱箍的最大挠度v=1.174mm不不小于柱箍最大允许挠度［v］二2mm,

满足要求！

3.柱箍抗剪强度验算

T=3V/(2bhn)Wfv

其中，T一柱箍承受的剪应力(N/mm2)；

V一柱箍计算最大剪力(N)：V=1487.221N；

b--柱箍日勺截面宽度(mm)：b=45.Omm；

hn--柱箍日勺截面高度(mm)：hn=95.0mm；

fv--柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；

柱箍截面最大受剪应力计算值：T=3X1487.221/(2X45.0X95.0X

1)=0.522N/mm2；

柱箍截面最大受剪应力计算值T=0.522N/mm2不不小于柱箍抗剪强

度设计值[fv]=13N/mm2,满足要求!

第二节梁模板

一、梁模板安装工艺：

1、梁模板单块就位安装工艺流程：

弹出梁轴线及水平线并复核一搭设梁模支架一安装梁底楞或梁

卡具一安装梁底模板一梁底起拱一绑扎钢筋一安装侧梁模一

安装另一侧梁模一安装上下锁口楞、斜撑楞及腰楞和对拉螺栓一复

核梁模尺寸、位置一与相邻模板连固

2.梁模板单块就位安装施工要点：

在柱混凝土上弹出梁的轴线及水平线(梁底标高引测用)，并

复核。

支柱一般采用双排(设计定)，间距以60〜100cm为宜。支柱上连

固5cm义10cm木楞（或定型钢楞）或梁卡具。支柱中间和下方加横杆或

斜杆，立杆架可调底座。

在支柱上调整预留梁底模板的厚度，符合设计要求后，拉线安装

梁底模板并找直，底模上应拼上连接角模。

在底模上绑扎钢筋，经验收合格后，清除杂物，安装梁侧模板，将两

侧模板与底板使用钢钉和底板支撑木方连接。用梁卡具或安装上下锁口

楞及外竖楞，附以斜撑，其间距一般宜为75cm。当梁高超60cm时,需

加腰楞，并穿对拉螺栓（或穿墙高强螺栓）加固。侧梁模上口要拉线找

直，用定型夹子固定。

复核检验梁模尺寸，与相邻梁柱模板连接固定。有楼板模板时，与板模

拼接固定。

3、梁模板单片预组合模板安装工艺流程：

弹出梁轴线及水平线并做复核一搭设梁模支架一预组拼模板检

验一底模吊装就位安装一起拱一侧模安装一安装侧向支撑或梁

夹固定一检验梁口平直模板日勺尺寸一卡梁口卡一与相邻模板连固

梁模板单片预组合模板安装施工要点:

检验预组拼模板的尺寸、对角线、平整度、吊点的位置及梁的轴线

及标高，符合设计要求后，先把梁底模吊装就位于支架上，与支架连

固并起拱。分别吊装梁两侧模板，与底模连接。安装侧支撑固定，检验

梁模位置、尺寸无误后，再将钢筋骨架吊装就位，或在梁模上绑扎入模

就位。卡上梁上口卡，与相邻模板连固。其操作细节要点同单块就位安

装工艺。

5、梁模整体预组合模板安装工艺流程：

弹出梁轴线及水平线并做复核一搭设梁模支架一梁模整体吊装就

位一梁模与支架连固一复核梁模位置尺寸一侧模斜撑固定一上

梁卡口

梁模整体预组合模板安装施工要点：

复核梁模标高及轴线，搭设双排梁模支架。短向两支柱间安装木楞。

梁底模长向连固通长木楞，以增长底模整体性，便于吊装。复核预组合

梁模的尺寸、连接件、木楞及吊点位置，进行试吊。吊运时，梁模上口

加支撑，以增长整体刚度。吊装就位，校正梁轴线、标高、梁模底两边

长纵楞，与支架横楞固定。梁侧模用斜撑固定。

对撬螺栓，水平@80050*50木方

O

LO

O

O

LO

O

O

LP

O

400800।800400LO

梁模板正立面

二、板底模板的强度和刚度验算

模板按三跨连续梁计算，如图所示:

(1)荷载计算

模板的截面抵抗矩％:W=1000XI42/6=3.27X104mm3；

模板自重原则值：xl=0.3Xl模板kN/m；

新浇混凝土自重原则值:x2=0.12X24X1=2.88kN/m；

板中钢筋自重原则值：x3=0.12X1.1X1=0.132kN/m；

施工人员及设备活荷载原则值：X4=1X1=lkN/m；

振捣混凝土时产生的荷载原则值：x5=2Xl=2kN/mo

以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.2,4、5项为活载，取分项系数1.4,

则底模日勺荷载设计值为：

g1=(x,+x2+x3)x1.2=(0.3+2.88+0.132)X1.2=3.974kN/m；

q[=(x4+x5)X1.4=(l+2)X1.4=4.2kN/m；

对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大

值。

qi

AZiAN

qiqi

卜上口I---------A।

----------+---------------------

跨中最大弯矩计算简图

跨中最大弯矩计算公式如下：

222

Mlnax=0.08g,lc+0.Iq!^=0.08X3.974X0.2+0.1X4.2X

0.22=0.03kN•m

gi

卜小三…I口

卜武口卜Is--------------入

-------——卫——————

支座最大弯矩计算简图

支座最大弯矩计算公式如下：

Me-0.Igd^-O.HTqJc^-0.1X3.974X0.22-0.117X4.2X0.22=

-0.036kN•m；

经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。

Mmax=0.036kN•m；

（2）底模抗弯强度验算

取Max(Mlmax,M2max)进行底模抗弯验算，即

。=M/W<f

o=0.036X1()6/(3.27X10,)=1.088N/mm2

底模面板日勺受弯强度计算值。=1.088N/mm2不不小于抗弯强度设计值

fm=15N/mm2,满足要求。

(3)底模抗剪强度计算。

荷载对模板产生日勺剪力为Q=0.6g3+0.617qilc=0.6X3.974X

0.2+0.617X4.2X0.2=0.995kN；

按照下面日勺公式对底模进行抗剪强度验算：

T=3Q/(2bh)^fv

2

T=3X995.208/(2X1000X14)=0.107N/mir;

所以，底模日勺抗剪强度T=0.107N/mm2不不小于抗剪强度设计值fv

=L4N/mm2满足要求。

(4)底模挠度验算

模板弹性模量E=6000N/mm2；

模板惯性矩1=1000X14712=2.287X105rrm；

根据JGJ130—2023,刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载原则

值计算，不乘分项系数，所以，底模的总日勺变形按照下面的公式计算：

V

3=0.677(X1+X2+X3)1C7(100EI)+0.990(x14+x5)lc7(100EI)<min(lc/150,1

0)

vmux=0.061mm；

底模面板的挠度计算值vmax=0.061mm不不小于挠度设计值[v]

=min(200/150,10)mm,满足要求。

三、底模方木的强度和刚度验算

按三跨连续梁计算

(1)荷载计算

模板自重原则值：xl=0.3X0.2=0.06kN/m；

新浇混凝土自重原则值：x2=0.12X24X0.2=0.576kN/m；

板中钢筋自重原则值：x3=0.12X1.1X0.2=0.026kN/m；

施工人员及设备活荷载原则值：x4=lX0.2=0.2kN/m；

振捣混凝土时产生日勺荷载原则值：x5=2X0.2=0.4kN/m；

以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.2,4、5项为活载，取分项系数1.4,

则底模日勺荷载设计值为:

g2=(Xi+x2+x3)x1.2=(0.06+0.576+0.026)XI.2=0.795kN/m；

q2=(x4+x5)X1.4=(0.2+0.4)X1.4=0.84kN/m；

卜…W…Br山

牛Q2

卜…IrIF-----------A

-----————-------————

支座最大弯矩计算简图

支座最大弯矩计算公式如下：

222

Mm二-0.lXg2Xla-0.117Xq2Xla=-0.1X0.795X1-O.117X0.84X

l2=-0.178kN•m；

(2)方木抗弯强度验算

方木截面抵抗矩W=bh2/6=45X9576=6.769X101mm3；

。=M/W<f

0=0,178X107(6.769X104)=2.626N/mm2；

底模方木的受弯强度计算值。=2.626N/mm2不不小于抗弯强度设计值

fm=13N/mm2，满足要求。

(3)底模方木抗剪强度计算

荷载对方木产生日勺剪力为Q=0.6g2la4-0.617q2l8=0.6X0.795X

1+0.617X0.84X1=0.995kN；

按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：

T=3Q/(2bh)Wfv

T=3X995.208/(2X45X95)=0.349N/mm2；

所以，底模方木的抗剪强度工=0.349N/mni2不不小于抗剪强度设计值

fv=l.3N/mm2满足要求。

(4)底模方木挠度验算

方木弹性模量E=9000N/mm2；

方木惯性矩1=45X95712=3.215X106mm4;

根据JGJ130—2023,刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载原则

值计算，不乘分项系数，所以，方木的总日勺变形按照下面日勺公式计算:

4

vmax=0.521X(X1+X2+X3)Xla/(100XEXI)+0.192X(x.j+x,5)Xla7(100X

EX1)=O.159mm；

底模方木日勺挠度计算值vmax=0.159mm不不小于挠度设计值[v]

=min(1000/150,10)mm，满足要求。

四、托梁材料计算

根据JGJ130—2023,板底水平钢管按三跨连续梁验算，承受本身自重

及上部方木小楞传来日勺双重荷载，如图所示。

切勿扬切切勿勿回场%

ZSSAA

（1）荷载计算

材料自重：0.033kN/m；

方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即

p-1.lgzla+l.2qJa-l.1X0.795X1+1.2X0.84X1-1.882kN；

按叠加原理简化计算，托梁的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。

（2）强度与刚度验算

托梁计算简图、内力图、变形图如下：

托梁采用：钢管（双纲管）：①48X3.5；

忙8.98X10W;

1=21.56XlOmm1；

托梁计算简图

1.3231.323

托梁计算剪力图(kN)

中间支座的最大支座力Rmiix=12.436kN；

托梁日勺最大应力计算值。=1.323X1078.98X10=147.279N/mm2；

托梁日勺最大挠度vmx=2.98mm；

2

托梁日勺抗弯强度设计值fm=205N/mm；

托梁的最大应力计算值。=147.279N/mn?不不小于钢管抗弯强

度设计值fm=205N/m能满足要求！

托梁时最大挠度计算值v3=2.98不不小于最大允许挠度

[v]=min(1200/400,10)mm,满足要求!

wo=0.55

第三节楼板模板

一、楼板模板安装工艺：

1、楼板模板单块就位安装工艺流程：

搭设支架一安装横纵木楞一调整楼板下皮标高及起拱一铺设

模板块一检验模板上皮标高、平整度

2.楼板模板单块就位安装工艺施工要点：

支架搭设前楼地面及支柱托脚的处理同3.2.2的有关内容。支架的

支柱（可用早拆翼托支柱从边垮一侧开始），依次逐排安装，同步安装

木楞及横拉杆，其间距按模板设计日勺要求。一般情况下支柱间距为80〜

120cm,木楞间距为60〜120cm,需要装双层木楞时，上层木楞间距一

般为40〜60cm0

支架搭设完毕后，要仔细检验板下木楞与支柱连接及支架安装的

牢固与稳定，根据给定日勺水平线，仔细调整支模翼托的高度，将木楞

找平。

铺设木模板块：先用钢钉将板日勺边模与墙模或梁模连接，然后向垮

中铺设平模。相邻两块模板用钢钉与木楞配合连接。最终对于不够整模

数的模板和窄条缝，采用拼缝模或木方嵌补，但拼缝应严密。

平模铺设完毕后，用靠尺、塞尺和水平仪检验平整度与楼板底标高,

并进行校正。

二、梁侧模板荷载计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计

算，并取其中的较小值：

12mm

,/2

F=0.22vte162V

木工板

F二YH

其中Y一混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t—新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；

T—混凝土的入模温度，取20.00（TC；

V—混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取

0.750m；

Pl—外加剂影响修正系数，取1.200；

02—混凝土再落度影响修正系数，取1.150。

分别计算得17.848kN/m2、18.000kN/m2,取较小值17.848kN/m2作

为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯构造，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新

浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝

上侧压力。

次楞日勺根数为3根。面板按照均布荷载作用下日勺两跨连续梁计算。

190|190

面板计算简图（单位：mm）

1.强度计算

材料抗弯强度验算公式如下：

。=M/W<[f]

其中，W—面板时净截面抵抗矩，W=15X1.5X1.5/6=5.62cm3；

M一面板的最大弯矩(N・mm)；

。—面板的弯曲应力计算值(N/mn?)

[f]-面板时抗弯强度设计值(N/mn?)；

按照均布活荷载最不利布置下时两跨连续梁计算：

M=0.125ql2

其中，q-作用在模板上日勺侧压力，涉及：

新浇混凝土侧压力设计值:qi=1.2X0.15X17.85=3.213kN/m；

振捣混凝土荷载设计值：q2=1.4X0.15X4=0.84kN/m；

计算跨度:1=(500-120)/(3-1)=190mm；

面板日勺最大弯矩M=0.125X(3.213+0.84)X[(500-120)/(3-1)]2=

1.83X10加•mm；

面板日勺最大支座反力为：N=l.25ql=l.25X(3.213+0.840)X

[(500-120)/(3-1)]/1000=0.963kN；

经计算得到，面板日勺受弯应力计算值：。=1.83X104/5.63X

103=3.3N/mm2；

面板日勺抗弯强度设计值：[f]=13N/mm2；

面板日勺受弯应力计算值。=3.3N/mm2不不小于面板的抗弯强度设计

值[f]=13N/mm2,满足要求!

2.挠度验算

v=0.521ql7(100EI)^[v]=l/250

q一作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值：q=q,=

3.213N/mm；

1一计算跨度:1=[(500-120)/(3-1)]=190mm；

E一面板材质的弹性模量：E=6000N/mm2；

I一面板日勺截面惯性矩：I=15X1.5X1.5X1.5/12=4.22cm'；

面板日勺最大挠度计算值：v=0.521X3.213X

[(500-120)/(3-1)]7(100X6000X4.22X101)=0.086mm；

面板时最大允许挠度值：[v]=1/250=[(500-120)/(3-1)1/250=

0.76mm；

面板日勺最大挠度计算值v=0.086mm不不小于面板的最大允许挠度

值[v]=0.76mm，满足要求！

四、梁底模板计算

面板为受弯构造，需要验算其抗弯强度和挠度。计算日勺原则是按照

模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的简支梁计算。

强度验算要考虑模板构造自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自

重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板构造自重、新

浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板日勺截面惯性矩I和截面抵抗矩w分别为：

W=1000X15X15/6=3.75x10mm3；

I=1000X15X15X15/12=2.81X105mm'；

q

!I111II

4----------------------------+

L抗弯强度验算

按如下公式进行面板抗弯强度验算：

o=M/W<[f]

钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：

q尸1.2X[(24.00+1.50)X0.50+0.30]XI.00=15.660kN/m；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：

q2=1.4X⑵00+2.00)XI.00=5.600kN/m；

q=15.660+5.600=21.260kN/m；

最大弯矩及支座反力计算公式如下：

NU=q「/8=1/8X21.26X300=2.39X105N•mm；

RA=RB=0.5ql=0.5X21.26X0.3=3.189kN

o斗LJW=2.39X1073.75X10=6.4N/mm2；

梁底模面板计算应力。=6.4N/mm2不不小于梁底模面板的抗弯强度

设计值[f]=13N/mm2,满足要求!

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用原则荷载，同步不考虑振动荷

载作用。

最大挠度计算公式如下：v=5ql4/(384EI)<[v]=l/250

其中，q一作用在模板上的压力线荷载:q=ql/1.2=13.050kN/m；

1一计算跨度(梁底支撑间距)：1=300.00mm；

E一面板的弹性模量:E=6000.ON/mir2；

面板日勺最大允许挠度值：[v]=300.00/250=1.200mm；

面板日勺最大挠度计算值：v=5X15.66X3007(384X6000X2.81X

10')=0.979mm；

面板时最大挠度计算值：v=0.979mm不不小于面板日勺最大允许挠度

值：[v]=1.2mm,满足要求！

第五章支撑系统验算

1.支撑系统参数

各栋楼层层高为3米，首层有转换层的层高为3.9米；立杆采用单立

杆；搭设尺寸为：梁模支撑立杆的纵距为0.6〜1米，立杆的横距为梁

宽+0.3米，水平杆步距为1.8米；板模的支撑立杆的纵距和横况为

0.8〜1.2米，水平杆步距为1.8米。

2.活荷载参数

施工均布荷载(kN/nON.OOO；同步施工层数：1层；

3.静荷载参数

每米立杆承受时构造自重荷载原则值(kN/nO：。.1248；

每平米模板和木方的自重荷载原则值(kN/m2)：0.15；

每平米钢筋硅的自重荷载原则值(kN/m?)：3.15；

4.支撑系统立杆荷载日勺计算：

作用于立杆日勺荷载涉及静荷载、活荷载。静荷载原则值涉及如下内

容：

(1)每平米立杆承受日勺构造自重原则值[kN),为0.1248

NC1=[0.1248+(1X3/2)X0.038/1.80]X3.6=5.588；

(2)模板和木方自重原则值(kN/而)；0.15

NC.2=0.15X1X1=0.15kN；

(3)钢筋球自重原则值(kN/n?)；NG3=3.15

经计算得到，静荷载原则值

Nc=NG1+NG2+NG3=8.9kN；

活荷载为施工荷载原则值产生的轴向力总和。

经计算得到，活荷载原则值

NQ=2X0.9X1.5X2/2=2.7kN；

5.立杆日勺稳定性计算：

不虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

bJ+圾武力

立杆的轴心压力设计值：N=11.600kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扪件式规范》表5.3.3得：入=1.7；

计算长度，由公式10=kuh拟定：10=3.534m；

长细比:Lo/i=224；

轴心受压立杆的稳定系数人由长细比lo/i日勺成果查表得到：X

=0.145

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

。二11600.00/(0.145X489)+57834.00/5080=175.34N/mm2；

立杆稳定性计算。=175.34N/mm2不不小于立杆日勺抗压强度设

计值[f]=205N/mm2,满足要求！

第六章模板拆除施工工艺

一、模板拆除的一般要点：

1.侧模拆除：在混凝土强度能确保其表面及棱角不因拆除模板而受损

后，方可拆除。

2、底模及冬季施工模板的拆除，必须执行《混凝土构造工程施工及验

收规范》(GB50204—92)的有关条款。作业班组必须进行拆模申请经技

术部门同意后方可拆除。

3、已拆除模板及支架日勺构造，在混凝土达成设计强度等级后方允许承

受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更不利时,

必须经核实，加设临时支撑。

二、模板拆除的一般要点：

1、拆装模板的顺序和措施，应按照配板设计的要求进行。若无设计要

求时，应遵照先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分

的模板；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。

2.模板工程作业组织，应遵照支模与拆模统由一种作业班组执行作业。

其好处是，支模就考虑拆模的以便与安全，拆模时，人员熟知情况，

易找拆模关键点位，对拆模进度、安全、模板及配件的保护都有利。

3.楼板、梁模板拆除工艺：

工艺流程：

拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑一拆除梁连接件及侧模板一分

段分片拆除楼板模板、木楞及支柱一拆除梁底