层转换层施工方案全新专项方法解析

八层转换层构造施工专题施工方案

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八层转换层构造施工专题施工方案

1工程简述

八层转换层由9轴至13轴，层高26.75nbi般梁为800X1600,

其中K轴、G轴大梁为1200X2300,走道梁为1900X2200,最大跨

度10.8m,最小跨度9.4m,板厚400mm。根据《广东省建设工程高支

模施工技术安全管理暂行措施》口勺规定，属高支模工程，乂根据混凝

土截面超过1m,属大体积混凝土施工。从以上工程简述，在保证质

量、安全的前提下，特编制该转换层构造施工专题施工方案。

2编制根据

2.1深圳市TCL投资有限企业对本工程提出的招标文献、协议（补

充条款）规定和提供的条件。

2.2中建国际（深切）设计顾问有限企业所设计H勺招商都市主城公

寓工程有关口勺施工图纸和设计变更。

2.3广东省建设工程高支模施工技术安全管理暂行措施。

2.4建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程（JGJ130-2023）o

2.5建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）。

2.6国家、地方现行日勺大体积混凝土施工规范、操作规程。

2.7建筑施T安全检查评分原则（JGJ59-99）。

2.8深圳市施工安全检查评分原则及深圳市文明施工手册。

3高支模系统H勺布署

3.1该高支模系统所有采用“48X3.5钢管，立杆间距梁底为400,

板底为800。

3.2横杆：第一步架步距为1800,离地200处设扫地杆，其他步

距均为1500,顶部横杆（梁底或板底）加设防滑扣件。

3.3剪刀撑：四面持续设置剪刀撑，中间每隔2023设置剪刀撑，

主梁底两侧加设剪刀撑。

3.4该支撑系统所有支承在地下室顶板上（设计荷载为10KN/m2）,

该部位地下室原支撑已拆除，准备采用二次支撑回顶H勺措施进行加

固。

3.5为了保证高支模系统部位的稳定性，准备采用剪刀支撑外，还

准备在一、二、三、四、五、六层梁底下的水平方向用双向钢管与碎

柱进行锁固。

4高支模系统H勺验算：

4.1验收根据

根据本工程转换层概况，对层高26.75m部位的模板支撑架，拟

采用满堂红扣件式钢管脚手架，采用@48X3.5钢管搭设。由于梁与

板自重差异大，为便于搭设，增强架体整体刚度和稳定性，立杆间距

统一按梁底400、板底按800布设，所有立杆通过双向扫地杆和横杆

连成整个稳固的架体，扫地杆离地面200,1900X2200大梁底净高

24.55m,双向联络杆步距按200+1600+15X1500+250=24550布设，

板底净高26.35m,双向联络杆步距按200+1600+16X1500+550=

26350布设，架体的验算按最大梁(1900X2200)支撑验算，板下

支撑验算进行。

4.1.1梁底支撑验算

4.1.1.1荷载计算：

㈠恒载

⑴模板及背楞木杨的自重：查《施工手册》，一般梁板木模板自重为

2

0.75KN/mo

⑵新浇碎自重:24KN/m3o

⑶钢筋自重：根据项目部预算人员实际计算提供，大梁钢筋沿梁方

向自重线荷载为20.86KN/nio

㈡活载

⑴施工人员及设备自重：查《施工手册》，对于模板支撑，取均布荷

2

载L0KN/mo

⑵振捣碎产生日勺荷载，查《施工手册》，对于水平模板取均布荷载

2

2.0KN/mo

⑶荷载组合

恒载分项系数为1.2,活载分项系数为1.4,因活载相对于恒载

较小，故按满布活载来简化计算立杆受力。

则受力最大H勺立杆承受的所有荷载为：

Nl=(0.75+24X2.2+20.86/1.9)X0.4X0.4X1.2+(1+2)X0.4

X0.4X1.4

=13.06KN

4.1.1.2钢管支撑时强度验算

按强度计算，立杆支撑受压应力应满足电工/

An

N=N\=13.06KN

人小A-公)乃(48:412)2

An===489.3mm

44

/=205N/〃〃/(0235钢管)

故0=—=13的*10=26.69N/nvn2<205N/nvn2

An489.3

经验算，梁下采用@400X400d)48X3.5钢管支撑，强度能满足需求。

4.1.1.3稳定性验算

按稳定性验算，支撑受压应力应满足。=△4上

(pAnr'm

式中：?一材料强度附加分项系数，考虑脚手架露天反复使用

等不利条件下的可靠度。

SGK4-SQK

r'/n=1.5607=1.5607

SGK+\A5SQK

支撑钢管计算长度Lo=1500+250=1750mm

钢管回转半径i=82+/=578

4

长细比石*畿

0=0.509

3

N13.06X1QW1一=131.35N/"wJ

=52AN/nvn2

0.509x489.3r1m

经验算，梁下支承系数按立杆@400X400,设一道扫地杆，16道

水平联络杆，能保证钢管稳定性满足规定。

4.1.2板底支承验算

4.1.2.1荷载计算

㈠恒载

⑴模板及背楞木杨自重：0.75KN/m\

⑵新浇碎：24KN/m3o

3

⑶钢筋自重:取1.1KN/mo

㈡活载

⑴施工人员及设备自重：1.0KN/m\

2

⑵振捣碎产生的荷载：2.0KN/mo

⑶荷载组合

荷载分项系数为1.2,活载分项系数为1.4,受力最大口勺立杆承

受的荷载为：

N2=[(0.75+24X0.2-1.1X0.2)XI.2+(1+2)XI.4]X0.8X0.8

=7.12KN

㈢钢管支撑H勺强度验算

a=—=7.2xl°3=14.55N/nvn2<2O5/V/nvn2

An489.3

经验算，板下采用@800X8004)48X3.5钢管支承，强度能满足需求。

㈣稳定性验算

支撑钢管计算长度Lo=15OO+55O=2O5Omm

钢管回转半径，=、》+/=578

4

长细比/="=任”=130

i15.78

(P-0.396

1

2yl=7.12x10=36.7N/nvn?V上=131.35N/nun

(pA0.396x489.3r'm

经验算，板下支承系数按立杆@800X800,设一道扫地杆，17道

水平联络杆，能保证钢管稳定性满足规定。

4.1.3首层楼板(+0.5m),负一层楼板(-3.85m)承载力验算。

4.1.3.1荷载分析:

26.75m处荷载，梁13.06KN,板7.12KN。

高支钢管架自重

梁(0.4X0.4m范围)

立杆：26,75mX37.67N/m=1007.67N

横杆:(0.4X2X18)mX37.67N/m=542.45N

直角扣件：(5X18)个X12.95N/个=1165.5N

对接扣件：5个X18.04N/个=90.2N

合计：2805.82N=2.8KN,考虑剪刀撑等其他荷载乘以系数1.1,分

项系数1.2。2.8X1.1X1.2=3.7KN=L6KN

板：(0.8X0.8m范围)

立杆：26.75X37.67=1007.67N

横杆：(0.8X2X19)X37.67=1145.17N

直角扣件:(3X19)X12.95=738.15N

对接扣件：5X18.04=90.2N

合计：2981.19N=3.0KN,考虑系数1.1,分项系数1.2。

3.0X1.1X1.2=3.96KN

4.1.3.2首层梁板承载力验算

梁:3.7+13.06=]04.75KN/超过梁时承或力

0.4x0.4

板：3.96+7.12=i7.31KN/〃/超过板H勺承载力

0.8x0.8

则T层、-2层需加支撑

T层支撑，暂按梁@400X400小48X3.5钢管支撑，中部纵横

间一道横杆。

板：@800X800@48X3.5钢管支撑，中部纵横间一道横杆。

-2层支撑，暂按梁@800X800648X3.5钢管支撑，中部纵横

间一道横杆。

板：@1600X1600648X3.5钢管支撑，中部纵横间一道横杆。

支撑布置与上部荷载对应，使荷载直接传至地下室底板。

4.1.3.3首层、T层楼板受力分析

由于框架梁承载力较大，相对于框梁，楼板为先破坏的微弱环节,

故只对楼板承载力进行分析验算。

1-7O1I/M/、c

受力模型

0.5

Lv

、/Xf\

平均厚度20cz

上设计承载力10KN/m2

@800X8

按80%考虑

OOD

/

3.决

7T

T层..H二•1••,••，•,,-・♦・・平均厚度15cz

设计承载力4KN/m3

/石1a八八«✓八八按80%考虑

C2/

/

-7/75

V

地下室底板•.’."，＞''.，・•・•♦•・

4.1.3.4-1层支撑验算

强度验算:

N(17.31-10x80%)x0.8x0.8xl032

a=一=-------------------------=21.6^/厂<205N/nvtr

An489.3

符合规定。

稳定性验算:

3.85+0.5-().18

L。万=2.085〃?

2085

==132

-15.78

查表：夕=().386

N

符合规定。

4.1.3.5-2层支撑验算

-1层支架自重

立杆:(3.85+0.5-0.18)X37.67=157.08N

横杆：(0.8X2)X37.67=60.27N

扣件：3X12.95=38.85

合计：256.2N,系数1.1,分项系数1.2

则0.2562X1.1X1.2=0.34KN

-2层支撑@1600X1600范围荷载().34x受力=I.36KN

0.8K0.8

支撑荷载N=(17.31-10X80%-4X80%)X1.6X1.6+1.36=

17.00KN

强度验算：

3

N17.00X102f2

cr=——=------------=24.74N/nun'<=131.35M/irun'

(pA489.3r'm

符合规定。

稳定性验算:

7.75-3.85-0.12="9"

2

=120

15.78

查表：0=0.452

_N_17.00x1()3=76.87N/mm?《上=131.35N/mm2

°一质-0.452x489.3r'in

符合规定。

故T层和-2层支撑的布置能满足承载力规定。

详细支撑搭设、验算详下图:

5模板安装

除常规日勺模板安装措施详原施工组织总设计外，另补充如下技术

措施。

5.1人梁两侧及底H勺木材应侧放，即10.5X5的木仿受力面应在

10.5的方向，间距一般梁的为200,1900X2200的J大梁间距应为150,

且木枕的材质应选用方正、无节、无腐朽的木杨。

5.2对拉螺栓一般梁日勺间距应为400,1900X2200的大梁间距应为

320,螺栓采用e14,用蝴蝶夹双螺帽锁紧。

5.3大梁底楞一般梁R勺为10.5X5的木材，高度超过2023H勺应采

用3X10.5X5的三根木材构成，且沿梁通长布设（间距400）。

5.4所有大梁及板应采用648X3.5钢管作支撑系统。

5.5地下室底板，已拆除日勺亦应予回顶，地下室T层日勺回顶与地下

室顶板上U勺支撑相对应，对应包括数量和位置，地下室-2层U勺回顶

可合适的减少1/2O

5.6一、二、三、四、五、六层梁底下的水平双向钢管的搭设，应

与四面的混凝土柱用扣件锁紧，防止在浇筑碎时产生倾斜移动。

5.8大梁底节点详下图:

10.5X5木彷0150

第一道木仿

3X10.5X5木材@200

第二道木仿

3X10.5X5木材

钢管顶托

5.8.1第一道木材验算（以1900X2200大梁为准）

5.8.1.1计算模型（近似取五跨持续梁）

含‘工BXc密工上F

q=[(0.75+24X2.2+20.86/1.9)X1.2+(1+2)XI.4]X0.15

=12.25KN/m

Mmax=O.105Xql2=-0.105X12.25X0.22=-0.051KN・m

5.8.1.2木榜验算

木防采用松杂木，截面10.5X5cm,查表拉弯强度设计值fm=

17N/mm2,调整系数0.8,净截面抵御矩W叱=21.91.8755

66

21

(Tinax==—OWL；=0.69N/nvn<fin=\7N/nun

0.8W0.8x91.875x1()3

木防满足抗弯规定，同理挠度和抗剪承载力验算满足规定。

5.8.2第二道木协验算

5.8.2.1计算模型（近似取三跨持续梁）

8

777-BD

400400400

12.25x0.2x3，

q=-------------------=18.38ALV/m

0.4

Mmax=0.lXql2=0.1X18.38X0.42=0.294KN♦m

5.8.2.2木杨验算

3bh23x5x10.52

w=-------=--=---2-7--5--,-6-2--5--曲-木防系数取0.7

66

则W=275.625X0.7=192.94cm3

Mn”0.294X106Ie,,，

bmitx-------=------------------------=1.9N/nun~<fhi=VIN/mm~

O.8W0.8xl92.94xl03

木材满足抗弯规定，同理挠度和抗剪承载力验算满足规定。

5.8.3第三道木材验算

5.8.3.1计算模型（近似取三跨持续梁）

3

，f\f\，，、，，f

OOO<j>

余A7^7-B7T7~C7T7-D

1400:400:400J

18.38x0.4x2rr-

q—-----------------=36.76KN/m

0.4

Mmax=0.lXql2=0.1X36.76X0.42=0.588KN•m

5.8.3.2木—验算

5=^221=―S588xl（）6=3gw/〃〃〃2（先="N/nvn2

0.8W0.8x192.94x103

木杨满足抗弯规定，同理挠度和抗剪承载力验算满足规定。

6钢筋绑扎

因该层框支梁口勺宽度有800、1000、1200、1600、1700、1900,

高度有1400、1600、2023、2200、2250等不一样型式，面筋最多小

32日勺有32条，每米钢筋重量最多口勺达2739KG,因此除常规日勺施工措

施详原施工组织总设计外，另补充如下技术措施：

6.1面筋腰筋绑扎时，应每隔2023-3000架设临时托杆，面筋口勺托

杆采用6X10槽钢，腰筋R勺托杆采用钢管。

6.2架空板筋钢筋马凳原施工架设在模板上，转换层板架空板筋时

钢筋马凳，必须坐落在底筋上面，底筋下面再设碎垫块，马凳制作措

施详下图:

5

6.3梁底碎垫块，改用花岗岩垫块。

6.4为了适应工期日勺需要，每绑扎好一根梁日勺钢筋，首先应自检、

互检、专检，在自检、互检、专检合格的基础上，请监理配合及时进

行隐蔽验收，以便及时进入下道工序。

6.5严格控制以往通病时发生，如箍筋归位不方正，每股扎丝尾部

未拧成一股转入内部，板面钢筋不顺直，板钢筋架空不到位，电焊渣

消除不到位等。

7混凝土施工

该层混凝土共约1645m3,其中七层墙柱C55369m3,八层梁板

C50972m3,门厅梁板C60304nl3。工作量偏大，施工难度大，工期

又紧，确定分二次进行浇筑，留一道水平施工缝，二道竖向施工缝。

7.1施工缝口勺留置

水平施工缝留在每根柱与最高梁交接处下10cm处，竖向施工缝

准备留在北楼K〜1/K和2/4-5,南楼G〜5/F和18〜4/18日勺1/3板

跨位置。

7.2混凝土泵日勺安排

根据工程量和工期的规定，准备每施工段安排二台混凝土泵，先

从中间走道梁浇筑开始至两侧完毕，每个施工段从一端开始至另一端

完毕，每台混凝土泵安排5支插入式振动棒跟随作业，根据竖向施工

缝的安排，整个八层构造板分三次浇筑完毕，详细安排详三图：

7.3劳动力安排

每个施工段拟安排一种混凝土施工班组,劳动力30人，工作4-24

可以完毕，其他工种如木工、泥工、钢筋工、机修工、水电工每个班

组安排2-4人跟班，保证模板不跑模，钢筋不移位，预埋件，水、电

线管不移位，不堵塞，板面上混凝土日勺找平、抹光、扫毛及机电设备

时正常运转，架子工应派5-8人轮番检查支撑系统的牢固性，发现异

常状况立即停工，并汇报项目部经理室，待采用有效措施后，才能进

入正常施工。有关H勺管理人员负责现场调度、安全、坍落度的检测,

同条件及原则养护试件的留置，质量控制及后勤等工作，保证该层构

造板施工万无一失，J顺利完毕。

7.4异常状况日勺处理

7.4.1停电：项目部准备了一台150KWH勺柴油发电机，因场地狭

窄，暂无法运来工地安装，现放置在华为总部工地，停电时，半小时

内即可拖来安装使用。

7.4.2停水：

因施工过程中，仅需对模板浇水湿润，在地下室第一施工段水池

位置积蓄了大量的水，完全可以满足施工用水需求。

7.4.3忽然卜雨：

在浇筑碎前，充足掌握天气变化状况，尽量控制在无雨天气浇筑

碎，万一忽然下小雨照常施工，万一忽然下大雨，准备了充足的雨衣

（160套）、雨鞋（16。双）和覆盖H勺塑料薄膜（2800m2）,照常施工

直至完毕。

7.4.4机械故障：

备用二台碎泵，四台插入式振动器，一台平板振动器，一台附着

式振动器，完全可以满足施工规定。

7.4.5碎量口勺供应

按港创H勺生产能力，完全可以保证，但在下午5点至6点，市区

内严禁大型砂车通过上步路，因此应在5点前与厂家联络多来几台泵

车，停在施工场地等待，工地上按实际已来的泵车合适减慢速度，保

证不产生冷缝。

7.4.6支承面下塌：在施工过程中，万一出现支承面下塌时，以

备足10支千斤顶，以防万一。

7.5表面缺陷的|控制

7.5.1模内表面应清理洁净，不得粘有水泥浆等杂物，模内不得

有锯屑、木块、泥土、砖块等杂物。

7.5.2浇筑混凝土前，模板应浇水湿润，并清理洁净。

7.5.3模板拼缝应严密，如有裂缝，应用铁皮、胶纸堵严。

7.5.4混凝土应分层均匀振捣密实，严防漏振，每层混凝土以

30〜50cm为准，每层混凝土均应振捣至排除气泡为止，为保证上卜

层混凝土结合良好，振捣棒应插入下层5cm。其中梁、柱节点处，有

高下标号磅，应先浇筑高标号磅，严禁低标号碎混入高标号内。且钢

筋较密，应配合较小振动棒或采用手工用竹棍协助插捣，外侧采用附

着式振动器附振，木工随时用铁锤敲击，发现未振满的应立即加振，

同步在浇筑过程中，严禁撞击钢筋。

7.5.5预留孔洞，预埋件处和钢柱应在两侧同步下料，防止移位,

尤其是钢柱振捣时应派专人用仪器跟踪校正。

7.5.6拆模时注意保护棱角，防止用力过猛、过急。装模时，模

板应有足够的刚度、强度、稳定性，支撑必须牢固，穿增螺栓应锁紧,

发现松动及时纠正，梁板拆模时要进行申请，待监理同意后方可拆模。

7.5.7浇筑时，应保证钢筋位置和保护层厚度的对的，并加强检

查，发现偏差应及时纠正。

7.5.8板面表面上如出现过多的水泥浆，应铲除水泥浆后重新浇

筑新混凝土，再用平板振动器振实。

7.5.9混凝土每点的振捣时间也不适宜过长，应控制在20秒以

内。

7.5.10为保证柱、梁不烂根，应在浇筑碎前，加同标号日勺水泥

浆5〜10cm厚，该浆应随硅浇筑的进度同步完毕，以免导致冷缝。

7.5.11柱子装模时，应留打扫口，以便清洗除模内杂物，以防

烂根，并在柱子中部、两侧设下料口，以免役产生离析。

7.5.12标高控制泯用仪器跟踪定点加桩H勺控制措施，其中钢柱

应派人用仪器进行跟踪校正、找平。

7.5.13每台棒配5根插入式振动棒负责振捣和堆料口勺赶平工

作，堆料赶平工作还应配置人工辅助，防止堆料过多而堵塞下料通道,

导致不应有日勺空鼓、麻面、狗洞等。

7.6裂缝的控制

7.6.1应严格控制水灰比(不不小于0.45),坍落度(14-16),

水泥缓凝高效减水剂及粉煤灰的掺量，选用级配良好砂、石以减小空

隙率，含泥量应严格控制在规定H勺范围内，同步应振捣密实，以减少

收缩量，提高混凝土初期的抗裂强度。

7.6.2浇筑前，基层和模板浇水湿透，防止模板吸取混凝土中的

水分。

7.6.3浇筑完一段应养护一段，使其保持湿润。天气炎热、干燥、

风速过大时，应覆盖塑料薄膜或湿麻袋，使水分不易蒸发。

7.6.4在混凝土硬化前，保持塑性时，再对表面抹压一遍。

7.6.5加强混凝土的初期养护，墙柱在拆模前，淋水养护，拆模

后刷养护液，板而用湿麻袋或塑料薄膜覆盖。

7.6.6对板面的四角，严格按设计增设加密钢筋。

7.6.7梁板浇筑后控制在24小时内严禁集中荷载过重。

7.6.8预埋线管过度密集处，应加铺钢丝网，以免板面开裂。

7.7大体积混凝土出J浇筑措施、养护措施

详原施工组织总设计。

7.8测温点H勺安排

在1900X2200的重要大梁断面上分上、中、下位置布置测温点，

测温点应高出板面120mm,测温孔采用648钢管埋入混凝土内，钢管

下部用钢板焊密实，钢管上部用木塞塞紧，以防止混凝土表面的积水流

入孔内，当测温工作完毕后用同标号细石碎将孔浇注密实，测温采用温

度计直接在孔内测试，测温时孔底应装100mm深R勺水，将温度计放入每

个测孔，测出上中下的温度，当温度上升时每2小时测一次，当温度下

降时，每4-8小时测一次，当混凝土内部温度与混凝土表面温度差不

小于等于25匕时，或混凝土表面温度与环境温度差不小于等于25℃

时，应采用加强保温的措施来控制温差，如加盖双层湿麻袋、板面蓄

水等。

8质量保证措施

为了保证该工程转换层施工质量，制定如下质量保证措施。

8.1对所有原材料首先规定有产品出厂合格证，然后抽样送检合格

后才投入使用。

8.2严格执行三检制度o对所有分项工程包括模板制安、钢筋制安、

钢构造制安、电渣压力焊、滚压直螺纹套筒接头、电弧焊接接头、高

支模支撑搭设等均由班组自检合格后，由施工员组织进行互检（交接

检），然后由质检员组织专检，在专检合格H勺基础上申报监理、业主、

质监、设计进行隐蔽验收，合格后才能正式浇筑混凝土。

8.3规定所有施工人员尤其是重要管埋人员，包括班组长，第一要

认真熟悉图纸，在熟悉图纸过程中，建筑、构造、水电应结合起来熟

悉，保证不出任何差错。第二要认真熟悉施工组织总设计的有关内容,

该转换层构造施工专题施工方案的内容，技术安全交底内容，做到施

工前人人心中有数，不打无准备之仗。

8.4施工前，编制该转换层构造施工专题施工方案，该方案由分企

业编制，总企业技术负责人审批，然后申报监理同意后才予实行。

8.5在浇筑砂前，召开所有管理人员、班组长技术、安全交底座谈

会。在会上认真讨论技术、安全措施，明确各自H勺技术责任，深入做

到人人心中有数，全员参与质量管理。

8.