2022火电机组寿命评估技术导则

infossil-fuelpowerplantDL/T654—DL/T654— 范 规范性引用文 术语及定 寿命评估的时 寿命评估的流 寿命评估的基础工 寿命评估报 锅筒、汽水分离器的寿命评 蒸汽管道和高温联箱的寿命评 低温联箱的寿命评 汽轮机、发电机转子大轴的寿命评 铁素体类高温过热器、再热器管的寿命评 附录A(资料性)部件的主要损伤机 附录B(资料性)电站常用钢的低周疲劳参数和低周疲劳寿命曲 附录C(资料性)电站常用钢的室温断裂韧度 附录D(资料性)电站常用钢的室温疲劳裂纹扩展速 附录E(资料性)电站常用钢 —曲 附录F(资料性)关键部件寿命评估举 剩余寿命remainingextendedservice关键部件critical现场金相+[C1]:[C1]: UT，接管座角焊缝PTMT、UT，筒体内壁开孔边缘PT，锅筒内PT。UTPTMT、UT；筒体、封头壁厚和孔桥间变形测量，筒体周径测量（DL/T441的要求执行UTPTMT、UT；PTMT、UTUT、MTPT；UTPTMT、UTPT或MT；UT、MT/PT高温过热器/UT或相控阵超声检测；接头）T91和T92类管子，必要时进行电镜检查。PT；UT、涡流检测及内窥镜检查；UT、涡流检测及内窥镜检查；UT、MT。PT、UT；UTPT；UT或PT；MT/PT；UT和PT注：UT—超声检测；PT—滲透检测；MT线见附录B。D

i1ND。

da/

aaa 0

0

n nDi

i1N i1

B。GB/T19624执行。

1

0.2BL(注：J0.2BL量纲取kJ/m2，由式（6）换算的KⅠc量纲为 （注：δ0.2BL量纲取m，由式(7)KⅠc量纲为

KC E1p0.2

用式（8）计算缺陷部位Ⅰ型应力强度因子KⅠ，其他类型缺陷的KⅠ表达式的具体形式可参考有关

K

S

K2

KK2

K2aK

11

12

22

33

sin2cos(k

a33

(k1)(1cos)(1cos)(3cos

S(k1)

lg(x/n)

T

12Cr2MoWVTiB时，n0.98；材料为T91和T92时，n0.8。P(D0

附录AA.1部件的主要损伤机理见表A.1表A.1部件的主要损伤机理附录BB.1''-Z向，r=------温度循环(300~500℃保持时1h，N0950℃700℃-梯形波,Z1min，Nfr=-1,△920℃620℃-Z向，r=-1,△920℃630℃-（焊缝920℃630℃-Z向，r=-1,△-Z向，r=-- 向，r=-正火+-Z向，r=-运行10.8万小时的主蒸汽管 向，r=-''-- 向，r=-△,3.5%NaCl盐雾, 700℃-Z向，r=-（母板母板-D向，r=-1,△-Z向，r=-2h炉----取自3300MW---''h油冷，炉冷，-Z向，r=---f一频率，Nf-破断循环周次，N5-5%时的循环周次；N01mm长裂纹时的循环周次，N20—20%应变-寿命曲线（aNf由试验确定aNf e pf2N'2Na—应变幅；

'——'—疲劳延性系数；c—疲劳延性指数；Nf—失效循环数；2Nf—用通用斜率方程确定aNf

3.5Rm

SE'2Nb+E'2Nc(

RmReLSaSeqRS(

eq 用于抗拉强度为用于抗拉强度为用于抗拉强度为SS B.1美国ASME压力容器疲劳设计曲线 循环周次 失效循环周次B.5TRD3012f2f=0.8R+(173150-0.8R)N-

Rm, 循环周次B.11FB2a

)b

B.2附录C表C.1KⅠCKⅠC,MPa16MnR15MnVR退火+正火+电渣焊后正火+——860℃860℃860℃860℃860℃850℃淬火，550℃840℃水淬，650℃900℃正火，630℃540℃，9.8MPa1040℃正火，680℃940℃空冷，700℃940℃空冷，700℃940℃空冷，700℃900℃±10℃3h850℃油淬，620KⅠC,MPa850℃油淬，650℃850℃油淬，650℃900℃±10℃620℃±10℃850℃淬火，500℃670℃，20h b）Ⅱ型开裂（剪切型 c）Ⅲ型开裂（撕裂型图C.12016Mn（稀土94019Mn5（电渣焊缝正火+18MnMoNbR(退火+18MnMoNbR(退火+正火+22K(自动焊焊接接头16MnR（电渣焊缝(自动焊焊接接头（母材(电渣焊焊接接头正火+回火,BHW35(电渣焊缝P91注：M—母材；W—焊缝；FL—熔合区；HAZ540℃，9.8MPa压5×104h正火+18M退火+1850950℃油火附录DD.1dadN见表D.1表D.1电站常用钢的室温疲劳裂纹扩展速率daMPa900℃油淬6801.18×10-4.17×10-4.64×10-7.54×10-3.14×10-淬火+r4.5×10-淬火+rr=1/7r7.2×10-1.49×10-2.26×10-8606505.67×10-8607806502.2×10-1.76×10-9406801.89×10-8406001.65×10-fr1.18×10-2.36×10-2.67×10-1.72×10-950℃淬火，5.56×10-1.65×10-2.25×10-8601.04×10-8601.63×10-9206201.55×10-2.13×10-A533,GRADEBCLASS18.2×10-9（△K）2.2（限 rKmax<15MPa1.6×10-1.36×10-(中心表面裂纹板C-Mn1.9×10-MPa920C6301.92×10-930C6306.97×10-r1.03×10-72.1×10-r1.13×10-4.2×10-(上限6.3×10-1.95×10-5.17×10-4.75×10-6.76×10-rrr5.63×10-2.87×10-4.58×10-920C620C2.61×10-=5.44×10-1.36×10-f=1.3~2.5次4.2×10-930C930610C5.96×10-6.54×10-表中△KMPam4.碳钢和碳锰钢：△K＝190（1－0.76附录E —曲 CC= 10CrMo91010CrMo910C= CC= X20CrMoV12-X20CrMoV12-C= C= ASTMASTMC= 12Cr2MoWVTiB12Cr2MoWVTiBC=G102钢 CC= CC= 附录F DL/T940D。 设计温度： ,

et/

表F.1时间锅筒温升/径向内外壁温差61.710℃。

Die

npK1ndzpK1zdrpK1rd t（F.6）

zt1

rt10nt20.4K3nEtmaxzt20rt20

1npnt1nt22zpzt1zt23rprt1rt2p12p1p2p23p2p3p31p3p1

v12v1v2v23v2v3v31v3v112p12v1223p23v2331p31v31a/2进行计算，结果见表F.4。表F.4锅筒不同工况下应力合成结果

E0aEt伤率niDi13474315918468次。表F.5F1.1GB/T19624执行。距离面深度尺寸尺寸当量尺寸10号缺陷，从直观上分析这两个缺陷较为严重。(3)2

2

R2R w

1

R2

3

(3)2

R2R RR wR2

5、10、5、10、5