搭建施工专项方案电梯卸料平台

都会新峰园二期工程

施工电梯卸料平台搭设施工专题安全方案

HUAR・NG

审批:

南通华荣建设集团

都会新峰园二期项目部

一.编制根据

1.《施工现场临用电安全技术规范》(JGJ46-2023)

2.《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91)

3.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2023)

4.《建筑施工安全检查原则》(JGJ59-2023)

二.工程概况

1.基本概况

工程名称都会新峰园二期匚程搭设部位1#、10#楼

现浇钢筋碎剪力墙构

建筑面积84715m2幢数2幢构造类型

造

地下1-2层地

层数建筑物檐高99.2m

上34层

动工日期2023年6月30日计划竣工日期2023年6月30日

电梯型号SCD200X200型安装日期2023-10

项目安全第一

施工单位南通华荣建设集团有限企业吴忠

负责人

2.项目部安全生产目的

重大伤亡事故控制为“0”；无火灾、爆炸、设备管线、食物中

毒、职业病等重大安全事故。

3.现场状况

本方案合用于都会新峰园二期工程1#、10#楼工程外用电梯卸料

平台，计划采用3台双笼电梯，详细位于1#楼的楼南侧、10#楼的楼

北侧。构造施工已进行到地上6层顶板浇筑，已按规定完毕回填土，

并完毕了外用电梯基础施工，经验收合格，具有安装电梯的条件,外

用电梯安装、拆除方案已通过了总包单位施工项目部技术负责人审

批，由租赁单位负责详细安装。外用电梯卸料平台由本工程的分包单

位负责搭设施工。

三.施工布署

1.在外用电梯卸料平台架子搭设之前，总包单位施工项目部专职

安全员以及栋号施工员对详细操作人员进行安全培训和安全交底，详

细讲解有关安全规定，并在搭设施工过程中负责现场巡查、监督。

2.在外用电梯卸料平台架子搭设过程中，操作人员必须严格遵守

安全技术操作规程，贯彻安全技术交底；分包单位现场负责人及安全

员亲自到现场指挥架子工进行搭设。

3.在搭设外用电梯卸料平台架体时，其他作业工种必须停止在搭

设现场上方的所有施工，杜绝垂直交叉作业。

4.外用电梯卸料平台架子搭设完毕后，应由项目安全组负责人组

织检查验收，确认合格后方可投入使用。

5.为保证外用电梯卸料平台架子的安全施工，特成立搭设现场安

全领导小组，详细组员及对应职责如下：

组长：孙金华

负责本工程施工现场安全生产总

指挥

组员：黄明

负责编制外梯卸料平台架子搭设方案，并为现场提供技术

指导

组员：赵德军

负责外用电梯卸料平台架体搭设施工现场的全程安全指

挥

组员：顾有峰

负责在施工前对操作工人进行安全教育并进行现场

指导

搭设施工负责人：王建飞

负责组织操作人员进行外用电梯卸料平台架体的搭设施工，贯彻

搭设方案、安全交底及安全技术操作规程

四.安全规定

1.材料规定

外用电梯卸料平台架体重要米用448X3.0mm的钢管搭设，规定

钢管无严重锈蚀弯曲、压扁；钢管连接必须用合格的扣件，不得用铅

丝和其他材料绑扎；平台面采用1.5cm厚的双层胶合板满铺而成，并

保证固定牢固。

各材料必须有产品合格检查合格证。新安全网必须有产品质量检

查合格证，旧网必须有容许使用的证明书或合格的J检查记录。

2.架体材料采用。48,壁厚3.0mm的钢管搭设，立杆采用双立杆，保

证立杆底部平稳立放在坚硬的混凝土地面上，横向水平杆应放置在纵

向水平杆之上，详细位置如下图所示：

_钢管（壁厚3.5mm）一

Q|^3/4"，

CD

-------Q-------Q-----d

I31皿I平面图一

Q

Q-

昼

o

-

S

8D

I

SO

Z

外山

面

|—|心加~~H区面图-

3.外用电梯卸料平台架体与墙体之间采用钢管连接，逐层设置，

保证架体稳定。

4.卸料平台东西两面W、J外侧，应分别加设两道横向水平杆做为护

身栏，外侧挂设密目安全网，保证密封严密。

5.卸料平台进入楼内地面交界处出现高下差（错台）时，应用脚

手板铺设坡道，坡度以15。为宜，脚手板必须绑扎牢固，并在坡道面

钉防滑条，间距不不小于300mm。

6.外用电梯梯笼入口处分别设置1.5m高口勺内向平开式安全门，

采用角钢焊制，涂刷红白漆。必须在各楼层卸料平台出入口处挂设

“请勿探头”等警示牌。

7,应在外用电梯首层入口处设置长6ir、宽于出入通道两侧各1m

的防护棚，棚顶必须满铺双层不不不小于5cm厚的木板。

8.外用电梯首层入口处应挂设限载标示牌、乘坐电梯安全须知、

外用电梯安全操作规程。

9.卸料平台架子搭设完毕后，应在各层设置36V低压照明电灯，

并对电线及灯具做好防砸措施。

10.逐层设置楼层提醒标牌c

11.六层以上（超过20m）使用悬挑式悬挑电梯平台，搭设高度

为17.4米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.30米，立

杆W、J横距1.00米，步距1.80米。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，

悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2.40m,

支杆采用槽钢【10*。

五.搭设操作安全要点

L操作人员必须是通过专门安全培训考核合格并持证上岗日勺架

子工。作业过程中应由有经验出J人员负责现场指挥。

2.操作过程中应按规定对的系挂安全带戴好安全帽及其他劳保

用品，并应做好高处坠落的防备措施。

3,施工现场应设置警戒区，闲杂人员不得进入作业现场。

4.卸料平台架子搭设施工应与上方的构造施工避开时间，杜绝上

下垂直交叉作业。

5.传递材料严禁高空抛掷。

6,未能一次性搭设成功的架体，在人员离开之前，应对架体采用

临时固定措施。

7.搭设详细操作流程及技术规定详见《脚手架专题施工方案》。

六.防止高处坠落安全措施

1.搭设操作过程中，凡在坠落高度基准面2m以上（含2m）有也许

坠落日勺高处进行作业，必须按规定对时系挂安全带，并随时做好临时

防护,坚持“先防护、后施T,无防护、不施T”的J原则「

2,进场作业时，要衣着灵便，但决不可赤膊裸身。脚下要穿软底

防滑鞋，决不得穿拖鞋、硬底鞋和带钉易滑的鞋。操作时要严格遵守

各项安全操作规程和劳动纪律；架子工必须持证上岗。

3.安全物资应由专人负责购置、保管、发放和收存，网体在入库

及库存时，要查验网上在两个不一样的位置所附Ef、J法定W、J永久性标

牌。

4.患有心脏病、高血压、精神病、癫痫病等不适合从事高处作业

W、J人员，不可安排从事此类工作，严禁酒后作业。

5.钢管、扣件、安全网等在使用前须经安检部门检查，严禁不合

格产品投入使用；卸料平台架子搭设完毕后，必须报项目部安全管理

人员验收，合格后方可使用，并及时作检查和维修。

6.所有安全防护设施和安全标志等，任何人不得毁损或私自移动

和拆除。

7.在攀登和悬空挂设安全网及其他作业中，必须佩戴安全带并有

牢固口勺挂钩设施。

8.凡进入施工现场的所有人员，都必须对的佩戴安全帽。作业中

不得将安全帽脱下。

附录：计算书

接料平台脚手架验算

钢管脚手架区I计算参照《建筑施工扣件式纲管脚手架安全技术规范》

(JGJ130-2023)0

计算参数：

双排脚手架，搭设高度17.0米，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.80米，立杆的横距1.00米，内排架距离构造

0.30米,立杆的步距1.80米。

钢管类型为048X3.0,连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60

米，水平间距3.6米。

施工活荷载为2.0kN/m2,同步考虑2层施工。

脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2,按照铺设4层计算。

栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m,安全网荷载取

0.0050kN/m2o

脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增长两根大横

杆。

基本风压0.45kN/m2,高度变化系数1.2500,体型系数

0.8720o

地基承载力原则值170kN/n】2,基础底面扩展面积0.250m2,

地基承载力调整系数0.40o

一、大横杆的计算：

大横杆按照三跨持续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横

杆的上面。

按照大横杆上面的I脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横

杆的J最大弯矩和变形c

1.均布荷载值计算

大横杆日勺自重原则值Pl=0.036kN/m

脚手板日勺荷载原则值P2=0.150X1.000/3=0.050kN/m

活荷载原则值Q=2.000X1.000/3=0.667kN/m

静荷载的计算值ql=1.2X0.036+1.2X

0.050=0.103kN/m

活荷载的计算值q2=1.4X0.667=0.933kN/m

%的

/I

大横杆计算荷载组合简图（跨中

最大弯矩和跨中最大挠度）

n的

大横杆计算荷载组合简图（支库

最大弯矩）

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为三跨持续梁均布荷载作用下日勺弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

M行=0.0%1+0.10,「

跨中最大弯矩为

M1=(O.08X0.103+0.10X0.933)X1.8002

支座最大弯矩计算公式如下:

22

此.=-0.10(?1/-0.117(72/

支座最大弯矩为

M2=-(0.10X0.103+0.117X0.933)X1.8002

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:

cr=O.387X106/4248.0=91.114N/mm2

大横杆日勺计算强度不不小于205.0N/mm2,满足规定！

3.挠度计算

最大挠度考虑为三跨持续梁均布荷载作用下口勺挠度

计算公式如下:

嚷=0,677-^―+0.990-^—

10057100政

静荷载原则值q『0・036+0.050=0.086kN/m

活荷载原则值q2=0.667kN/m

三跨持续梁均布荷载作用下的最大挠度

V二(0.677X0.086+0.990X0.667)X1800.04/(100X2.06X

105X101950.0)=3.588mm

大横杆日勺最大挠度不不小于1800.0/150与10mm,满足规定！

二、小横杆的计算：

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的

上面。

用大横杆支座的最大反力”算值，在最不利荷载布置下II算

小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆口勺自重原则值Pl=0.036X1.800=0.064kN

脚手板H勺荷载原则值P2=0.150X1.000X

1.800/3=0.090kN

活荷载原则值Q=2.000X1.000X1.800/3=1.200kN

荷载的计算值P=1.2X0.064+1.2X0.090+1.4X

1.200=1.865kN

小横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载口勺计算值最不

利分派的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下：

•a=q?18

集中荷载最大弯矩计算公式如下：

Pl

“--

(1.2X0.036)X1.0002/8+1.865X

b=0.627X106/4248.0=147.572N/mm2

小横杆的计算强度不不小于205.0N/mm2,满足规定！

3.挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载日勺计算值最不

利分派的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下：

a38457

集中荷载最大挠度计算公式如下：

=?«引2-4//9)

否=12E1

小横杆自重均布荷载引起的最大浇度

Vl=5.0X0.036X1000.004/(384X2.060X105X

101950.000)=0.02mm

集中荷载原则值P=0.064+0.090+1.200=1.354kN

集中荷载原则值最不利分派引起H勺最大挠度

V2=1353.900X1000.0X(3X1000.02-4X1000.02/9)/(72

X2.06X105X101950.0)=2.288mm

最大挠度和

V=V1+V2=2.310mm

小横杆日勺最大挠度不不小于1000.0/150与10mm,满足规定！

三、扣件抗滑力日勺计算：

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下

式计算(规范5.2.5):

RWRc

其中Rc扣件抗滑承载力设计值,取8.OkN；

R一一纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设

计值；

1.荷载值计算

横杆的自重原则值P1=O・036X1.000=0.036kN

脚手板口勺荷载原则值P2=0.150X1.000X

1.800/2=0.135kN

活荷载原则值Q=2.000X1.000X1.800/2=1.800kN

荷载的计算值R=1.2X0.036+1.2X0.135+1.4X

1.800=2.725kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足规定！

当直角扣件的拧紧力矩达40—65N.m时,试验表明：单扣件在

12kN区)荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.OkN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.OkNn

四、接料脚手架荷载原则值：

作用于接料脚手架日勺荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载原则值包括如下内容：

(1)每米立杆承受的构造自重原则值(kN/m)；本例为0.1070

NG1=0.107X17.000=1.818kN

(2)脚手板的自重原则值(kN/m2)：本例采用竹笆片脚手板,

原则值为0.15

NG2=0.150X4X1.800X(1.000+0.300)/2=0.702kN

(3)栏杆与挡脚手板自重原则值(kN/m)；本例采用栏杆、竹

笆片脚手板挡板，原则值为0.15

NG3=0.150X1.800X4/2=0.540kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005X1.800X17.000=0.153kN

经计算得到，静荷载原则值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=

3.213kNo

活荷载为施工荷载原则值产生的轴向力总和，内、外立杆按

一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载原则值NQ=2.000X2X1.800X

1.000/2=3.600kN

风荷载原则值应按照如下公式计算

畋=0.7七・.」园

其中W0——基本风压(kN/m2),按照《建筑构造荷载规

范》(GB50009-2023)附录表D.4的规定采用：W0=0.450

Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑构造荷载

规范》(GB50009-2023)附录表日勺规定采用：Uz=1.250

Us——风荷载体型系数：Us=0.872

经计算得到，风荷载原则值Wk=0.7X0.450X1.250X0.872

=0.343kN/m2o

考虑风荷载时,立杆W、J轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85X1.4NQ

通过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2X

3.213+0.85X1.4X3.600=8.140kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

通过计算得到，底部立杆口勺最大轴向压力N=L2X3.213+1.4

X3.600=8.896kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85X1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载原则值（kN/宗）；

la——立杆的纵距（m）：

h——立杆的步距（m）。

通过计算得到风荷载产生欧J弯矩Mw=0.85X1.4X0.343X

1.800X1.800X

五、立杆的稳定性计算：

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

□=^<[/]

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.896kN；

i——计算立杆的截面回转半径,i=l.60cm；

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，

u=l.500；

10计算长度（m）,由公式10=kuh确定,

10=1.155X1.500X1.800=3.118m；

A——立杆净截面面积，A=3.974cm2；

W——立杆净截面模量（抵御矩），归4.248cm3；

2——由长细比,为3118/16=195；

0——轴心受压立杆日勺稳定系数，由长细比10/i

的成果查表得到0.191；

。一一钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）.经计算

得到<7=8896/（0.19X397）=116.929N/mm2；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，

[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算<[f],满足规定!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.140kN；

i——II算立杆的截面回转半径，i-L60cm；

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，

u=l.500；

10——计算长度（m）,由公式10=kuh确定，

10=1.155X1.500X1.800=3.118m；

A---立杆净截面面积，A=3.974cm2；

W——立杆净截面模量（抵御矩），W=4.248cm3；

2——由长细比，为3118/16=195；

0——轴心受压立杆日勺稳定系数，由长细比10/i

时成果查表得到0.191；

MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，；

。一一钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算

得到0=8140/（0.19X397）+238000/4248=163.086N/mm2；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，

[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆日勺稳定性计算。＜[f],满足规定！

六、最大搭设高度的计算：

不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭时

脚手架可搭设高度按照下式计算：

—如皿+14漏）

.-------------------

sL2g欠

其中NG2K——构配件自重原则值产生的轴向力，NG2K-

1.395kN；

NQ——活荷载原则值，NQ=3.600kN；

gk每米立杆承受口勺构造自重原则值，gk二

0.107kN/m；

经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算日勺搭设高度

Hs=69.203米。

脚手架搭设高度Hs等于或不小于26米，按照下式调整且不

超过50米：

经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值M二

50.000米。

考虑风荷载时,采用单立管日勺敞开式、全封闭和半封闭的脚

手架可搭设高度按照下式计算：

—四b-[1.2练盆+0.85xl.4Wc+四河砂/印）]

/Z.=

s12gl

其中NG2K——构配件自重原则值产生的轴向力，NG2K=

1.395kN；

NQ——活荷载原则值，NQ=3.600kN；

gk——每米立杆承受的构造自重原则值，gk=

0.107kN/m；

Mwk计算立杆段由风荷载原则值产生的弯矩，；

经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算日勺搭设高度Hs

=41.844米。

七、连墙件的计算：

连墙件日勺轴向力计算值应按照下式计算:

N1=Nlw+No

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),

应按照下式计算：

Nlw=1.4XwkXAw

wk---风荷载原则值,wk=0.343kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎

风面积，Aw=3.60X3.60=12.96m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴

向力(kN)；No=5.000

经计算得到Nlw=6.230kN,连墙件轴向力计算值N1=

11.230kN

连墙件轴向力设计值Nf=0A[f]

其中♦——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比

l/i=30.00/1.60WJ成果查表得到0=0.95；

22

A=3.97cm；[f]=205.00N/mmo

通过计算得到Nf=77.538kN

Nf>Nl,连墙件日勺设计计算满足规定！

连墙件采用扣件与墙体连接。

通过计算得到Nl=lL230kN不小于扣件的抗滑力8.0k\,

单扣件连接不满足规定采用双扣件连接！

八、立杆的地基承载力计算：

1.计算地基承载力与否满足承载力规定

立杆基础底面的平均压力应满足下式的规定

Pwfg

其中P——立杆基础底面的平均压力(kN/m2),P=N7A；

p=36.87

N——上部构造传至基础顶面的轴向力设计值

(kN)；N=9.22

A——基础底面面积(m2)；A=0.25

fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=170.00

地基承载力设计值应按下式计算

fg=kcXfgk

其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00

fgk——地基承载力原则值；fgk=170.00

地基承载力的计算满足规定！

悬挑电梯平台计算书

剪力均.%

施工电梯卸料平台工字钢详图

楼面

400500500100卸

——0料

阳台.300平

。O台

400

1300

施工电梯卸料平台平面图

计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为17.4米，立杆采用

单立管

搭设尺寸为：立杆的纵距L30米，立杆的横距1.00米，步距

L80米。

采用的钢管类型为048X3.0,

连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距2.60米。

施工均布荷载为3.0kN/m2,同步施工2层，脚手板共铺设11

层。

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度

3.00米，建筑物内锚固段长度3.20米。

悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑

物2.40m,支杆采用槽钢【10#。

一、大横杆日勺计算

大横杆按照三跨持续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横

杆W、J上面。

按照大横杆上面KJ脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横

杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆H勺自重原则值Pl=0.036kN/m

脚手板日勺荷载原则值P2=0.150X1.000/3=0.050kN/m

活荷载原则值Q=3.000X1.000/3=1.000kN/m

静荷载日勺计算值ql=1.2X0.036+1.2X

0.050=0.103kN/m

活荷载的计算值q2=l.4X1.000=1.400kN/m

n%的

大横杆计算荷载组合简图（跨中

最大弯矩和跨中最大挠度）

n%

大横杆计算荷载组合简图（支座

最大弯矩）

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为三跨持续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

%由=0.0%/+0.10初尸

跨中最大弯矩为

M1=(O.08X0.103+0.10X1.400)X

支座最大弯矩计算公式如下：

场一=-0.10^-o.iu^/2

支座最大弯矩为

M2=-(0.10X0.103+0.117X1.400)X

我们选择支座弯矩和跨中弯矩口勺最大值进行强度验算:

b=0.294X106/4248.0=G9.247N/mm2

大横杆日勺计算强度不不小于205.0N/mm2,满足规定！

3.挠度计算

最大挠度考虑为三跨持续梁均布荷载作用下日勺挠度

计算公式如下:

+0.990-^—

L=0.677

1005Z100£Z

静荷载原则值ql=0.036+0.050=0.086kN/m

活荷载原则值q2=1.000kN/m

三跨持续梁均布荷载作用下的最大挠度

V二(0.677X0.086+0.990X1.000)X1300.04/(100X2.06X

105X101950.0)=1.425mm

大横杆口勺最大挠度不不小于1300.0/150与10mm,满足规定！

二、小横杆口勺计算

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的

上面。

用大横杆支座Ef、J最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算

小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆H勺自重原则值Pl=0.036X1.300=0.046kN

脚手板日勺荷载原则值P2=0.150X1.000X

1.300/3=0.065kN

活荷载原则值Q=3.000X1.000X1.300/3=1.300kN

荷载的计算值P=l.2X0.046+1.2X0.065+1.4X

1.300=1.953kN

p

小横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载口勺计算值最不

利分派的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下：

集中荷载最大弯矩计算公式如下：

Pl

“--

M=(1.2X0.036)X1.0002/8+1.953X

。二0.656X106/4248.0=154.532N/mm2

小横杆H勺计算强度不不小于205.0N/mm2,满足规定!

3.挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载日勺计算值最不

利分派的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

J3

集中荷载最大挠度计算公式如下:

Pl(3l2一4尸/9)

彩max

72EI

小横杆自重均布荷载引起的最大浇度

Vl=5.0X0.036X1000.004/(384X2.060X105X

101950.000)=0.02mm

集中荷载原则值P=0.046+0.065+1.300=1.41IkN

集中荷载原则值最不利分派引起R勺最大挠度

V2=1411.150X1000.0X(3X1000.02-4X1000.02/9)/(72

X2.06X105X101950.0)=2.385mm

最大挠度和

V=V1+V2=2.407mm

小横杆日勺最大挠度不不小于1000.0/150与10mm,满足规定！

三、扣件抗滑力的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下

式计算（规范5.2.5）:

RWRc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取8.OkN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设

计值；

1.荷载值计算

横杆日勺自重原则值Pl=0.036X1.000=0.036kN

脚手板H勺荷载原则值P2=0.150X1.000X

1.300/2=0.098kN

活荷载原则值Q=3.000X1.000X1.300/2=1.950kN

荷载的计算值R=l.2X0.036+1.2X0.098+1.4X

1.950=2.890kN

单扣件抗滑承载力日勺设计计算满足规定!

四、脚手架荷载原则值

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载原则值包括如下内容：

(1)每米立杆承受日勺构造自重原则值(kN/m)；本例为0.0929

NG1=0.093X20.000=1.858kN

(2)脚手板的J自重原则值(kN/m2)：本例采用竹笆片脚手板,

原则值为0.15

NG2=0.150X11X1.300X(1.000+1.900)/2=3.11OkN

(3)栏杆与挡脚手板自重原则值(kN/m)；本例采用栏杆、竹

笆片脚手板挡板，原则值为0.15

NG3=0.150X1.300X11/2=1.073kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005X1.300X20.000=0.130kN

经计算得到，静荷载原则值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=

6.170kNo

活荷载为施工荷载原则值产生口勺轴向力总和，内、外立杆按

一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到,活荷载原则值NQ=3.000X2X1.300X

1.000/2=3.900kN

风荷载原则值应按照如下公式计算

畋=0.7%・凡•外

其中W0——基本风压(kN/m2),按照《建筑构造荷载规

范》(GB50009-2023)附录表D.4的规定采用:W0=0.450

Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑构造荷载

规范》(GB50009-2023)附录表日勺规定采用：Uz=1.250

Us——风荷载体型系数：Us=0.600

经计算得到，风荷载原则值Wk=0.7X0.450X1.250X0.600

二0.236kN/m2o

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85X1.4NQ

通过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=L2X

6.170+0.85X1.4X3.900=12.045kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

通过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=L2X6.170+L4

X3.900=12.864kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85X1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载原则值(kN/m2)；

la——立杆H勺纵距(m)；

h---步距(m)o

通过计算得到风荷载产生出J弯矩Mw=0.85X1.4X0.236X

1.300X1.800X

五、立杆日勺稳定性计算

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=12.86妹N；

i——计算立杆的截面回转半径，i=L60cni；

k——计算长度附加系数，取L155；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定,

u=l.500；

10——计算长度(m),由公式10=kuh确定,

10=1.155X1.500X1.800=3.118m；

A——立杆净截面面积，A=3.974cm2；

W——立杆净截面模量(抵御矩)，收4.248cni3；

2——由长细比，为3118/16=195；

0——轴心受压立杆日勺稳定系数，由长细比10/i

时成果查表得到0.191；

钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算

得到<7=12864/(0.19X397)=169.091N/mir.2；

钢管立杆抗压强度设计值,

[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆W、J稳定性计算a<[f],满足规定!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

b=州+必力]

洲犷I，」

其中N——立杆日勺轴心压力设计值，N=12.045kN；

i一一计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，

u=l.500；

10一一计算长度(m),由公式10=kuh确定，

10=1.155X1.500X1.800=3.118m；

A---立杆净截面面积，A=3.974cm2；

W一一立杆净截面模量(抵御矩)，归4.248cm3；

2——由长细比,为3118/16=195；

0——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i

的成果查表得到0.191；

MW——计算立杆段由风荷载设计值产生日勺弯矩，；

。一一钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算

得到<7=12045/(0.19X397)+118000/4248=186.201N/mm2；

[f]一一钢管立杆抗压强度设“值，

[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<7<[f],满足规定！

六、连墙件口勺计算

连墙件n勺轴向力计算值应按照下式计算:

N1=Nlw+No

其中Nlw——风荷载产生出J连墙件轴向力设计值(kN),

应按照下式计算：

Nlw=1.4XwkXAw

wk——风荷载原则值，wk=0.236kN/m2；

Aw一一每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧日勺迎

风面积，Aw=3.60X2.60=9.360m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生日勺轴

向力(kN)；No=5.000

经计算得到Nlw=3.096kN,连墙件轴向力计算值N1=

8.096kN

连墙件轴向力设计值Nf=0A[f]

其中0——轴心受压立杆日勺稳定系数，由长细比

1/1=190.00/1.60的成果查表得到0=0.46；

A=3.97cm2；[f]=205.00N/mm2o

通过计算得到Nf=37.837kN

Nf>NL连墙件H勺设计计算满足规定!

连墙件采用一般螺栓连接，一般螺栓计算参见《施工计算手

册》钢构造部分。

连墙件一般螺栓连接示意图

七、悬挑梁H勺受力计算

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的持续梁计算。

悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板日勺锚固点，A

为墙支点。

本工程中，脚手架排距为1000mm,内侧脚手架距离墙体

1900mm,支拉斜杆的支点距离墙体=2400mm,

水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4,截面抵御矩W二

141.00cm3,截面积A=26.10cm2o

受脚手架集中荷载P=12.86kN

水平钢梁自重荷载q=l.2X26.10X0.0001X7.85X

10=0.25kN/m

l2.86kN12.86kN

0.25kN/m

感岫口皿口1皿

600_1_______2400________I___________3200___________

悬挑脚手架计算简图

通过持续梁的计算得到

13.1C12.98

0.45

0^350.34

12兴13.01

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

6.476

0.228

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

0.103

0.279

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

Rl=26.112kN,R2=0.806kN,R3=0.335kN

最大弯矩

抗弯计算强度f=M/L05W+N/A=6.476X106/(1.05X

141000.0)+21.610X1000/2610.0=52.025N/mm2

水平支撑梁的抗弯计算强度不不小于215.0N/mm2,满足规

定!

八、悬挑梁的整体稳定性计算

水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下

其中