南京青奥中心双塔楼工程塔吊基础及内爬计算书

南京青奥中心双塔楼工程塔吊方案方案编号：52-目录TOC\o"1-2"\h\z\u1 工程概况 -1-1.1 建筑设计概况 -1-1.2 塔吊布设 -1-1.3 其他重要说明 -2-2 编制依据 -3-3 塔吊技术参数 -4-4 材料计算取值 -12-4.1 钢材强度设计值（N/mm2） -12-4.2 焊缝强度设计值（N/mm2） -12-4.3 螺栓强度设计值（N/mm2） -12-4.4 混凝土轴心抗压、抗拉强度设计值（N/mm2） -12-4.5 普通钢筋强度设计值（N/mm2） -12-5 TA—ZSL750塔机计算 -13-5.1 独立工况钢平台计算 -13-5.2 内爬钢梁计算 -19-5.3 牛腿计算 -27-5.4 牛腿与钢梁连接计算 -29-5.5 埋件计算 -31-6 TB—M400D塔机计算 -35-6.1 独立钢平台基础计算 -35-6.2 内爬钢梁计算 -41-6.3 牛腿计算 -54-6.4 牛腿与钢梁连接计算 -58-6.5 埋件计算 -62-南京青奥中心双塔楼工程塔吊基础及内爬计算书工程概况建设单位：南京青奥城建设发展有限责任公司、南京奥体建设开发有限责任公司建设地点：南京市建邺区江山大街北侧，金沙江东路南侧，滨江大道南延段东南侧，燕山路南延段西侧特殊施工：工程采用全逆作法施工。建筑设计概况建设项目总用地面积约1.3万平方米，总建筑面积28.7万平方米，其中地上建筑面积25.3平方米，地下建筑面积3.4万平方米。地上建筑主要由1组超高层酒店和商业办公建筑和裙房组成；地下建筑共分为3层，主要为地下停车场、部分商业及设备用房。超高层酒店建筑由1栋300米高（68层）建筑（B塔楼）及1栋240米高（58层）建筑（A塔楼）组成。建设项目容积率6.5，绿化率48.1％，设计机动车停车位2285个。塔吊布设TA采用2台中昇建机（南京）重工有限公司生产的ZSL750动臂式塔机，塔机工作半径50m；TB采用2台法福克公司生产的M440D动臂式塔机，塔机工作半径50m，塔吊型号及参数如下：序号塔吊编号塔吊型号臂长最大吊重安装高度爬升高度1TA-1ZSL75050m50t54m258.35m2TA-2ZSL75050m50t54m221.3m3TB-3M440D50m50t44m(初始安装)，56m（内爬）4TB-4M440D50m50t44m(初始安装)，56m（内爬）其他重要说明工程施工采用逆作法施工工艺，因此地下室结构施工与地上主楼结构施工同步进行，在土方开挖前需安装塔吊用于地下室裙房施工，主楼施工材料吊运。塔吊先装技术，采用桩基与钢平台基础，安装在主楼核心筒区域，考虑到塔吊后期将主要为钢结构施工服务，且钢结构吊装次数较多，构件重量较大，因此在主楼核心筒区域对称布置2台塔吊，后期核心筒施工至一定层数后由固定式塔吊改为内爬式塔吊。主楼桩基布置较密，基本上为最小桩间距，无法增设塔吊桩基础，因此塔吊桩基及立柱均采用核心筒内逆作法核心筒排桩作为塔吊桩基。编制依据2.1南京青奥中心双塔楼工程桩基图纸及结构设计初步图纸2.2国家、江苏省、南京市相关规定及要求2.3危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质[2009]87号）2.4《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（2006版）；2.5《钢结构设计规范》(GB50017-2010)；2.6《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）；2.7《特种设备安全技术规范》（TSGQ7016—2008）。2.8《特种设备安全监察条例》（国务院549号令）。2.9《塔式起重机安全规程》（GB5144－2006）2.10《塔式起重机技术条件》（GB/T9462－1999）2.11《起重机用纲丝绳检验和报废实用规范》（GB5972－86）2.12《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2001）2.13《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）2.14《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91)2.15《ZSL750自升塔式起重机说明书》-中昇建机（南京）重工有限公司2.16《M440D自升塔式起重机说明书》-法福克公司2.17《施工现场机械设备检查技术规程》（JGJ160-2008）2.18《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）2.19《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ196-20102.20《起重机械吊具与索具安全规程》LD48。塔吊技术参数ZSL750塔机参数ZSL750塔机说明书M440D塔机参数M440D塔机说明书材料计算取值钢材强度设计值（N/mm2）钢材厚度（mm）抗拉、抗压和抗弯f（N/mm2）抗剪fvQ345≤16310180＞16～35295170＞35～5026515540Cr钢调质处理430249焊缝强度设计值（N/mm2）焊接方法和焊条型号构件钢材对接焊缝角焊缝牌号厚度（mm）抗压fcw焊缝质量为下列等级时，抗拉ftw抗剪抗拉、抗压和抗剪抗压一、二级三级fvwffw自动焊、半自动焊和E50焊条手工焊Q345≤16310310265180200＞16～35295295250170＞35～50265265225155螺栓强度设计值（N/mm2）钢材性能等级抗拉ftb抗剪fvb承压fcb普通螺栓8.8级400320-混凝土轴心抗压、抗拉强度设计值（N/mm2）强度C35C40fcftfcft16.71.5719.11.71普通钢筋强度设计值（N/mm2）强度HRB335HRB400fyfy’fyfy’300300360360TA—ZSL750塔机计算独立工况钢平台计算荷载取值在工作工况下，其受力状况为较危险情况。则有系统施加载荷选取：转矩:Mk=30t·m,弯矩:M=1170t·m最大垂直力:V=230t独立工况下塔吊受力分析采用SAP2000计算得各节点反力：节点编号拉力（单位：t）压力（单位：t）115223021062703912304115203钢梁截面根据基础钢平台设计图纸，技术梁截面图如下：基础钢梁1梁1强度：σmax=120Mpa，符合规范要求。基础钢梁2梁2强度：σmax=160Mpa，符合规范要求。基础钢梁3梁3强度：σmax=112Mpa，符合规范要求。基础钢梁4梁4强度：σmax=112Mpa，符合规范要求。由以上分析可知，塔吊塔身垂直要求控制在千分之一以内，因此基础梁的挠度值满足塔身垂直度要求范围之内。内爬钢梁计算荷载取值水平荷载Ho及Hv均已考虑的风荷载的作用，竖向荷载V包含了塔吊的自重、外爬框自重、最大吊重荷载；非工作状态时，塔吊大臂的仰角不能大于45度，且必须保证塔机能顺风自由旋转。內爬情况下，工作状态比非工作状态总不平衡力矩大，所以选取工作状态作为塔吊最不利工况。受力分析：内爬塔吊在工作中，塔吊受力传给支撑梁，支撑梁传递给牛腿，牛腿传递给预埋件，最后将力传递给墙体。荷载取值表项目单位工作状态非工作状态荷载取值风速m/s20（8级大风）42（14级飓风）20上层水平力H1t766976下层水平力H2t755375竖向荷载Vt230180230扭矩Mkt.m301030内爬钢梁布置平面内爬钢梁设置图：构件截面及材料梁5、梁6均采用1000x400x30x50的箱型截面。如图：A94000119276662535666623855333331267833333069950009702500计算中混凝土强度等级统一取C35；锚板选用Q345B钢板；锚筋选用HRB400级钢筋，严禁使用冷加工钢筋；钢梁、牛腿、预埋件的材质均为Q345B，并按照GB50205-2001要求进行材料复验。焊条：手工电弧焊焊条型号E50XX系列；自动焊或半自动焊采用的焊丝和焊剂应与主体钢材相匹配，焊丝应符合标准《焊接用钢丝》（GB1300-77）的规定；二氧化碳气体保护焊采用的焊丝应符合标准（GB110-87）的规定，所有焊缝均达到一级焊缝质量的要求。计算工况吊臂在平面内可360°自由旋转，内爬塔吊工作中，需要安装两道支撑梁，受力最不利的为最下面一道支撑梁，受到垂直力V、水平力h和扭矩MK的共同作用，塔吊内爬受力主要有塔吊自重，水平力及倾翻弯矩，对于内爬塔吊而言，塔吊倾翻弯矩转换为对塔吊两道内爬框的水平力。。因此可根据吊臂的放置方向归纳为如上图所表达的三种工况，分别计算各工况下对梁的受力，选取其中最不利工况进行内爬支撑梁强度的验算。三种工况下，计算梁的受力、剪力图和弯矩图：按结构反力提供，塔吊垂直力，水平力,按《塔式起重机设计规范GB/T13752-92》取1.34系数。荷载取值表项目Units工作状态计算取值风速m/s2020水平力ht761.34×76=101.84竖向荷载Vt2301.34×230=308.2扭矩Mktm3030内爬梁6工况Ⅰ：=1\*GB2⑴x轴方向：水平力作用轴力：=2\*GB2⑵y轴方向：垂直力作用 静力学平衡方程得：，剪力方程和弯矩方程： 剪力图、弯矩图：=3\*GB2⑶z轴方向：水平力、弯矩和水平产生的附加扭矩共同作用 计算可得：，，，剪力方程和弯矩方程： 剪力图、弯矩图、扭矩图：工况Ⅱ：=1\*GB2⑴x轴方向：水平力作用轴力：=2\*GB2⑵y轴方向：与工况Ⅰ相同。=3\*GB2⑶z轴方向：水平力、弯矩和扭矩共同作用计算可得：，，， 剪力图、弯矩图和扭矩图：工况Ⅲ：=1\*GB2⑴x轴方向：水平力作用轴向力：=2\*GB2⑵y轴方向：与工况Ⅰ相同。=3\*GB2⑶z轴方向：水平力、弯矩和扭矩共同作用计算可得：，，， 剪力图、弯矩图和扭矩图：由以上分析可知：工况Ⅲ时为最不利工况，危险截面点d处：梁强度计算因梁5为短梁，梁6为长梁，因此只须验算梁6的强度是否满足规范要求即可。由GB13752-92中强度验算可知（P19）当结构件同一计算点上受有两个方向的较大正应力及较大的剪应力时，应该按公式验算复合应力。（式中的应带各自的正负号）因轴向应力很小，忽略不计。则复合应力，因此强度符合要求。牛腿计算由4.2节计算得，牛腿最不利工况下支座反力。根据牛腿图纸，计算牛腿强度：牛腿强度计算：X轴方向： 受到轴向力 Y轴方向： 受到轴向力：，弯矩： Z轴方向： 受到轴向力：，弯矩： 轴向应力很小，可忽略不计。则可按GB/T13752-92第19页中强度验算公式来验算复合应力：，强度满足。牛腿与埋件焊接按照设计要求，全熔透等强度焊接，焊缝为一级。（等强，可不计算）牛腿与钢梁连接计算根据设计，牛腿与钢梁之间采用焊接，进行连接，连接方式采用角焊缝进行连接，焊缝高度为15mm，如下图所示：根据设计，焊缝长度Lw=（400+381+501）-2hf=1252mm根据钢结构设计规范GB50017-2003，第7.1.3条正面角焊缝（作用力垂直焊缝长度方向），计算得=60.28N/mm2＜1.0×200N/mm2侧面角焊缝（作用力平行焊缝长度方向），计算得=59.41N/mm2＜200N/mm2各种力综合作用下：=84.64N/mm2＜200N/mm2焊缝满足要求！埋件计算埋件计算简图,埋件设计图：按照《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）的规定，锚筋总面积As应符合以下规定：由锚板和直锚筋组成的预埋件当有剪力、法向拉力和弯矩共同作用时，应按照下列两个公式进行计算，并取其中的较大值。公式（一）：公式（二）：当有剪力、法向压力和弯矩共同作用时，应按照下列两个公式进行计算，并取其中的较大值，公式（三）：公式（四）：上述公式中αv和αb应按照下列公式计算当αv＞0.7时，取αv=0.7。当采取防止锚板变形的措施时，可取αb=1.0。式中，fy——锚筋的抗拉强度设计值，按照《混凝土结构设计规范》表4.2.3-1采用，但不应大于300N/mm2；fc——混凝土抗压强度设计值，按照C35混凝土16.7N/mm2计算；V——剪力设计值；N——法向拉力或法向压力设计值，法向压力设计值不应大于0.5fcA，此处A为锚板的面积,此处N法向拉力；M——弯矩设计值；αr——锚筋层数的影响系数，当锚筋按照等间距布置时：两层取1.0；三层取0.9；四层取0.85；αv——锚筋受剪承载力系数；αb——锚板弯矩变形折减系数；d——锚筋的直径；t——锚板的厚度；z——沿剪力作用方向最外层锚筋中心线之间的距离，Z=900mm。按照公式计算得：；；αr=0.85剪力、法向拉力和弯矩共同作用时公式一：计算得As1＝11899mm2公式二：计算得As2=7155mm2As’=MAX（As1；As2）=11899mm2剪力、法向压力和弯矩共同作用时公式三：计算得As3＝7911mm2公式四：计算得As4＝2662mm2As’’=MAX（As3；As4）=7911mm2实际钢筋面积As=42×490.9=20618mm2＞MAX（As’=11899；As’’=7911）；满足要求！TB—M400D塔机计算独立钢平台基础计算荷载取值在工作工况下，其受力状况为较危险情况。则有系统施加载荷选取：水平力S=7t弯矩:M=796t·m最大垂直力:V=210t钢平台自重程序自动考虑，并考虑1.2倍增大系数，塔吊荷载均考虑1.35倍增大系数。独立基础模型钢梁截面荷载工况考虑塔吊M、V、S工况共八种，将塔吊四个支点建立刚性连接，沿45度一个方向，对结构实际M、V、S荷载如下：M、V、S工况结构计算模型简图计算模型示意图计算模型杆件截面示意图计算结果分析计算软件采用midas8.0版本。将上述m、v、s工况分别进行分析，并与钢平台结构自重和塔身自重进行荷载组合然后分析荷载组合包络结果。经分析后，计算结果如下：最大组合应力计算结果最大挠度计算结果最大稳定应力比计算结果最大上拔力计算结果最大压力计算结果经过最大拉压工况及其组合并取包络后可知：最大应力为132<305MPa，相对最大挠度-4.6，绝对最大挠度为-4.3mm，4.3/7616=1/1771<1/1000，最大稳定应力比为0.43<1.0，其强度、刚度、稳定均满足要求。其最大上拔力为144t，最大下压力为316t。钢平台验算结果钢平台材质Q345B，其中三根钢管D900x35，其中一根为D600x30，钢梁为H1300x600x30x55和H600x200x18x22，经各种工况及其组合分析后，其强度、刚度、稳定均满足规范要求。经分析知道：最不利情况下，最大上拔力为144t，最大下压力为316t。满足设计要求。钢平台设计满足塔吊工作要求。内爬钢梁计算计算说明由于两台M440D塔吊反对称布置，可以对一台M440D塔吊内爬支撑系统进行分析，提取塔吊反力并进行支撑系统设计，计算说明如下：1）采用国际大型通用有限元软件ANSYS11.0的Mechanical-U结构分析模块来完成。塔吊及支架的整体计算模型中，构件采用beam188空间梁单元。2）计算方法采用二阶弹性大变形算法，考虑了钢构件几何非线性的影响，因而考虑了钢结构构件的弹性稳定性。3）计算中的材料参数取值同相应的设计规范。4）荷载取值：1.2*G（自重），考虑节点构造及加劲措施的影响；塔吊荷载的动力系数取1.35。5）单位制：长度单位为毫米（mm），力的单位为牛顿（N），应力单位MPa。6）由于支座反力的分配与塔吊动臂转动的角度有关，因此，根据塔吊布置平面图，选取8种工况计算塔吊支架的反力。塔吊M440D计算工况如图所示。7）各工况均考虑风荷载作用，风荷载的作用方向从塔吊背部指向塔吊吊臂的方向。计算工况内爬塔吊M440D计算工况塔吊计算参数塔吊M440D反力参数，参照塔吊说明书，在最大工作半径处，吊装50吨时，为塔吊吊装最不利受力情况。塔吊M440D定位图M440D塔吊支撑梁计算及设计M440D塔吊支撑梁计算模型塔吊和支撑梁的整体模型如上所示，支撑梁截面尺寸为B×H×tw×t=350×700×30×30的箱形截面梁，Q345钢材。计算中，上部支撑梁的支座只承受支架的自重和水平反力，不传递塔身自重和吊重。下部支架及支座传递承受塔身自重、吊重及底部支架自重。图2.2.1塔吊M440D整体模型图2.2.2支撑梁模型工况一计算结果计算结果如图2.2.1.1所示。根据计算可知，在工况一下，最大应力约为93MPa；X方向最大位移约1mm，Y方向最大位移约1mm，Z方向最大位移约2mm。正应力（MPa）X向水平变形（mm）Y向水平变形（mm）Z向水平变形（mm）M440D塔吊支撑梁工况一的应力和变形图（mm）工况二计算结果计算结果如图2.2.2.1所示。根据计算可知，在工况二下，最大应力约为120MPa；X方向最大位移约4mm，Y方向最大位移约1mm，Z方向最大位移约3mm。正应力（MPa）X向水平变形（mm）Y向水平变形（mm）Z向水平变形（mm）M440D塔吊支撑梁工况二的应力和变形图（mm）工况三计算结果计算结果如图2.2.3.1所示。根据计算可知，在工况三下，最大应力约为144MPa；X方向最大位移约6mm，Y方向最大位移约1mm，Z方向最大位移约3mm。正应力（MPa）X向水平变形（mm）Y向水平变形（mm）Z向水平变形（mm）M440D塔吊支撑梁工况三的应力和变形图（mm）工况四计算结果计算结果如图2.2.4.1所示。根据计算可知，在工况四下，最大应力约为138MPa；X方向最大位移约4mm，Y方向最大位移约1mm，Z方向最大位移约2mm。正应力（MPa）X向水平变形（mm）Y向水平变形（mm）Z向水平变形（mm）M440D塔吊支撑梁工况四的应力和变形图（mm）工况五计算结果计算结果如图2.2.5.1所示。根据计算可知，在工况五下，最大应力约为94MPa；X方向最大位移约1mm，Y方向最大位移约1mm，Z方向最大位移约2mm。正应力（MPa）X向水平变形（mm）Y向水平变形（mm）Z向水平变形（mm）M440D塔吊支撑梁工况五的应力和变形图（mm）工况六计算结果计算结果如图2.2.6.1所示。根据计算可知，在工况六下，最大应力约为127MPa；X方向最大位移约5mm，Y方向最大位移约1mm，Z方向最大位移约2mm。正应力（MPa）X向水平变形（mm）Y向水平变形（mm）Z向水平变形（mm）M440D塔吊支撑梁工况六的应力和变形图（mm）工况七计算结果计算结果如图2.2.7.1所示。根据计算可知，在工况七下，最大应力约为149MPa；X方向最大位移约6mm，Y方向最大位移约1mm，Z方向最大位移约2mm。正应力（MPa）X向水平变形（mm）Y向水平变形（mm）Z向水平变形（mm）M440D塔吊支撑梁工况七的应力和变形图（mm）工况八计算结果计算结果如图2.2.8.1所示。根据计算可知，在工况八下，最大应力约为140MPa；X方向最大位移约4mm，Y方向最大位移约1mm，Z方向最大位移约2mm。正应力（MPa）X向水平变形（mm）Y向水平变形（mm）Z向水平变形（mm）M440D塔吊支撑梁工况八的应力和变形图（mm）各工况支座反力塔吊支撑梁支座反力见下表。塔吊支撑梁支座编号图塔吊支撑梁支座反力（单位：N）工况1NODEFXFYFZ1-2.13E+043.12E+05-1.14E+0521.48E+043.14E+05-1.13E+0531.43E+042.40E+055.61E+044-2.47E+042.40E+056.91E+045-3.85E+035.00E+05-6.45E+056-4.94E+034.62E+05-5.20E+057-1.67E+04-8.29E+05-8.00E+0583.68E+04-8.33E+05-1.20E+06工况2NODEFXFYFZ12.01E+054.83E+043.17E+0421.63E+054.01E+05-1.85E+0531.24E+053.70E+051.35E+0542.65E+05-7.77E+03-8.34E+045-1.48E+056.44E+05-8.05E+056-9.90E+044.76E+05-5.12E+057-8.28E+04-8.81E+05-8.16E+058-1.45E+05-7.53E+05-1.03E+06工况3NODEFXFYFZ13.18E+05-2.48E+051.45E+0522.23E+052.73E+05-1.65E+0531.61E+052.47E+051.16E+0544.04E+05-2.78E+05-1.97E+055-2.22E+058.22E+05-9.98E+056-1.34E+056.03E+05-6.25E+057-1.07E+05-8.00E+05-7.20E+058-2.37E+05-6.20E+05-8.21E+05工况4NODEFXFYFZ12.32E+05-3.56E+051.56E+0521.40E+05-3.94E+03-6.11E+0439.54E+04-5.90E+041.28E+0442.83E+05-3.92E+05-2.09E+055-1.65E+058.82E+05-1.11E+066-7.81E+047.39E+05-7.92E+057-6.60E+04-6.06E+05-5.69E+058-1.65E+05-5.00E+05-6.93E+05工况5NODEFXFYFZ11.54E+04-2.27E+055.54E+042-2.13E+04-2.52E+056.92E+043-1.63E+04-3.25E+05-1.10E+0541.52E+04-3.02E+05-1.16E+055-3.01E+048.34E+05-1.08E+0662.17E+048.29E+05-9.16E+0575.48E+03-4.66E+05-4.51E+0587.60E+03-4.97E+05-7.20E+05工况6NODEFXFYFZ1-2.10E+054.39E+04-9.47E+042-1.72E+05-3.51E+051.46E+053-1.19E+05-4.32E+05-1.84E+054-2.63E+05-5.98E+043.09E+0451.11E+057.34E+05-9.16E+0561.14E+058.55E+05-9.25E+0577.05E+04-4.61E+05-4.36E+0581.88E+05-6.21E+05-8.88E+05工况7NODEFXFYFZ1-3.17E+053.18E+05-2.03E+052-2.25E+05-2.18E+051.21E+053-1.59E+05-3.18E+05-1.69E+054-4.05E+052.22E+051.50E+0551.82E+055.96E+05-7.23E+0561.48E+057.63E+05-8.12E+0579.27E+04-5.75E+05-5.31E+0582.78E+05-7.86E+05-1.10E+06工况8NODEFXFYFZ1-2.28E+054.21E+05-2.10E+052-1.39E+057.13E+041.20E+043-1.01E+05-3.47E+04-7.14E+044-2.97E+053.41E+051.67E+0551.29E+054.87E+05-6.11E+0569.42E+045.83E+05-6.44E+0575.35E+04-7.18E+05-6.82E+0582.07E+05-8.58E+05-1.23E+06牛腿计算根据6.2.13节计算，支座处反力值，取其最大值，即工况8中8号节点受力验算牛腿。计算模型牛腿-2~7（NT2~7）牛腿设计牛腿验算Y方向：牛腿受轴向拉力：Fy=85.8tZ方向：牛腿受竖向向压力，Fz=123t，支座处受由压力产生的力矩Mz=123×0.4=49.2t.m；；折合后：X方向：牛腿受平面上剪切力，Fx=20.7t，支座处受由剪切力产生的力矩Mx=20.7×0.4=8.28t.m；；折合后：牛腿总强度：。强度满足。牛腿与埋件焊接按照设计要求，全熔透等强度焊接，焊缝为一级。（等强，可不计算）牛腿-1（NT1）牛腿设计牛腿验算Y方向：牛腿受轴向拉力：Fy=85.8tZ方向：牛腿受竖向向压力（拉力），Fz=123t，支座处受由压力产生的力矩Mz=123×0.6=73.8t.mX方向：牛腿受平面上剪切力，Fx=20.7t，支座处受由剪切力产生的力矩Mx=20.7×0.6=12.42t.m强度满足。牛腿与埋件焊接按照设计要求，全熔透等强度焊接，焊缝为一级。（等强，可不计算）牛腿与钢梁连接计算与MJ-4连接计算根据设计，MJ-4与钢梁之间采用焊接，进行连接，连接方式采用角焊缝进行连接，焊缝高度为15mm：抗拔力取168KN，水平剪力Fx=207KN，Fy=858KN。根据设计，焊缝长度Lw=（461+350+300）-2hf=1081mm根据钢结构设计规范GB50017-2003，第7.1.3条正面角焊缝（作用力垂直焊缝长度方向），计算Lw=14.8N/mm2侧面角焊缝（作用力平行焊缝长度方向），计算Lw=77.8N/mm2各种力综合作用下：=79.2N/mm2＜200N/mm2焊缝满足要求！与NT-1~8连接计算NT-