2023混凝土重力坝设计规范

CodeforDesignofConcreteGravityNB/T35026－2022 总 术语和符 术 符 重力坝布 坝体结构和泄水建筑物型 一般规 非溢流坝 溢流坝 坝身泄水 泄水建筑物水力设 一般规 泄流能力及消能计 高速水流区防空蚀设 消能防冲设施设 坝体混凝 一般规 材料分 混凝土设计指 结构计算基本规 一般规 承载能力极限状态计 正常使用极限状态计 作用及材料性能标准 坝体断面设 主要设计原 作用及其组 材料力学法计 刚体极限平衡法计 预应力锚固设 有限元法计 溢流坝闸墩结构设 坝基处理设 一般规 坝基开 坝基固结灌 坝基防渗和排 断层破碎带和软弱结构面处 岩溶地区的防渗处 坝体构 坝 坝内廊道及通 坝体分 坝体止水和排 坝体防裂及温度控 一般规 温度控制标 防裂及温度控制措 监测设 一般规 监测项 施工要 建基面开挖控 坝基处理施工控 预应力锚索施工控 混凝土浇 监 初期蓄水与运行维 一般规 初期蓄 运行维 附录 堰面曲线、堰面压力及反弧段半 附录 坝身泄水孔体型设 附录 水力设计计 附录 抗滑稳定及应力计算单一安全系数 附录 坝基、坝体抗滑稳定抗剪断及抗剪强度标准 附录 实体重力坝的应力计算公 附录 坝基深层抗滑稳定计 附录 坝体温度和温度应力计 本规范用词说 引用标准名 附：条文说 General Termsand LayoutofGravity DamProfilesandTypesofRelease General Nonoverflow Overflow Outlet HydraulicDesignofRelease General DishargeCapacityandEnergyDissipation DesignofCavitationPreventioninHigh-Velocity DesignofEnergyDissipationandErosionControl Dam General Zoningof ConcreteDesign BasicRulesforStructural General UltimateLimitStates ServiceabilityLimitStates CharacteristicValuesofActionsandMaterial DesignofDam Design ActionsandTheir CalculationbyGravity CalculationbyRigidBodyLimitEquilibrium DesignofPrestressed CalculationbyFiniteElement StructuralDesignofSpillway FoundationTreatment General Foundation Consolidation SeepageControland TreatmentofFaultZonesandWeak SeepageControlinKarst Dam Dam Galleriesand Waterstopsand CrackPreventionandTemperature General TemperatureControl MeasuresforCrackPreventionandTemperature Monitoring General Monitoring Construction FoundationSurface Foundation Prestressed Concrete InitialImpoundment,Operationand General Initial Operationand Appendix WeirSurfaceCurve,WeirSurfacePressureandOgeeSection Appendix DesignofOutletWorks Appendix CalculationforHydraulic AppendixD SlidingStabilityandStressCalculationforDesignUsingSingleSafetyFactor AppendixE CharacteristicValuesofPeakandResidualShearStrengthsofDamand Appendix StressCalculationFormulaeforSolidGravity Appendix Deep-SeatedSlidingStabilityCalculationforDam Appendix CalculationofTemperaturesandTemperatureStressesfor ExplanationofWordinginThis ListofQuoted Addition:Explanationof 总30m30m～70m70m200m久性设计规范》NB/T10857术坝 dam混凝土实体重力 solidconcretegravity混凝土空腹重力 hollowconcretegravity混凝土宽缝重力 slottedconcretegravity碾压混凝 roller-compactedconcrete碾压混凝土重力坝RCCgravity掺合 mineral碾压层 RCClayer变态混凝 grout-enrichedvibratedRCC层间间歇时 layerplacement宽尾 end-flared联合消 combinedenergy扭曲式挑 distortedtypeflip窄缝式挑 slit-typeflip气温骤 suddendropofair2d～6d5基础温 foundationtemperature设计锚固 designanchoring设计张拉 design超张拉 extradesign符————S（·）——R（·）——G ————Q ——Q——可变作用分项系数；aK——几何参数标准值；fK——材料性能标准值；m1——m2——A——J——D——l——Er——————C——混凝土容重；CC——混凝土比热；CW——水的比热；εp——混凝土的极限拉伸值；β0——混凝土的表面放热系数；C——混凝土强度等级符号；𝐶𝑑——dfC——fR——𝑓'fR——𝑓'fC——𝑓'fd——坝基岩体结构面（或岩体）𝐶'、𝐶'—— 𝐶'、cC——𝐶'、cd——坝基岩体结构面（或岩体） —— ————1、2——pupd—— ——h——

——hc—— ——q——Hd——L——t ——L——hb——T]——TP——T ——Tf———— ——Fr————等条件确定，并符合现行行业标准《水电站进水口设计规范》NB/T10858的有关规定。抗震设计规范》NB35047《水工建筑物抗冰冻设计规范》NB/T35024游坝坡宜采用1:0.6～1:0.8；对横缝设有键槽进行灌浆并缝的整体式重力坝，坝坡可适混凝土宽缝重力坝的上游坝坡宜较实体重力坝放缓。宽缝宽度可取坝段宽的20%～40%混凝土宽缝重力坝迎水面头部最小厚度可取该高程处上游坝面作用水头的1:1.0～1:1.5（垂直高度与水平长度之比2.0:1～1/31/3以A确定。经过论证和试验验证，也可校核洪水位闸门全开时堰面水压力不得低于-6×9.81kPa溢流坝设置的闸门应符合现行行业标准《水电工程钢闸门设计规范》NBB执行。无压段的孔顶高度应留有余幅，在直线段当孔身为矩形时，顶部距水面30%～50%；当孔顶为圆拱形时，其拱脚距水面的20%～30%；当孔顶为扁圆拱时，可在圆拱孔顶的要求基础上略1:10坝身泄水孔的通气孔设计应符合现行行业标准《水电工程钢闸门设计规范》35055泄水和消能防冲建筑物的防洪标准应符合国家现行标准《防洪标准》GBC3.0.8条的要求外，尚应符合下CFr2时，应考虑波动及掺气影响，可按本C的方法计算。1.05倍～1.10倍跃后水深。击力计算，应符合现行国家标准《水工建筑物荷载标准》GB/T51394的有关规定。20m/s规范》DL/T5207的有关规定。CC设置掺气设施。在设置掺气设施后，溢流面的不平整度控制标5.1.2条规定的消能防冲设计标准洪水时相对应的下游2.55.4.1～5.4.6条的规定设计。对于宽尾墩与消C进行设计。坝体混凝土试验应符合现行行业标准《水工混凝土试验规程》DL/T5150工碾压混凝土试验规程》DL/T5433应符合现行行业标准《水工混凝土耐久性技术规范》DL/T52416.2.16.2.1确定。图 坝体混凝土分区表 混凝土重力坝分区性能要 0.5m～1.5m。C9015，过流表面混凝土C2590d设计龄期。高坝基础部C9020。6.3.2表 常态混凝土抗渗等级的最小允许 注：1i90d龄期的试件测定抗渗等坝可采用三级配碾压混凝土，二级配碾压混凝土防渗层的厚度宜为坝面承受水头的6.3.3采用。其他表 坝体防渗层混凝土的最小抗渗等H6.3.4表 大坝混凝土抗冻等注：1混凝土的抗冻等级应按现行行业标准《水工混凝土试验规程》DL/T5150规定的试验方90d龄期的试件测定抗冻 1.0m2.0m4.0 4h 6.3.3表 常态混凝土最大水胶6.3.30.0555%，内部碾压混凝土不宜超过总胶凝材料的65%0.55。2m～3m。混凝土重力坝结构计算应采用以分项系数表达的概率极限状态设计法或单一安全系数法。抗滑稳定及应力计算单一安全系数法应符合附录D的规定。范》NB35047的有关规定。7.1.3表 水工建筑物结构安全级6.3𝛾0†𝑆（𝛾G𝐺k，𝛾Q𝑄k，𝑎k)≤1𝑅𝑓k η=1𝑅𝑓k 式中：𝛾0——结构重要性系数，对应于结构安全级别为Ⅰ、Ⅱ、III级的结构及构1.1、1.05、1.0；——1.0、0.95、S（·）——R（·）——𝛾G——7.2.1-1𝛾Q——7.2.1-1𝐺k——永久作用标准值𝑄k——可变作用标准值𝑎k——𝑓k——𝛾m——7.2.1-2𝛾d——7.2.1-3—— 作用分项系 分项系 材料性能分项系材料性备 结构系 备 η=1𝑅𝑓k 式中：𝐴k——𝛾0𝑆（𝐺k，𝑄k，𝑓k，𝑎k)≤𝐶 C——正常使用极限状态结构功能限值；S（·）7.2节～7.3应按现行国家标准《水工建筑物荷载标准》GB/T51394力发电工程地质勘察规范》GB502870.2E选用。150mm的立方体试件，在设计龄期用标准试验方法测80%90d180d180d90d7.4.3表 大坝混凝土强度标准值 坝体混凝土的弹性模量应根据试验成果并考虑混凝土徐变因素确定，可取为倍～0.7混凝土重力坝应以材料力学法和刚体极限平衡法计算成果作为确定坝体断面的基本依据，有限元法作为辅助方法，计算应符合下列要求：F的计符合现行行业标准《水工混凝土结构设计规范》NB/T1101135047的有关规定。1款～9款的永久和可变作用产生的效应组合，偶然组合应在基本组合下计入下列款～12发电为主的水库，上游正常蓄水位（或施工期临时挡水位），按功能运用要求505），8.2.2表 作用组 1.土压力根据坝体外是否2.3.静水压力及扬压力按相1.2. 1款～9

JRWR——坝基面上全部法向作用之和，向下为正MR——全部作用对坝基面形心的力矩之和，逆时针方向为正AR——坝基面的面积JR——坝基面对形心轴的惯性矩Tx——坝踵或坝趾到形心轴的距离（m）8.2节的规定，应分别计算基本组合和偶然

R

MRTx

MRTx

fR——基岩允许承载力（MPa），可按《水力发电工程地质勘察规范》GB50287的有关规定确定。

R

SWRMRTx

JR0.1MPa

JR 0.2MPa8.2节规

坝体混凝土与基岩接触面的抗滑稳定极限状态下的作用效应函数和抗力函数应按下列公式计算：S（·）

R（·）

PR——坝基面上全部切向作用之和fR——c

——坝基面抗剪断凝聚力设计值（kPa）

S（·）——计算层面上全部切向作用之和——计算层面上全部法向作用之和

fc——cc——混凝土层面抗剪断凝聚力设计值Ac——计算层面截面积（m2）锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范》GB50086NB/T10802𝑁𝑑=

——预应力锚索设计张拉力——预应力锚索设计锚固力（N），为重力坝结构计算中预应力锚固荷预应力锚索的张拉控制应力con8.5.5表 预应力锚索的张拉控制应力co0.55f注：fp

8.5.5条规定的张拉控制力要求。对钢绞线应

f

𝑁𝑑≤ ——钢绞线抗拉强度设计值——预应力筋的截面积（mm2）𝑁≤𝑓mg𝜋𝐷𝐿

𝑁𝑑≤𝑓' ——锚固段长度——取值 ——D——预应力锚索锚固段钻孔直径d——钢绞线直径K————采用2根或2——8.5.7-3取值； —— 水泥浆或水泥砂浆与岩体的极限粘结强度标准值粘结强度1.2＜mg≤0.8＜ 锚固段注浆体与索体间粘结强度设计值 锚固段长度对极限粘结强度的影响系3m~8mAN1.35Am

pA

——锚索承载体与锚固段注浆体横截面净接触面积——锚固段注浆体横截面积————5m面的自由段长度尚应满足坝基或深层滑动面至锚固段上端间的岩体重量不小于锚索承载力设计值的要求。1/250MPa。K1.0表示。控制标准应符合下列规定：K1.02.2K0.151.4，可认定建基面抗滑稳定满足要求。NB350473m～4m，或根据开挖以后的地质条件由灌浆5m～8m；8m～15m。3m～4m盖重条件下进q150m以上，q1Lu150m～100m之间，q1Lu～3Lu100m～50m之间，q3Lu～5Lu50m以下，q5Lu。3m～5m。9.4.3条的要求，结合渗流计算，并考虑工程地质条件、对坝基扬压力0.130m～60m。上、下层帷幕的搭接型式可采用斜接式和1/2～2/31.5m～3.0m，排距宜比孔距略小。0°～10°，宜穿过岩体的主要裂隙和层理。2.0倍～3.0倍坝前静水头，但灌浆时不得抬动坝体混凝土和坝基岩体。2排～31排～2排辅助排水孔，必要时可下游水位较高的坝，可在主排水孔下游坝基面上设置由纵、横向排水廊道组成宜在坝趾增设一道防渗帷幕。坝高较低、基岩条件较好且为弱透水层（0.1m/d）2m～3m3m～5m排水孔孔深应根据帷幕和固结灌浆的深度及坝基的工程地质、水文地质条件确0.4倍～0.650m10m6m～12m断层破碎带规模不大，但其组成物质以软弱的构造岩为主，且对坝基岩体的强1.0倍～1.5倍断2倍～39.4.16坝应与土石坝坝顶高程衔接。h应按下式计算：

hZ

——1%的波高（m），按现行国家标准《水工建筑物荷载标准》GB/T51394的有关规定计算；家标准《水工建筑物荷载标准》GB/T51394NB/T11012的有关规定取值。1.2m。坝溢流坝顶应结合闸门、启闭设备布置、操作检修、交通和监测等要求设置坝顶桥下应有足够的净空。20cm20m～40m，并应与坝体接缝灌浆分区相适3m3m，应通座～2座电梯；中坝可视需要设置电梯；闸门井及闸墩等处应设置爬梯；两岸下游坝面45°时，基础灌浆廊道可分层布置并用竖井连接。m～3.0m3.0m～3.5m1.2m2.2m100150m纵缝的设置应根据坝块尺寸和温控要求进行论证。纵缝可采用竖缝型式，缝面纵缝也可在某个高程采取半圆管、廊道等进行并缝。纵（横）200m2～450m29m～12m15m11.2.5条的规定。纵缝灌浆完成后，应待纵（横）1:1.0～1:1.51.5m。高坝上游面附近的横缝止水应至少采用两道止水片，其后宜设一道排水井或经低坝的横缝止水可适当简化。1.0mm～1.6mm30cm×30cm3‰。排水管施工时应防止被混凝土和杂物等堵塞。H和现行行业标准《混凝土坝温度控制设计规范》NB/T35092的规定进行计算 常态混凝土基础容许温差浇筑块长边长度17m17m～2121m～3030m～4040m 碾压混凝土基础容许温差 30m30m～7070m0.512m30d2.0m降低混凝土浇筑温度，可采取在粗骨料堆上遮阳、洒水、喷雾、料堆加高、地浇筑过程中采取措施减少热量倒灌。保温措施；必要时，28d后的混凝土暴露表面也应考虑保温措施。对基础强约束区、上100m《大坝安全监测自动化技术规范》DL/T5211系统。3级坝可设置监测自动化系统。采用监测自动化系统的同时，应具备人工测读条12.2.2表 安全性监测项目1.2.3.倾4.5.6.7.1.2.3.4.绕坝渗流（地下水位5.1.2.3.4.1.2.气3.4.5.6.7.冰8.5010MPa110NdDL/T5144监行维护规程》DL/T1558运行期的安全评价应按现行行业标准《水电站大坝运行安全评价导则》53133年~51次，必要时 xnkH(n1)

式中Hd（m）Hmax75～95取值，k、n上游坝面为铅直面时，堰顶上游段堰面曲线（图A.1.2-1）可采用三圆弧曲线，R10.5Hd、R20.2Hd、R30.04Hd。 上游面为铅直面时的堰顶上游段堰面曲R1、R23:1、3:2时，堰顶上游段堰面曲线（A.1.2-2）可采用双圆弧曲线，R1、R2n、kA.1.2-1确定。图A.1.2-2 上游面为3:1、3:2时的堰顶上游段堰面曲线表A.1.2-1 3:3时，堰顶上游段堰面曲线（A.1.2-3）A.1.2-2 上游坡为3:3时的堰顶上游段堰面曲 上游堰面坐nk值关系曲线（A.1.2-4）来nk值，中间坡度的上游堰面形状则可由（A.1.2-2） n和k值关系曲下最大作用水头Hmax（孔口中心线上）与孔口高（D）Hmax/D1.5时，或闸y

Hd——定型设计水头（m），0.96；若孔前设有检修闸门槽时0.95。若1.2Hmax1.5图 有胸墙溢流堰的堰面曲线示意hp/Hd（堰面压力 溢流堰闸孔中心线上的堰面压力分布（负值为负压 沿溢流堰闸墩处的堰面压力分布（负值为负压RR(4~10)

式中：h——校核洪水位闸门全开时反弧段最低点处的水深（m），16m/sE/RK的相关曲线（A.4.3）R。图 E/R与K的相关曲E——自戽底起算的总能头（m）；q——单宽流量（m3/（s·m））；10

无压坝身泄水孔（B.1.1）包含有较短的压力段和较长的明流段。压力段又分图 无压坝身泄水孔的典型布7AB、BCAB段顶曲线宜采用椭圆曲线。1/3AB段的曲线（如B.1.2）的可由下式求得：(kh

(kh/

xy曲线的坐标轴h1进口段末端的孔高k1.0，但为了使椭圆长、短半轴为整数，也可取k值稍大1.0。图 压力段布置BCAB1/4BB的位置可 (kh)2x

x y (kh)

J1BC1:4.5～1:6.51/4x2y2

b2——可取为（0.22～0.27）Ba23b2a2、b2分别为椭圆的长、短半A1CD5CEBC段的顶坡，1:4.0～1:6.0；高水头的坝身泄水孔压坡段的顶坡宜取小值，水头较低或次A2/A1可根据实际工程所选用的值y

x2x

式中：——抛物线起点(x、y的原点)处切线与水平方向的夹角（°），当起v——起点断面平均流速g——重力加速度k1.2～1.6范围内选用，一般可取k=1.6。有压坝身泄水孔（B.2.1）图 有压坝身泄水 式中： ——流量——溢流堰净宽

2gH3/

HW——堰顶以上作用水头 ——重力加速度mC.0.1-1C.0.1-2C——淹没系数，视泄流的淹没程度而定，不淹没时1.0 流量系数HW/HP/HP为上游堰高，mHd为定型设计水头，m；按堰顶最大作用水头Hma75%～ 上游面坡度影响修正系数CQ式中： ——流量

——孔口或管道流量系数，初期设计时对设有胸墙的堰顶高孔，当h1

h——不计入波动及掺气的水深——不计入波动及掺气的计算断面上的平均流速1.0～1.4（s/m），视流速和断面收缩情况而定，当20m/s时，宜采用较大值。挑流消能（C.0.4）L12sincoscos2sin22g

h)

2

LTctg𝑣1=1.1𝑣=

h1——坎顶垂直方向水深（m），h1=h×cos（h图 挑流消 式中：tk——水垫厚度，自水面算至坑底kC.0.5表 基岩冲刷系数难可易3组以上，杂乱，岩Fr4.5，护坦上不设辅助消能设施时，护坦长度可按 Fr4.5v16m/s，护坦上可设梳流坎及尾坎， Fr4.5v16m/s 式中：σ

h0hd2/2

h0——计算断面处的时均动水压力水头900m1m。2/2g——计算断面处的平均流速水头（m）表 水的汽化压力水头与水温关C.0.8选用。确定不表 平整度控制标无空蚀坡206030853.52.5103%～4%，5%。70m～100m100m～150m的直线段，并宽尾墩（C.0.10）在堰面上位置不应影响泄流能力和水流掺气能力，不应妨B1/B1/3～2/3。图 宽尾墩示 1款~98.2.110款~12基本组合应包括下列3特殊组合应包括下列3WRMR

——x——坝基面计算点到形心轴的距离（m）0.1MPa（计扬压力）除地震荷载外，在各种荷载组合下，坝体最大主压应力不大于混凝土的容0.2MPa3.7。4.23.7，抗拉安全系数1.3。K

fWR

K——f——c——坝基面抗剪断凝聚力Kf

K——f——D.3.3规定的数值。表 坝基面及坝体混凝土层面的抗滑稳定安全系 1.0。G.2节中的公式计算。按抗剪断公式计算的KD.3.3的规定。也可按抗剪公式计算，且坝KD.3.4规定的数值。表 坝基深层抗滑稳定安全系 1.2。f值、凝聚力c值应7.4.2f值，应根据现场E所列抗剪断f、cf值。 E.0.1表 坝基岩体分类及岩体与混凝土接触面和岩体抗剪断、抗剪强度标准（MPa（MPa E.0.1表 坝基结构面抗剪断、抗剪强度标准压扭性断层，层间错动带泥化结构面，裂隙充填物风化或次生充填物，具连续的粘泥层或全部为粘泥充a>b同上，但黏泥中含粉压扭—张扭性断层构造岩成混杂状。层间错动泥化不完全者，夹泥断续分布或混C岩块层间剪切带，断层破碎带构造分带不完全由软弱构造层透镜体，碎屑、局部夹泥a<b砂质土E.0.3表 常态混凝土层面抗剪断强度标准特C90E.0.3表 碾压混凝土层面抗剪断强度标准 uW

TdW_

T

u

p

u(ppu)(ppuu

u(p

pu

d(1m2)dm2(ppd

d(ppd W——计算截面上全部垂直力之和（kN），包括坝体自重、水重、淤Md——计算截面在下游面垂直正应力pp——计算截面在上游、下游坝面所受承的水压力强度（kN），如有 d、d——计算截面在上游面主应力（N/mm2） m2pupd——计算截面在上、下游坝面处的扬压力强度图 重力坝坝面应力计算剖面NB35047 重基础双滑动面稳定计算（G.1.3）图 坝基双滑动面稳定计算剖 Ri，ak

0 G Q 式中：ηiABDBCDABDBCD应具有同等的安全度，其抗力作用比系数相同，

fk fk

，ak

R2

，ak

1 2ABDBCD

（kN；G1、G2ABD、BCD重量的垂直作用A1A2AB、BC面的面积、AB、BC与水平面的夹角U1、U2、U3AB、BC、BD面上的扬压力Q、BD面上的作用力及作用力与水平面的夹角（°），可取有BD0由公式（G.1.3-3）可求得接触面抗力Q，再代入公式（G.1.3-1），可求出滑动体系抗力作用比系数，并应满足下列要求：Ri

，ak

1 0 G Q 重力坝基础存在深层多滑动面(G.1.4-1)(G.1.4-2)。 坝基抗滑稳定计算剖 坝基单个条块受对每一条块，抗力函数R和作用效应函数S

——————底滑面倾角（°），——Ui——该滑块底面所受水压力Uvi——侧面水压合力——定义各条块抗力作用比系数可按公式（G.1.4-3）表达，滑动体系各条块具有同等的抗力作用比系数，此时滑动体系达到极限平衡，即坝基整体抗力作用比系数，计算公式及要求应同公式（G.1.3-6）。对于同一坝基断面而言，0、d、三值数值RfR1

，ak

fR2f

，ak

fRnf

，ak

1GGK，QQK，ak

GGK，QQK，ak

GGK，QQK，ak

，当1时，即认为满足稳定要求。中双滑面(G.1.3)为最常见情况。ABDK

BCD

通过式（G.2.2-1、式（G.2.2-2）及𝐾'=𝐾'=𝐾'，QK值 ——K——ABDK1 BCD

通过式（G.2.3-1、式（G.2.3-2）K=K1=K2Q、K

——K——

——AB、BC 温差，防止贯穿裂缝的重要依据。稳定温度场边界温度（图H.1.1）GB/T513942T2T2T

图 稳定温度场边界温度示T )

T(TT

τ——时间（hd）；a——导温系数（m2/dm2/h）；C

c式中：θ0——混凝土最终绝热温升γC——混凝土容重（kg/m3）0(1em

0n

式中：θ——时段τm、n——水泥发热速率参数，md-1计，ndGB/T基础混凝土温度场可根据实际可能采取的浇筑分层尺寸和各层浇筑间歇时间，△τ小0.5d△τ1d～2d△τ/△x≤0.5。不稳定温度场的热传导方程，符合线性迭加原理，为了便于分析，混（温度场和初始温差（－f）温度场之和：Tck=Tr+（Tp-Tf） 混凝土绝热温升△θ，可按混凝土绝热温升过程线公式（H.1.5-2）月～1.010.5d～1.0d，计算时程为一

式中：λikJ/（m·h·℃），各种保温材料的导热系数按本规H.1.8-1确定；β0——混凝土表面与空气间放热系数（kJ/（m2·h·℃）），H.1.8-2取hi——保温层厚度k1H.1.8-3k23～51 各种保温材料的导热系数沥青湿砂麻毡普木木炉 混凝土表面与空气间放热系数β0β0 风速修正系数TmTmTw

X1acL、通水时间τ的函数，可查水管冷却混凝土圆柱体平均温度散热残留比图（H.1.9-1）。 水管冷却混凝土圆柱体平均温度散热残留Tm

X

X

X2H.1.9-2H.1.9-3ac——混凝土导温系数——混凝土浇筑后历时bD——冷却圆柱体的半径、直径m——水泥水化热发散系数（d-1）；L——一套水管总长 𝑚𝑎𝑐= 时水管散热残留 = 𝑚 时水管散热残留虚拟水温法，可用有限元法在周边绝热的域Ω（见图H.1.9-4），按时段调整水管节点温度，通过计算使得Ω内混凝土平均温度等于 水管节点示设混凝土绝热温升为)(1em)，采用下列考虑水管冷却效果的等效热传

2T

2(T0Twz

e

mp

(ep

k2.091.35pka/dT0——混凝土初温Tw——进口水温（℃）

｛Δδ｝｛ΔFC｝｛ΔFT｝

TKpEca 1 1

T（y）y△y——两个计算点间的高度差Ay（ξ）y=ξP=1y处产生的正应力影响系数（H.2.4-1H.2.4-2）； 基础浇筑块温度应力影响线 基础浇筑块温度应力影响线和方形截面应力影响线（H.2.5-2）。温度场分布可取自差分法各种单项荷载计算结 矩形截面应力影响 方形截面应力影响KpEcR

1H.2.6-2取值，其余按此比例Kp𝛾0𝜎≤ ECrγd1.5《岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范》GB《防洪标准》GB《水力发电工程地质勘察规范》GB《水工建筑物荷载标准》GB/T《水电工程预应力锚固设计规范》NB/T《水电工程合理使用年限及耐久性设计规范》NB/T《水电站进水口设计规范》NB/T《水工建筑物抗冰冻设计规范》NB/T《水电工程水工建筑物抗震设计规范》NB《水电工程钢闸门设计规范》NB《混凝土坝温度控制设计规范》NB/T《水工混凝土结构设计规范》NB/T《水电工程等级划分及洪水标准》NB/T《大坝安全监测系统运行维护规程》DL/T《水工混凝土施工规范》DL/T《水工混凝土试验规程》DL/T《混凝土坝安全监测技术规范》DL/T《混凝土坝安全监测资料整编规程》DL/T《水工混凝土耐久性技术规范》DL/T《水电站大坝运行安全评价导则》DL/T《水工碾压混凝土试验规程》DL/T 条文说《混凝土重力坝设计规范》NB/T35026-202220221145计规范》NB/T10332—2019的基础上修订而成的。《混凝土重力坝设计规范》35026-2014是在《混凝土重力坝设计规范》DL5108—19992014629日发布，2014111NB/T35026-2014的主编单位是中国水电顾问集团华东勘测设计研究院，参编单位是武NB/T10332—201920191230日发布，202071日实施，主 总 重力坝布 坝体结构和泄水建筑物型 一般规 非溢流坝 溢流坝 坝身泄水 泄水建筑物的水力设 一般规 泄流能力及消能计 高速水流区防空蚀设 消能防冲设施设 坝体混凝 结构计算基本规 一般规 承载能力极限状态计算规 正常使用极限状态计算规 作用及材料性能标准 坝体断面设 主要设计原 作用及其组 材料力学法计 刚体极限平衡法计 预应力锚固设 有限元法计 溢流坝闸墩结构设 坝基处理设 一般规 坝基开 坝基固结灌 坝基防渗和排 断层破碎带和软弱结构面处 岩溶地区的防渗处 坝体构 坝内廊道及通 坝体分 坝体止水和排 坝体防裂及温度控 一般规 温度控制标 防裂及温度控制措 监测设 一般规 监测项 施工要 建基面开挖控 坝基处理控 预应力锚索施工控 混凝土浇 初期蓄水与运行维 一般规 初期蓄 运行维 总1.0.1《混凝土重力坝设计规范》NB35026-2014是按《水利水电工程结构可靠度设计混凝土重力坝设计规范》NB/T10332－2019合并修订。1.0.3100m的2号《混凝土坝——重力坝（1967年）》对重力坝坝高分类：30.49m（100英尺）30.49m～91.46m（100英尺～300英尺），高坝91.46m（300英尺）。30m～70m（30m70m）70m以上者为高坝，高坝中，坝高大于等于200m的称为特高坝。200m72座，取得一50199－2013制定的《水工建筑物荷载标准》GB/T51394－2020、《水电工程水工建筑NB35047－2015利水电工程结构可靠度设计统一标准》GB50199－2013制定的水工建筑物设计标准混19863-1。 国内外水电站溢流坝与厂房重叠布置的工程实3-2。 国内外宽阔河道上重力坝枢纽布置实坝板堆石坝，左岸折向上游共长10km，整个坝64夹角地下式厂房为佳，坝后式厂房次之，主要工程实例见表3-3。坝后式厂房坝内埋管采用 国内部分采用碾压混凝土重力坝枢纽布置工程实3.0.73.0.8设置导墙是根据国内一些工程运行经验提出的。有些采用面流消能、戽流消能和出在坝体泄洪型式选择时要注意雾化对两岸山体安全和其他建筑物运行以及周边环境的影响。3.0.10对过坝建筑物的进出口提出了要求。若船闸或升船机上游引航道入口靠近泄洪4-1。 我国部分已建重力坝坝顶宽度坝坝SCJFJJSRGSLG坝坝GJSZS20%～40%；WES曲线具有与各种上游坝坡相衔接的特点，并通过一系列试鉴于我国原东北勘测设计研究院在FM溢流坝进行原体监测时发现水压力在-7×9.81kPa以内，未发生空蚀破坏。1976年出版的美国陆军工程师团《水力设计准则》 WJDAKSQBZSBJX、27个工程实际尺寸或试验成果确定的，有充分的经验依据。不方便，SFYF等工程采用有压深孔。无压孔进口压力段很短，水头损失小，无压我国对短进水口无压孔作了许多研究工作，取得了明显成效，LZ、DJK、LJX水电站右岸泄洪洞、BPX泄洪闸、SQ、BZS水电站左底孔、GZB20多4.4.95.1.21989X水电站底孔泄洪时80m～85m87m。枢纽布置合理的工程，雾化影响就小，甚至没有影响，反之就XJ水电站（41.0m）2m10m以7m6.0m，发电尾1.0m40m～50m的工程，坝下冲刷情况类似。因此，本规范规安康、WQX工程采用宽尾墩—底流消力池，YT工程采用宽尾墩—戽式消力池，SD、DCS、SFY、SL、YJK、PB等碾压混凝土重力坝台阶溢流面采用宽尾墩联合消能工。m/s～6m/s5m～7m，消力池中收缩断面处平均流29.0m/s～31.0m/s，不建议设置辅助消能设施。后经试验研究，采用了宽尾墩—底孔（挑流）24m50m，开挖109m34m31m～3m。6m/s～8m/s。原设计43%～23%，下游波浪高度削59%～73%44%。DCS16646m3/s11270m3/s，193m3/s·m131m3/s·mRCC筑坝的施工特点，设计利用令人满意。DCS150m3/s·m，经过了多年运行考验。5-1。 国内部分宽尾墩—阶梯式溢流坝联合消能的基本参数 10090由于闸门运行不妥而加剧了回流淘刷。XJ水电站由于闸门不规则间隔开启，产生回流淘刷基础。FCJ水电站由于闸门经常间隔和相邻数孔开启，造成坝下冲刷与鼻坎空蚀，5.1.8泄洪消能引起的河道冲淤对下游水位流量关系曲线的影响问题历来都是存在的，5.2.3LLL′为坝下游垂直面到挑C计算最大冲坑水垫厚度减去kC。5.2.51.05倍～1.101.051.10 ZX水电站矩1961年泄洪时发生了较严重的空蚀破坏。水流边壁表面的平整度控制或处理标准是高速水流泄水建筑物普遍存在且应予重视的一个问题。在FM溢流坝、X溢流坝、J溢流坝、JDJ、K泄洪洞，都先后进行了不平整突体（指的是跌坎、升坎或与水流方向成正交的施工缝）FMWJD水电站都进行了人工平整度突体试验，WJD水电站比较系统地进行了平整度试验。前苏联学者，通过系统地试验，根据不同的水头、不同突体高度，得出溢流坝面突体免遭空蚀的允许坡度。JD大坝CC.0.8溢流面的平整度控制标准可以放宽。1960MJSWJD等工程中的掺气减蚀措施，运行效果良好，目前已经普遍采用。国内部分5-2。 国内部分泄水建筑物采用掺气减蚀设施的实WJSSTH运行2000h以上无运行126h3.6cm垂直升坎后2.1cm垂直升坎后DJ中底1583h，底板表面不平整造19912h有BSGT一级、XAJ、AS、CT等水电站溢洪道相继采用了带掺气孔的差动式鼻坎，虽然齿坎尺寸不同，且掺5-3。2050年代南京水科院在选5°～10°较好。FM、SZT、MS溢洪道的矩形差动式挑流鼻坎的挑气孔，但齿坎均未受到空蚀破坏。GT一级、XAJ溢洪道的矩形差动式挑流鼻坎的挑角0.12m的小圆弧，效果也较好。2070DJ、AK、DF、LXW、LYX、EDHZ等水DJ这类狭窄河谷和高水头溢洪道（深孔）泄洪消能效果显著。SBY0.15～0.50.75～1.5，相应收缩比要0°或为正、负小挑角。5，水舌挑距远，水舌内缘拉开较长，已在LYX、AK和SK等工程中应用，效果良好。 国内部分工程差动式挑坎的设计参数及运行状19531956195919631960GT一级1973197619781978 国内外工程采用窄缝式挑坎的设计参中199320085.4.7AK、WQX等水电站为宽尾墩和底流消力池结合的联合消能，YT工程为宽尾墩和戽式消力池结合的联合消能，DCS、SD等水电站采用宽尾墩、台阶坝面和戽式消力WQX1/3，PJK2/3，AK的收缩比0.41/3～2/3。6.2.31.0mCd15i＜10，10≤i＜30，30≤iW2，以使其与《水工混凝土结构设计规范》DL/T5057-2009协调。式，在我国已取得了丰富的实践经验，PD、JY、FHEK、LT等碾压混凝土大坝其钻孔压水试验的渗透系数均达到10-9cm/s～10-10cm/s，能满足高坝的防渗要求，因此将其作6-1，并结合二级态混凝土厚度不要过大。在工程实践中，绝大多数工程变态混凝土的厚度采用0.5m～ 国内部分采用二级配碾压混凝土防渗层厚度统C9020W8C9020W8C9020C9020W10C9020W8R180150W10F300R180200W10大坝混凝土的抗冻等级采用《水工建筑物抗冰冻设计规范》NB/T35024-2014的SX、XW、LLD、JPI级、BHT、WDDDL/T5144-2015的规定，适当降低了不同地区、不同分区坝体混凝土的最大水胶比，以72170个配合比参数进行了统计，100m23个工程的28个二级配配合比样本，2647100m24凝材料用量的统计结果见表6-10～6-17。 坝高不小于100m的二级配碾压混凝土的水胶比统6-3100m 坝高不小于100m的三级配碾压混凝土的水胶比统 坝高小于100m的三级配碾压混凝土的水胶比统统计结果表明，坝高百米及以上碾压混凝土坝的二级配碾压混凝土的水胶比在0.40～0.600.4840.45～0.5475%。百米以下碾0.42～0.620.502，水胶0.45～0.5468.96%百米以下碾压混凝土坝的三级配碾压混凝土的水胶比在0.40～0.79的范围，平均值为0.5710.50～0.6481.25%。6-6100m 坝高小于100m的二级配碾压混凝土的掺合料掺用比例统 坝高不小于100m的三级配碾压混凝土的掺合料掺用比例统 坝高小于100m的三级配碾压混凝土的掺合料掺用比例统40%～60%的范围，平均值为52.54%，掺合料掺用比例在50%～59%范围的占%碾压混凝土坝的三级配碾压混凝土掺合料掺用比例在50%～70%的范围，平均值为58.94%50%～64%87.24。坝高百米以下碾压混凝土55%～69%68.75%。百米以下碾压混凝土坝的碾压混凝土的掺合料掺用比例均低于百米及以上碾压混效能的研究不充分和我国早期的碾压混凝土施工规范规定碾压混凝土中水泥熟料不少45k/m3等因素有关。 坝高不小于100m的二级配碾压混凝土的水泥用量统6-11100m 坝高不小于100m的三级配碾压混凝土的水泥用量统6-13100m坝高百米及以上碾压混凝土坝的二级配碾压混凝土的水泥用量在72kg/m3～131kg/m390.29kg/m381kg/m3～95kg/m364.29%。百米以下50kg/m3～128kg/m3的范围，平均值为96.86kg/m386kg/m3～105kg/m375.86%。坝高百米以下碾压混凝土坝使用的二级配碾压混凝土水泥用量反而多的原因是一部分工程使用32.5MPa（或原425号）坝高百米及以上碾压混凝土高坝的三级配碾压混凝土的水泥用量在46k/m3～93k/m367.04k/m351k/m～79k/m376.59混凝土坝的三级配碾压混凝土的水泥用量在39k/m3～116k/m3的范围，平均值为67.98k/m351k/m3～79k/m376.56%配碾压混凝土水泥用量与百米及以上碾压混凝土高坝使用的水泥用量相当的原因是百32.5MPa级（425号）的水泥。 坝高不小于100m的二级配碾压混凝土的胶凝材料用量统 坝高小于100m的二级配碾压混凝土的胶凝材料用量统 坝高不小于100m的三级配碾压混凝土的胶凝材料用量统 坝高小于100m的三级配碾压混凝土的胶凝材料用坝高百米及以上碾压混凝土坝的二级配碾压混凝土的胶凝材料用量在167kg/m3～142kg/m3～233kg/m3195.90k/m3170k/m～209k/m372.41碾压混凝土坝所用的二级配碾压混凝土胶凝材料用量反而多的原因可能是百米以下碾32.5MPa级（425号）的水泥。坝高百米及以上碾压混凝土高坝的三级配碾压混凝土的胶凝材料用量在136kg/m3～195kg/m3164.32kg/m3在140kg/m3～179kg/m3的占82.98%。99kg/m3～210kg/m3159.23kg/m3140kg/m3～179kg/m376.56%。料碾压混凝土为外部碾压混凝土。根据已建工程实例，如采用水泥强度等级（原525#水泥），二级配碾压混凝土的掺合料掺量通常在50%～59%之间。近期建设规定在外部碾压混凝土中掺合料不超过总胶凝材料的55%，具体掺合料掺量要根据坝成果也表明，使用优质粉煤灰掺量大于70%的碾压混凝土作为水工大体积内部混凝土65%。RCD的理念设计的几座坝外，均全断面料用量仅为工程的碾压混凝土最大水胶比多在0.55左右。《水工混凝土耐久性技术规范》DL/T5241-2010F50、F1000.58、0.55，且0.55。XJBXLD水电站泄洪洞等采用了低热水泥抗冲耐磨混凝土，XJB消力池低热水泥抗冲耐磨混凝土未出现裂缝，XLD泄洪洞低热水泥抗冲耐磨混凝土出现裂缝的仓面比例同比中热水泥33%~76%。BHTWDD水电站的泄洪消能建筑物抗冲耐本规范按《水利水电工程结构可靠度设计统一标准》GB50199-2013规定采用概本条款按《水利水电工程结构可靠度设计统一标准》GB50199-2013规定编写。 根据《工程结构可靠性设计统一标准》GB50153-2008的有关规定，结合19907032～7.2.2承载能力设计表达式是采用五类分项系数，即结构重要性系数𝛾0、设计状作用及材料性能分项系数是根据结构功能函数中基本变量的统计参数和概率分布系数考虑对标准值的不利变异，按《水利水电工程结构可靠度设计统一标准》B501992013载标准》/T513942020。材料性能的标准值根据混凝土强度试验、基岩与混凝土接度标准值的不利变异而定出，类似强度的折减系数。本次修订首次纳入了预应力锚固荷载。根据《水工混凝土结构设计规范》DL/T5057-20091.050.95；而《水工建筑物荷载标准》GB/T51394-2020规定“预应力锚固荷载对结构有利时，锚固荷载标准0.91.38，则预应力锚固荷载标准值采用设计锚固力时，作用分1.4。《水力发电工程地质勘察规范》GB50287-2016E中提出了坝基岩体力学参f、c值的变异系数；分析发现其变异系数会随着岩体质量分类的f、cI类～II类岩体均为完整～较完整硬程结构可靠度设计统一标准》GB50199-2013E，按下列公式计算设计值：𝑓'= 1−

1+1+

𝑙𝑛(1𝑙𝑛(1+𝛿2式中：𝑓'𝑐' 𝜇𝑓'𝜇𝑐' 𝛿𝑓'𝛿𝑐' f、c1.67、2.091.7、2.1，计算的结1.5。考虑到按此指标设计的重力坝与以前的单一安全系数设计法设计的基本1.5，对其他材料分项系数进行了适当调整，7-1。 材料分项系数计算I类～IIIIV、Vccccf和凝聚力cf、c的分项系数差距较大。统一标准》GB50199-201350199-2013规定。体断面在不同作用效应组合和不同材料抗力下最佳逼近目标可靠指标而所得到的结构表达，其差异通过结构及构件的抗力或结构的功能限值反映。为了更直观的反映重力坝等结构的工作状态，引入了抗力作用比系数，实际计算50199-20131.0，结构重GB/T51394-2020本条对《混凝土重力坝设计规范》DL5108－1999的抗剪强度标准值做了比较大强度，按照《水利水电工程结构可靠度设计统一标准》GB50199-2013力发电工程地质勘察规范》GB50287-20160.2分位值确定，但由于试验数量较少，代表性不强，抗剪断强度标准值的准确采用有NB/T35026－20142～410E.0.1f’RK、c’RKf’dK、c’dK50年代～200750余年间，94个大、中型水利水电工程，451组现场大型抗剪试验资料统计得出。坝基岩体按质量分为Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ、V70、121、148、67、45E.0.2f’dK、c’dK40452组软弱结构GB50287-2016统一。常态混凝土层面比两种不同材料构成的接触面的抗剪断指标均值大一些和变异性断指标，根据试验资料和参照经验类比定出。GB50287提出的地质建议值作为抗剪断强度的标准值。与《水工混凝土结构设计规范》DL/T5057-2009协调，给工程设计施工的标准化提供便SDJ21-78的混凝土标号改为混凝土强度等级，即按照标准方法制作养护的边长150mm28d95%保证率的立方体抗因此，按照国际标准《混凝土按抗压强度的分级》ISO3893和国家标准《混凝土强范》NB/T35026-2014修编时重新规定了大坝混凝土强度等级的定义。混凝土强度等级150mm的立方体试件，在设计龄期用标准试验方法测本规范混凝土强度标准值采用了与《混凝土结构设计规范》GB50010-2010相同的数值，与新修编的《水工混凝土结构设计规范》DL/T5057-2009数值也一致，大坝混凝采用本规范设计的混凝土抗压强度安全度换算到《混凝土重力坝设计规范》（SL319-2018）的安全系数为4.0～3.27。本次调整考虑到《混凝土重力坝设计规范》SL319-2018中混凝土抗压强度安全系数偏高，2080年代后期已酝酿适当调整，后SL319-2018考虑本规范混凝土明确提出的保证率，故实际安全度与《混凝土重力坝设计规范》标准》GB50199-2013中结构重要性系数的原则，混凝土强度安全度就有了分级，体现3.0（4.0），对应的混凝土抗压强度试验采用全级配混凝土圆柱体大试件，试件尺寸为Φ450mm×900mm365d。我国的《混凝土重力坝设计规范》NB/T35026-201490d，碾压混凝180d。当常态混凝土重力坝施工期较长时，经技术论证，设计龄（40mm的大石和特大石）150mm的立方体试件。根据朱伯芳院士的计算，与我国大150mm立方体试件、经过湿筛、90d设计龄期相比，美国大坝混凝土压3.04.04.175.19。197660%~70%。0.6倍~0.7倍混凝土试件的弹性模量。国家标准《水利水电工程结构可靠度设计统一标准》GB50199-2013规定：“结BZS水电站、SK水电站厂房等。有些厂房顶泄洪的水电站为了提高厂房的抗振频率，XAJ、CT等水电站。当利用厂房重量与坝体重量联合抗滑厂、坝连接成整体后才起作用。CT80m50MW，厂、坝5.5%的混凝土量。按照国家标准《水利水电工程结构可靠度设计统一标准》GB50199-2013工建筑物荷载标准》GB/T51394-2020规定的作用分类、标准值、代表值取值及作用组8.2.2所列分别摩公式（Theshearfrictionfactormethod），阻滑力和滑动力的方向为水平方向，沿水平DL5108-19990.1MPa的拉应力，下游坝面主拉应力0.2MPa。0.1MPa的垂直拉应力。美国垦务局手册考虑了层面 GB50086-2015（设Nd135wNKw1.1。1.25倍设以及压力型或压力分散型锚索应对锚固注浆体横截面的受压承载力计算。、8.5.6锚索预应力索体的受拉承载力设计值要大于锚索的设计张拉力，此外预应con要比地十分恶劣，应力腐蚀风险加大，国外曾报道不少由于预应力锚索控制应力大于0.6fptk而8.5.7本条文主要引用了《岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范》GB50086-2015力锚固设计规范》NB/T10802-2021A。 技术规范》GB50086-2015及《水电工程预应力锚固设计规范》NB/T10802-2021的有 1/2本条规定的有限元法计算坝基上游面垂直应力的控制标准是根据国内外工程设σyσ18182，其中作用组合采用自重+水压力+坝底扬压力+2.0，三角形单元的长×高（△x由表可见，考虑计扬压力时正拉应力（σy）0.07以不超过8-1有限元法计算三种坝高的σy、σ1yLay1y1y1 单元相对尺寸与拉应力区相对长坝 国内外若干重力坝、大头坝有限元法分析应力成果坝高底宽EEc 1.（美）1972年1( 10Ef/Ec1/2;坝址附近1/41/104.（委内瑞因Ec较低计算已考虑坝坝高底宽EEc 6.坝高底宽EEc 10.FM32坝段（中）1936年1975空腹重力坝段8#本条规定的有限元法计算坝基面抗滑稳定的控制标准是根据工程实际和理论计算结果分析确定的。200m6种典型坝高，采用强度折减法对坝体沿坝基面的失稳破坏过程进8-4。 不同坝高情况坝基面典型部位的应力和点安全系数 单位 坝高100m～200m的各方案，由于坝踵单元已拉剪屈服，有部分剩余剪力未转移，所 屈服区贯通率发展过程简OA段。AA点以前大坝是稳定的，且基本上处于弹性状态。A14.67%A点以后，建基面随折减系A15%作为临界控制标准。A和极限状态的强度折减系数作为建基面的抗滑稳定指标。将建基面屈服区贯通率分别达到15%和100%时的强度折减系数命名为K0.15和K1.0，大量的计算分析得到[K0.15]1.4、[K1.0]2.2比较合理，可以作为控制标准。K0.15K1.02.2，或采用材料力学法K0.151.4，也可认为建基面抗滑稳定满足要求。本次规范修编，考虑留有余地、确保安全，[K0.15]1.4～8.7.2CJST墩沿两方向分单宽计算考虑不同的刚度调整相邻条块的变形至整个闸墩基本接近后计较好反映闸墩的整体作用。15m×22m（宽×高，下同）、15m×22.5m，GZB、EJ泄水闸为泄