地铁站内支撑体系计算书

计算书轨顶风道模板支撑体系计算书一、计算依据1、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20162、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20134、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》GB50017-2017二、计算参数1、计算参数基本参数计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016楼板厚度h(mm)200楼板边长L(m)20楼板边宽B(m)5立杆材质Q235模板支架高度H(m)5.44立杆纵向间距1a(m)1.2立杆横向间距lb(m)1.2水平拉杆步距h(m)1.2主楞布置方向垂直于楼板长边结构表面要求表面外露次楞间距a(mm)300次楞悬挑长度a1(mm)500主楞悬挑长度b1(mm)300立杆规格LG-A-180可变荷载控制，永久荷载分项系数γG11.2可变荷载控制，可变荷载分项系数γQ11.4永久荷载控制，永久荷载分项系数γG21.35永久荷载控制，可变荷载分项系数γQ21.4材料参数面板类型覆面木胶合板面板计算厚度(mm)12面板E(N/mm2)9000面板fm(N/mm2)29次楞类型矩形钢管次楞规格80×40×2.0次楞合并根数1主楞类型圆钢管主楞规格Ф48×3.0主楞合并根数2钢管类型Ф48×3荷载参数可调托撑承载力容许值（kN)30地基承载力特征值fak(kPa)/架体底部垫板面积A(m2)0.2模板面板自重标准值G1k(kN/m2)0.1新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Qk(kN/m2)2脚手架上震动、冲击物体自重QDK(kN/m2)0.5计算震动、冲击荷载时的动力系数κ1.35脚手架安全等级2级脚手架结构重要性系数γ01是否考虑风荷载否省份、城市天津市地面粗糙度类型/基本风压值Wo(kN/m2)/模板支撑架顶部距离地面高度（m)/作业层竖向封闭栏杆高度Hm(mm)/作业层竖向侧模高度Hm'(mm)/2、施工简图图（1) 模板设计平面图图（2) 模板设计剖面图1图（3) 模板设计剖面图2三、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1，按简支跨进行计算，取b=1m宽板带为计算单元。Wm=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4由可变荷载控制的组合：q1=γG1[G1k+(G2k+G3k)h]b+γQ1(Qk+κQDK)b=1.2×(0.1+(24+1.1)×200×0.001)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=9.889kN/m由永久荷载控制的组合：q2=γG2[G1k+(G2k+G3k)h]b+γQ2×0.7(Qk+κQDK)b=1.35×(0.1+(24+1.1)×200×0.001)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1=9.534kN/m取最不利组合得：q=max[q1，q2]=max(9.889，9.534)=9.889kN/m图（4) 面板计算简图11、强度验算图（5) 面板弯矩图Mmax=0.111kN·m；σ=γ0×Mmax/Wm=106×0.111/24000=4.635N/mm2≤[f]=29N/mm2满足要求2、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×200×0.001)×1=5.12kN/m图（6) 面板挠度计算简图图（7) 面板挠度图ν=0.417mm≤[ν]=1.2mm满足要求四、次楞验算模板次楞自重面荷载标准值G1k=模板面板自重标准值+单位面积次楞自重=模板面板自重标准值+单位长度次楞自重/次楞间距=0.1+35.5/300=0.218kN/m2次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。由可变荷载控制的组合：q1=γG1×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a+γQ1×(Qk+κQDK)×a=1.2×(0.218+(1.1+24)×200×0.001)×300×0.001+1.4×(2+1.35×0.5)×300×0.001=3.009kN/m由永久荷载控制的组合：q2=γG2×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a+γQ2×0.7×(Qk+κQDK)×a=1.2×(0.218+(1.1+24)×200×0.001)×300×0.001+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×300×0.001=2.672kN/m取最不利组合得：q=max[q1，q2]=max(3.009，2.672)=3.009kN/m图（8) 次楞计算简图1、强度验算根据受力简图，得出最不利的次楞弯矩图如下图（9) 次楞弯矩图Mmax=0.376kN·mσ=γ0×Mmax/Wx=0.376×106/(9.28×103)=40.535N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、抗剪验算根据受力简图，得到次楞剪力图如下：图（10) 次楞剪力图Qmax=1.821kNτmax=γ0×QmaxS/(Ib)=1.821×103×6.008×103/(37.13×104×0.4×10)=7.365N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.218+(1.1+24)×200×0.001)×300×0.001=1.572kN/m图（11) 次楞挠度图图（12) 次楞挠度图跨中νmax=0.176mm≤[ν]=4.8mm满足要求4、支座反力根据力学求解计算可得：Rmax=3.596kNRkmax=1.878kN五、主楞验算主楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑主楞的两端悬挑情况。主楞所承受的荷载主要为次楞传递来的集中力，另外还需考虑主楞自重，主楞自重标准值为gk=65.3/1000=0.065kN/m自重设计值为：g=γG1gk=1.2×65.3/1000=0.078kN/m则主楞强度计算时的受力简图如下：图（13) 主楞挠度计算时受力简图则主楞挠度计算时的受力简图如下：图（14) 主楞挠度计算时受力简图1、抗弯验算图（15) 主楞弯矩图（kN·m)Mmax=1.413kN·mσ=γ0×Mmax/Wm=1.413×106/(8.986×103)=157.251N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、抗剪验算图（16) 主楞剪力图（kN)Vmax=Qmax=5.717kNτmax=γ0×VmaxS/(Ib)=5.717×1000×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=13.44N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求3、挠度验算图（17) 主楞变形图（mm)υmax=0.987mm≤[ν]=4.8mm满足要求4、支座反力主楞在承载能力极限状态下的支座反力状况从左至右依次如下：R1=12.381kNR2=14.754kNR3=14.754kNR4=12.381kN六、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=14.754kN≤[N]=30kN满足要求七、立杆承载力验算1、稳定性系数计算根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166）中5.3.9条规定，立杆计算长度系数μ=1.1，取立杆计算长度附加系数k=1.155立杆计算长度为：l0=kμ(h+2a)=1.155Χ1.1Χ(1.2+2Χ250Χ0.001)=2.16ml=l0/i=2.16×1000/(1.595×10)=135.414根据l值查规范《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166）附录C得到j=0.3692、支架自重计算根据规范《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2016）中相关规定应如实计算立杆由架体结构及附件自重产生的轴力标准值。架体自重由立杆、水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑及可调托座自重组成。A.立杆自重：由于选择的立杆型号为LG-180，立杆长度为LL=1.8m，故立杆根数可简化计算为T1=H/LL=5.44/1.8=3.022查规范附录A得单根立杆重量为mLG=10.19×9.8/1000=0.1kN则立杆总重：GLG=T1×mLG=3.022×0.1=0.302kNB.水平杆自重：立杆承担一个横杆和一个纵杆的重量，由于立杆纵横向间距为1.2m、1.2m，故水平杆规格分别为HG-1.2×100=120、HG-1.2×100=120查规范表3.2.5得水平杆重量分别为mHa=4.78×9.8/1000=0.047kNmHb=4.78×9.8/1000=0.047Kn架体水平杆的步数为：T2=H/h+1=5.44/1.2+1=5.533则水平杆总重：GHG=T2×(mHa+mHb)=5.533×(0.047+0.047)=0.518kNC.竖向剪刀撑自重：根据实际施工情况，绝大部分均采用扣件式钢管剪刀撑代替竖向写成杆，故我们按扣件式剪刀撑进行简化计算。根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166）中6.3.9条规定剪刀撑宽度宜为6-9m，剪刀撑间距可按4跨简化，对于大于4跨的这样计算偏于安全符合构造措施。根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130）中附录B的规定，扣件式剪刀撑钢管（48.3×3.6）的自重，每米取0.0397kN/m。竖向剪刀撑自重：GVX={[(4la)2+(4h)2]0.5+[(4lb)2+(4h)2]0.5}×0.0397=(((4×1.2)2+(4×1.2)2)0.5+((4×1.2)2+(4×1.2)2)0.5)×0.0397=0.539kND.水平剪刀撑：按规范规定水平剪刀撑间距不大于8m，且应在架体顶层水平杆设置一道，故剪刀撑道数可按下式计算：T3=H/8+1=5.44/8+1=1.68水平剪刀撑的假定形式可按竖向剪刀撑的方式进行。水平剪刀撑自重：GHX=T3×2×[(4la)2+(4lb)2]0.5×0.0397=1.68×2×((4×1.2)2+(4×1.2)2)0.5×0.0397=0.905kNE.可调托撑：根据规范表3.2.5规定，根据施工实际情况，多数情况下选用KTC-60、KTC-75型号的可调托撑，我们取KTC-75型号可调托座的自重进行计算，这样偏于安全。可调托撑自重为：GTC=0.0969kN架体的底座或垫板自重予以忽略。根据以上统计，架体自重作用于单根立杆的荷载为：GZ=GLG+GHG+GVX+GHX+GTC=0.302+0.518+0.539+0.905+0.0969=2.362kN3、立杆稳定性验算根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166）中5.3.9条规定，应计算立杆自由端高度h0=250mm的立杆承载力，其取值应根据a=650mm和a=200mm对应的立杆承载力线性插入取值。P650=φAf/γ0=0.369×4.24×100×205×0.001/1=32.103kNP200=γG1×P650=1.2×32.103=38.524kN根据线性插入法可得：P250=37.811kNN1=Rmax+GZ=14.754+2.362=17.116kN≤P250=37.811kN满足要求八、计算书结果汇总计算结果总览表序号验算项目计算内容计算值允许值结论1面板抗弯强度σmax=4.635N/mm2[f]=29N/mm2满足要求2面板挠度νmax=0.417mm[ν]=1.2mm满足要求3次楞抗弯强度σmax=40.535N/mm2[f]=205N/mm2满足要求4次楞抗剪强度τmax=7.365N/mm2[τ]=120N/mm2满足要求5次楞挠度νmax=0.176mm[ν]=4.8mm满足要求6主楞抗弯强度σmax=157.251N/mm2[f]=205N/mm2满足要求7主楞抗剪强度τmax=13.44N/mm2[τ]=120N/mm2满足要求8主楞挠度νmax=0.987mm[ν]=4.8mm满足要求9可调托座承载力Rzmax=14.754kN[N]=30kN满足要求10立杆稳定应力无风fmax=17.116N/mm2f=37.811N/mm2满足要求站台板模板支撑体系计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20112、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20025、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计标准》GB50017-20171、计算参数表1 基本参数脚手架安全等级2级脚手架结构重要性系数γ01楼板名称站台板楼板厚度h(mm)200楼板边长L(m)20楼板边宽B(m)14模板支架高度H(m)1.62主楞布置方向垂直于楼板长边立杆纵向间距la(m)1立杆横向间距lb(m)1水平杆步距h1(m)1结构表面要求表面外露作业层竖向封闭栏杆高度Hm(mm)/作业层竖向侧模高度Hm'(mm)/可变荷载控制，永久荷载分项系数γG11.2可变荷载控制，可变荷载分项系数γQ11.4永久荷载控制，永久荷载分项系数γG21.35永久荷载控制，可变荷载分项系数γQ21.4表2 荷载参数模板面板自重标准值G1k(kN/m2)0.1新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Qk(kN/m2)2脚手架上震动、冲击物体自重QDK(kN/m2)0.5计算震动、冲击荷载时的动力系数κ1.35是否考虑风荷载否省份、城市天津市地面粗糙度类型/基本风压值Wo(kN/m2)/模板荷载传递方式可调托座表3 材料选用情况面板类型覆面木胶合板面板计算厚度（mm)12次楞类型矩形木楞次楞规格40×80主楞类型圆钢管主楞规格Ф48×3.0钢材名称Q235钢管规格Ф48×3

2、施工简图图（1) 平面图图（2) 纵向剖面图1图（3) 横向剖面图2二、面板验算表4 面板计算参数面板类型覆面木胶合板面板计算厚度（mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)31面板计算模型简支梁模板截面抵抗矩Wm(mm3)24000模板截面惯性矩I(mm4)144000面板弹性模量E(N/mm2)11500次楞间距a(mm)300选取简支梁为面板计算简化模型，取b=1m宽板为计算单元。由可变荷载控制的基本组合：q1=γG1[G1k+(G2k+G3k)h]b+γQ1(Qk+κQDK)b=1.2×(0.1+(24+1.1)×200/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=9.889kN/m由永久荷载控制的基本组合：q2=γG2[G1k+(G2k+G3k)h]b+γQ1×0.7(Qk+κQDK)b=1.35×(0.1+(24+1.1)×200/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1=9.533kN/m取最不利组合得：q=max[q1，q2]=max(9.889，9.533)=9.889kN/m计算承载力时，采用基本组合值，受力简图如下：图（4) 面板计算受力简图1、强度验算图（5) 面板弯矩图根据结构力学求解器求得：Mmax=0.111kN·mσ=γ0×Mmax/W=1×0.111×106/24000=4.635N/mm2≤[f]=31N/mm2满足要求2、挠度验算根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）中4.3.2条规定，挠度验算按照荷载标准值进行组合：qk=(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=(0.1+(24+1.1)×200/1000)×1=5.12kN/m图（6) 挠度计算受力简图图（7) 挠度图根据结构力学求解器求得：ν=0.326mm≤[ν]=300/400=0.75mm满足要求三、次楞验算表5 次楞计算参数次楞类型矩形木楞次楞规格40×80次楞悬挑长度a1(mm)200次楞计算模型三等跨连续梁次楞间距a(mm)300次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)15次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)2次楞截面惯性矩I(cm4)170.667次楞截面抵抗矩W(cm3)42.667次楞弹性模量E(N/mm2)10000模板次楞自重面荷载标准值G1k=模板面板自重标准值+单位面积次楞自重=模板面板自重标准值+单位长度次楞自重/次楞间距=0.1+19.2/300=0.164kN/m2次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。根据实际情况选取三等跨连续梁为次楞计算模型。由可变荷载控制的组合：q1=γG1×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a+γQ1×(Qk+κQDK)×a=1.2×(0.164+(24+1.1)×200/1000)×300/1000+1.4×(2+1.35×0.5)×300/1000=2.99kN/m由永久荷载控制的组合：q2=γG2×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a+γQ2×0.7×(Qk+κQDK)×a=1.35×(0.164+(24+1.1)×200/1000)×300/1000+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×300/1000=2.886kN/m取最不利组合得：q=max[q1，q2]=max(2.99，2.886)=2.99kN/m计算承载力时，采用基本组合值，受力简图如下：图（8) 次楞计算简图1、强度验算图（9) 次楞弯矩图（kN·m)根据结构力学求解器求得：Mmax=0.287kN·mσ=γ0×Mmax/W=1×0.287×106/(42.667×103)=6.727N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求2、抗剪验算图（10) 次楞剪力图（kN)根据结构力学求解器求得：Vmax=1.722kNτmax=γ0×VmaxS/(Ib0)=1×1.722×103×32×103/(170.667×104×4×10)=0.807N/mm2≤[τ]=2N/mm2满足要求3、挠度验算根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）中4.3.2条规定，挠度验算按照荷载标准值进行组合：qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.164+(24+1.1)×200/1000)×300/1000=1.555kN/m图（11) 挠度计算受力简图图（12) 次楞变形图（mm)νmax=0.533mm≤[ν]=1Χ1000/400=2.5mm满足要求4、支座反力根据结构力学求解器求得：荷载基本组合下，支座反力最大值：Rmax=3.217kN荷载标准组合下，支座反力最大值：Rkmax=1.673kN四、主楞验算表6 主楞设计参数主楞类型圆钢管主楞规格Ф48×3.0主楞悬挑长度b1(mm)200主楞计算模型三等跨连续梁次楞间距a(mm)300主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主楞弹性模量E(N/mm2)210000主楞截面抵抗矩W(cm3)8.986主楞合并根数2主楞截面惯性矩I(cm4)21.566主楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑主楞的两端悬挑情况。根据实际情况选取三等跨连续梁为主楞的计算模型。主楞所承受的荷载主要为次楞传递来的集中力，另外还需考虑主楞自重。主楞自重标准值为：gk=65.3/1000=0.065kN/m主楞自重设计值为：g=γG1gk=1.2×65.3/1000=0.078kN/m则主楞强度计算时，荷载基本组合下的受力简图如下：图（13) 主楞强度计算时受力简图则主楞挠度计算时，荷载标准组合下的受力简图如下：图（14) 主楞挠度计算时受力简图1、抗弯验算图（15) 主楞弯矩图（kN·m)根据结构力学求解器求得：Mmax=1.069kN·mσ=γ0×Mmax/W=1×1.069×106/(8.986×1000)=118.928N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、抗剪验算图（16) 主楞剪力图（kN)根据结构力学求解器求得：Vmax=6.042kNτmax=γ0×QmaxS/(Ib0)=1×6.042×1000×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=14.205N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求3、挠度验算图（17) 主楞变形图（mm)根据结构力学求解器求得：νmax=0.667mm≤[ν]=1Χ103/400=2.5mm满足要求4、支座反力计算主楞在承载能力极限状态下的支座反力状况如下：R1=8.852kNR2=11.013kNR3=11.653kNR4=7.352kN五、可调托座承载力验算模板荷载传递方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座最大支座反力Rzmax=11.653kN≤[N]=30kN满足要求六、立杆验算表7 立杆材料参数钢材名称Q235钢管规格Ф48×3抗压强度设计值[f](N/mm2)205立杆钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49立杆钢管截面回转半径i(cm)1.595立杆钢管截面面积A(cm2)4.241、立杆计算长度计算取k=1.155，μ1、μ2按JGJ130-2011附录C取用l01=kμ1(h1+2a)=1.155×1.472×(1+2×500/1000)=3.4ml02=kμ2h1=1.155×2.872×1=3.318m2、立杆稳定性验算（顶部立杆段）λ1=l01/i=3.4×1000/(1.595×10)=213.186根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.16根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》（GB51210）中6.2.11条规定应分别对由可变荷载控制的组合和由永久荷载控制的组合分别计算荷载，并取最不利荷载组合参与最终的立杆稳定的验算。模板主楞自重面荷载标准值G1k=模板次楞自重面荷载标准值+单位面积主楞自重=模板次楞自重面荷载标准值+单位长度主楞自重/主楞间距=0.164+65.3/1000/1=0.229kN/m2由可变控制的组合：N1=γG1×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+γQ1(Qk+κQDK)×la×lb=1.2×(0.229+(24+1.1)×200×0.001)×1×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1×1=10.044kN由永久荷载控制的组合：N2=γG2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+γQ2×0.7×(Qk+κQDK)×la×lb=1.35×(0.229+(24+1.1)×200×0.001)×1×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1×1=9.708kNN=max(N1，N2)=max(10.044，9.708)=10.044kNγ0×N/(φA)=1×10.044×1000/(0.16×(4.24×100))=148.229N/mm2≤f=205N/mm2满足要求3、立杆稳定性验算（非顶部立杆段）λ2=l02/i=3.318×1000/(1.595×10)=207.997根据λ2查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.167对于非顶部立杆，架体自重面荷载标准值G1k=模板主楞自重面荷载标准值+立杆段面荷载gk=0.229+1.62×0.205/(1×1)=0.561kN/m2（其中gk参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011附表A.0.2）由可变控制的组合：N3=γG1×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+γQ1(Qk+κQDK)×la×lb=1.2×(0.561+(24+1.1)×200×0.001)×1×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1×1=10.443kN由永久荷载控制的组合：N4=γG2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+γQ2×0.7×(Qk+κQDK)×la×lb=1.35×(0.561+(24+1.1)×200×0.001)×1×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1×1=10.156kNN=max(N3，N4)=max(10.443，10.156)=10.443kNγ0×N/(φA)=1×10.443×1000/(0.167×(4.24×100))=147.473N/mm2≤f=205N/mm2满足要求七、计算书结果汇总表8 计算结果总览表序号验算项目计算内容计算值允许值结论1面板抗弯强度σmax=4.635N/mm2[f]=31N/mm2满足要求2面板挠度νmax=0.326mm[ν]=0.75mm满足要求3次楞抗弯强度σmax=6.727N/mm2[f]=15N/mm2满足要求4次楞抗剪强度τmax=0.807N/mm2[τ]=2N/mm2满足要求5次楞挠度νmax=0.533mm[ν]=2.5mm满足要求6主楞抗弯强度σmax=118.928N/mm2[f]=205N/mm2满足要求7主楞抗剪强度τmax=14.205N/mm2[τ]=120N/mm2满足要求8主楞挠度νmax=0.667mm[ν]=2.5mm满足要求9可调托座承载力Rzmax=11.653kN[N]=30kN满足要求10立杆顶部稳定应力无风fmax=148.229N/mm2f=205N/mm2满足要求11立杆非顶部稳定应力无风fmax=147.473N/mm2f=205N/mm2满足要求站台板隔墙模板支撑体系计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-2017

二、计算参数基本参数计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土墙厚度h(mm)200混凝土墙计算高度H(mm)4500次楞布置方向竖直方向次楞间距a(mm)200次楞悬挑长度a1(mm)200主楞间距b(mm)500主楞悬挑长度b1(mm)200主楞合并根数2结构表面要求表面外露对拉螺栓横向间距d(mm)500对拉螺栓竖向间距（mm)/可变荷载控制，永久荷载分项系数γG11.2可变荷载控制，可变荷载分项系数γQ11.4永久荷载控制，永久荷载分项系数γG21.35永久荷载控制，可变荷载分项系数γQ21.4材料参数主楞类型圆钢管主楞规格Ф48×3.0次楞类型矩形木楞次楞规格40×80面板类型覆面木胶合板面板规格15mm（克隆、樟木平行方向）面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)30对拉螺栓规格M14荷载参数混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土浇筑方式容量为0.2—0.8m3的运输器具混凝土重力密度γc(kN/m3)24混凝土坍落度影响修正系数β21.15外加剂影响修正系数β11.2倾倒混凝土时模板的水平荷载Q3k(kN/m2)4振捣混凝土时模板的水平荷载Q2k(kN/m2)/图（1) 纵向剖面图图（2) 立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22γct0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2F2=γcH＝24×4500/1000=108kN/m2标准值G4k＝min[F1，F2]＝41.218kN/m2承载能力极限状态设计值S＝0.9max[γG1G4k+γQ1Q3k，γG1G4k+γQ2×0.7Q3k]则：S=0.9×max(1.2×41.218+1.4×4，1.35×41.218+1.4×0.7×4)=53.608kN/m2正常使用极限状态设计值Sk＝G4k＝41.218kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W＝bh2/6=1000×152/6=37500mm3I＝bh3/12=1000×153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。1、强度验算q＝bS＝1×53.608=53.608kN/m图（3) 面板强度计算简图图（4) 面板弯矩图（kN·m)Mmax＝0.268kN·mσ＝Mmax/W＝0.268×106/37500=7.148N/mm2≤[f]＝30N/mm2满足要求2、挠度验算qk＝bSk=1×41.218=41.218kN/m图（5) 面板挠度计算简图图（6) 面板挠度图（mm)νmax＝0.265mm≤[ν]＝200/400=0.5mm满足要求五、次楞验算次楞计算的假定跨数要符合实际工况，荷载统计如下：q＝aS＝200/1000×53.608=10.722kN/mqk＝aSk＝200/1000×41.218=8.244kN/m1、抗弯强度验算图（7) 次楞强度计算简图图（8) 次楞弯矩图（kN·m)Mmax＝0.226kN·mσ＝Mmax/W＝0.226×106/(42.667×1000)=5.295N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求2、抗剪强度验算图（9) 次楞剪力图（kN)Vmax＝2.703kNτ=VmaxS0/(Ib)=2.703×103×32×103/(170.667×104×4×10)=1.267N/mm2≤[fv]＝2N/mm2满足要求3、挠度验算图（10) 次楞挠度计算简图图（11) 次楞挠度图（mm)ν＝0.085mm≤[ν]＝500/400=1.25mm满足要求4、支座反力计算Rmax=5.391KNRmaxk=4.145KN六、主楞验算墙模主楞的跨度一般是较大的，主楞计算的假定跨数要符合实际工况，计算简图如下：图（12) 主楞强度计算简图1、抗弯强度验算图（13) 主楞弯矩图（kN·m)Mmax＝1.078kN·mσ＝Mmax/W＝1.078×106/(8.986×1000)=119.997N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求2、抗剪强度验算图（14) 主楞剪力图（kN)Vmax＝6.211kNτ=VmaxS0/(Ib)=6.211×1000×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=14.601N/mm2≤[fv]＝120N/mm2满足要求3、挠度验算图（15) 主楞挠度计算简图图（16) 主楞挠度图（mm)ν＝0.537mm≤[ν]＝450/400=1.125mm满足要求4、支座反力计算对拉螺栓承受的支座反力：N=16.39KN七、对拉螺栓验算对拉螺栓拉力值N：N＝16.39kN≤Ntb=17.8kN满足要求楼梯模板支撑体系计算书楼梯模板支架（扣件式）安全计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20112、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20025、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计标准》GB50017-20171、计算参数表1 基本参数脚手架安全等级2级脚手架结构重要性系数γ01名称楼梯板楼梯板厚度h(mm)220楼梯板边长L(m)15楼梯板边宽B(m)6模板支架高度H(m)6.4主楞布置方向垂直于楼板长边立杆纵向间距la(m)0.8立杆横向间距lb(m)0.8水平杆步距h1(m)1结构表面要求表面外露作业层竖向封闭栏杆高度Hm(mm)/作业层竖向侧模高度Hm'(mm)/可变荷载控制，永久荷载分项系数γG11.2可变荷载控制，可变荷载分项系数γQ11.4永久荷载控制，永久荷载分项系数γG21.35永久荷载控制，可变荷载分项系数γQ21.4表2 荷载参数模板面板自重标准值G1k(kN/m2)0.1新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Qk(kN/m2)2脚手架上震动、冲击物体自重QDK(kN/m2)0.5计算震动、冲击荷载时的动力系数κ1.35是否考虑风荷载否省份、城市北京（省）北京（市）地面粗糙度类型/基本风压值Wo(kN/m2)/模板荷载传递方式可调托座表3 材料选用情况面板类型覆面木胶合板面板计算厚度（mm)12次楞类型矩形木楞次楞规格40×80主楞类型圆钢管主楞规格Ф48×3.0钢材名称Q235钢管规格Ф48×3二、面板验算表4 面板计算参数面板类型覆面木胶合板面板计算厚度（mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)31面板计算模型简支梁模板截面抵抗矩Wm(mm3)24000模板截面惯性矩I(mm4)144000面板弹性模量E(N/mm2)11500次楞间距a(mm)300选取简支梁为面板计算简化模型，取b=1m宽板为计算单元。由可变荷载控制的基本组合：q1=γG1[G1k+(G2k+G3k)h]b+γQ1(Qk+κQDK)b=1.2×(0.1+(24+1.1)×220/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=10.491kN/m由永久荷载控制的基本组合：q2=γG2[G1k+(G2k+G3k)h]b+γQ1×0.7(Qk+κQDK)b=1.35×(0.1+(24+1.1)×220/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1=10.211kN/m取最不利组合得：q=max[q1，q2]=max(10.491，10.211)=10.491kN/m计算承载力时，采用基本组合值，受力简图如下：图（4) 面板计算受力简图1、强度验算图（5) 面板弯矩图根据结构力学求解器求得：Mmax=0.118kN·mσ=γ0×Mmax/W=1×0.118×106/24000=4.918N/mm2≤[f]=31N/mm2满足要求2、挠度验算根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）中4.3.2条规定，挠度验算按照荷载标准值进行组合：qk=(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=(0.1+(24+1.1)×220/1000)×1=5.622kN/m图（6) 挠度计算受力简图图（7) 挠度图根据结构力学求解器求得：ν=0.358mm≤[ν]=300/400=0.75mm满足要求三、次楞验算表5 次楞计算参数次楞类型矩形木楞次楞规格40×80次楞悬挑长度a1(mm)200次楞计算模型三等跨连续梁次楞间距a(mm)300次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)15次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)2次楞截面惯性矩I(cm4)170.667次楞截面抵抗矩W(cm3)42.667次楞弹性模量E(N/mm2)10000模板次楞自重面荷载标准值G1k=模板面板自重标准值+单位面积次楞自重=模板面板自重标准值+单位长度次楞自重/次楞间距=0.1+19.2/300=0.164kN/m2次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。根据实际情况选取三等跨连续梁为次楞计算模型。由可变荷载控制的组合：q1=γG1×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a+γQ1×(Qk+κQDK)×a=1.2×(0.164+(24+1.1)×220/1000)×300/1000+1.4×(2+1.35×0.5)×300/1000=3.17kN/m由永久荷载控制的组合：q2=γG2×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a+γQ2×0.7×(Qk+κQDK)×a=1.35×(0.164+(24+1.1)×220/1000)×300/1000+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×300/1000=3.089kN/m取最不利组合得：q=max[q1，q2]=max(3.17，3.089)=3.17kN/m计算承载力时，采用基本组合值，受力简图如下：图（8) 次楞计算简图1、强度验算图（9) 次楞弯矩图（kN·m)根据结构力学求解器求得：Mmax=0.19kN·mσ=γ0×Mmax/W=1×0.19×106/(42.667×103)=4.458N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求2、抗剪验算图（10) 次楞剪力图（kN)根据结构力学求解器求得：Vmax=1.427kNτmax=γ0×VmaxS/(Ib0)=1×1.427×103×32×103/(170.667×104×4×10)=0.669N/mm2≤[τ]=2N/mm2满足要求3、挠度验算根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）中4.3.2条规定，挠度验算按照荷载标准值进行组合：qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.164+(24+1.1)×220/1000)×300/1000=1.706kN/m图（11) 挠度计算受力简图图（12) 次楞变形图（mm)νmax=0.215mm≤[ν]=0.8Χ1000/400=2mm满足要求4、支座反力根据结构力学求解器求得：荷载基本组合下，支座反力最大值：Rmax=2.695kN荷载标准组合下，支座反力最大值：Rkmax=1.45kN四、主楞验算表6 主楞设计参数主楞类型圆钢管主楞规格Ф48×3.0主楞悬挑长度b1(mm)200主楞计算模型三等跨连续梁次楞间距a(mm)300主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主楞弹性模量E(N/mm2)210000主楞截面抵抗矩W(cm3)4.493主楞合并根数1主楞截面惯性矩I(cm4)10.783主楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑主楞的两端悬挑情况。根据实际情况选取三等跨连续梁为主楞的计算模型。主楞所承受的荷载主要为次楞传递来的集中力，另外还需考虑主楞自重。主楞自重标准值为：gk=32.65/1000=0.033kN/m主楞自重设计值为：g=γG1gk=1.2×32.65/1000=0.039kN/m则主楞强度计算时，荷载基本组合下的受力简图如下：图（13) 主楞强度计算时受力简图则主楞挠度计算时，荷载标准组合下的受力简图如下：图（14) 主楞挠度计算时受力简图1、抗弯验算图（15) 主楞弯矩图（kN·m)根据结构力学求解器求得：Mmax=0.54kN·mσ=γ0×Mmax/W=1×0.54×106/(4.493×1000)=120.134N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、抗剪验算图（16) 主楞剪力图（kN)根据结构力学求解器求得：Vmax=4.135kNτmax=γ0×QmaxS/(Ib0)=1×4.135×1000×3.042×103/(10.783×104×0.6×10)=19.444N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求3、挠度验算图（17) 主楞变形图（mm)根据结构力学求解器求得：νmax=0.39mm≤[ν]=0.8Χ103/400=2mm满足要求4、支座反力计算主楞在承载能力极限状态下的支座反力状况如下：R1=6.838kNR2=7.026kNR3=7.705kNR4=5.489kN五、可调托座承载力验算模板荷载传递方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座最大支座反力Rzmax=7.705kN≤[N]=30kN满足要求六、立杆验算表7 立杆材料参数钢材名称Q235钢管规格Ф48×3抗压强度设计值[f](N/mm2)205立杆钢管截面抵抗矩W(cm3)4.4