公路重力式桥台设计计算书

公路重力式U型桥台设计计算书工程名称：某二级公路跨河中桥设计阶段：施工图设计计算日期：2026年9月

目录目录 21设计概述 51.1工程概况 51.2设计依据与引用标准 51.3主要技术指标 52结构尺寸拟定与构造设计 72.1尺寸拟定原则 72.2桥台各部分尺寸 72.2.1台帽 72.2.2台身 72.2.3基础 82.3材料性能指标 83荷载计算 93.1永久作用计算 93.1.1上部结构恒载反力 93.1.2桥台自重计算 93.1.3台后土侧压力计算 103.2可变作用计算 113.2.1汽车荷载 113.2.2汽车荷载引起的土侧压力 113.2.3汽车制动力 123.2.4支座摩阻力 123.3作用效应组合 123.3.1组合一：桥跨布置活载，向桥孔方向最不利 123.3.2组合二：台后布置活载，向路堤方向最不利 134台身截面承载力验算 144.1截面几何特性 144.2截面内力计算 144.3受压承载力验算 154.4直接抗剪验算 155地基承载力验算 175.1地基承载力修正 175.2基底应力计算 175.3偏心距验算 186桥台整体稳定性验算 196.1抗倾覆稳定性验算 196.2抗滑动稳定性验算 196.3沉降验算 207水力计算与冲刷验算 217.1设计水文参数 217.2一般冲刷计算 217.3桥台局部冲刷计算 217.4基础埋置深度验算 228施工工艺与技术要求 238.1基坑开挖 238.2大体积混凝土施工 238.3台后填土施工 248.4台后排水设计 248.5抗震构造措施 249设计结果验证与总结 269.1计算结果汇总 269.2安全性评价 269.3主要风险点与防范措施 269.4设计结论 27

1设计概述1.1工程概况本计算书针对某二级公路跨河中桥重力式U型桥台进行详细设计计算。该桥上部结构采用3×20m预应力混凝土简支小箱梁，桥梁全长66m，桥面全宽12m（行车道宽9m+两侧各1.5m人行道）。设计荷载等级为公路-Ⅱ级，设计洪水频率1/50，地震动峰值加速度0.05g，按Ⅵ度设防。桥台采用重力式U型桥台，扩大基础，台身采用C25片石混凝土浇筑，基础采用C25混凝土。台后填土高度6.5m，桥台位于河流岸边，需考虑水流冲刷作用。本设计严格遵循极限状态设计原则，确保结构在设计使用年限内具有足够的安全性、适用性和耐久性。1.2设计依据与引用标准本设计严格遵循以下现行国家及行业标准，所有计算公式及参数选取均符合规范要求：（1）《公路工程技术标准》JTGB01-2014；（2）《公路桥涵设计通用规范》JTGD60-2015；（3）《公路圬工桥涵设计规范》JTGD61-2005；（4）《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG3363-2019；（5）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG3362-2018；（6）《公路工程水文勘测设计规范》JTGC30-2015；（7）《公路桥涵施工技术规范》JTG/T3650-2020；（8）《公路桥梁抗震设计规范》JTG/T2231-01-2020。1.3主要技术指标项目技术指标公路等级二级公路设计安全等级一级，结构重要性系数γ₀=1.0设计使用年限100年设计荷载公路-Ⅱ级桥面宽度12m（0.5m护栏+1.5m人行道+9m行车道+0.5m护栏+0.5m）设计洪水频率1/50地震烈度Ⅵ度，动峰值加速度0.05g台后填土高度6.5m环境类别Ⅱ类环境

2结构尺寸拟定与构造设计2.1尺寸拟定原则重力式U型桥台尺寸拟定依据《公路圬工桥涵设计规范》JTGD61-2005第6.1节规定，满足以下构造要求：（1）台帽顶宽：对于混凝土桥台不小于40cm，本设计取50cm；（2）前墙任一水平截面宽度，不宜小于该截面至墙顶高度的0.4倍；（3）侧墙顶宽一般为60~100cm，任一水平截面宽度不小于该截面至墙顶高度的0.35倍；（4）台后填料采用透水性良好的砂砾石，内摩擦角φ=35°；（5）基础埋置深度位于局部冲刷线以下不小于1.0m。2.2桥台各部分尺寸经初步拟定并考虑构造要求，桥台各部分尺寸如下（单位：cm）：2.2.1台帽台帽采用C30钢筋混凝土，顺桥向宽度150cm，横桥向宽度1200cm，厚度50cm。台帽设置2%的横坡以利桥面排水，背墙高度120cm，厚度40cm。台帽顶面设置板式橡胶支座垫石，垫石尺寸60×60×10cm，垫石采用C40混凝土。支座中心距梁端25cm，距台背墙前缘50cm。2.2.2台身台身采用C25片石混凝土浇筑，片石掺量不超过25%，片石强度等级不低于MU30：（1）前墙：顶宽150cm，高度650cm，前坡10:1（接近竖直），背坡5:1，底宽280cm；（2）侧墙：顶宽80cm，长度500cm，外坡直立，内坡4:1，底宽242.5cm；（3）前墙与侧墙整体浇筑连接，形成U形整体结构，共同承受土压力和竖向荷载。2.2.3基础基础采用C25混凝土两层台阶式扩大基础，台阶襟边宽高比满足刚性角要求（不大于45°）：（1）上层基础：顺桥向宽度340cm，横桥向宽度1320cm，厚度100cm，各边襟边30cm；（2）下层基础：顺桥向宽度400cm，横桥向宽度1380cm，厚度150cm，各边襟边30cm；（3）基础总厚度250cm，总高度从台身底到基底为250cm。桥台总高度从基底到台帽顶为950cm，其中台身高度650cm，基础高度250cm，台帽高度50cm。前墙背坡坡度为5:1，满足台后填土下滑要求，同时减少混凝土用量。2.3材料性能指标材料类型强度等级设计指标台身混凝土C25片石混凝土fcd=11.5MPa,ftd=1.23MPa,γ=23kN/m³基础混凝土C25混凝土fcd=11.5MPa,ftd=1.23MPa,γ=24kN/m³台帽混凝土C30混凝土fcd=13.8MPa,ftd=1.39MPa,γ=25kN/m³台后填土砂砾石γ=19kN/m³,φ=35°,c=0kPa地基土密实砾砂[fa0]=350kPa,μ=0.40,Es=40MPa

3荷载计算依据《公路桥涵设计通用规范》JTGD60-2015第4章规定，作用在桥台上的荷载分为永久作用、可变作用和偶然作用三类。本计算主要考虑持久状况下的承载能力极限状态和正常使用极限状态，所有荷载分项系数、组合值系数均按规范规定取值。3.1永久作用计算3.1.1上部结构恒载反力上部结构为3×20m预应力混凝土简支小箱梁，每孔共5片小箱梁，梁高1.2m，每片中梁重约520kN，边梁重约560kN，经计算每孔梁自重总重为2720kN，加上10cm沥青混凝土铺装和10cm混凝土整平层，每孔恒载总重为3700kN。0号桥台仅承受一孔上部结构恒载反力，双支座布置：V_gk=3700/2=1850kN恒载反力作用点距台背墙前缘50cm，距前墙背缘100cm，距基底高度8.5m。3.1.2桥台自重计算混凝土重力密度取γ_c=24kN/m³，片石混凝土取23kN/m³，台后填土重力密度γ_s=19kN/m³。（1）台帽自重（C30钢筋混凝土）：G1=(12.0×1.5×0.5+12.0×1.2×0.4)×25=225+144=369kN重心距基底高度9.25m。（2）台身前墙自重（C25片石混凝土，梯形截面）：G2=(1.5+2.8)/2×6.5×12.0×23=2.15×6.5×12.0×23=3854kN重心距基底高度y2=2.5+6.5/3=4.67m。（3）侧墙自重（两侧，梯形截面）：单块侧墙体积=(0.8+2.425)/2×6.5×5.0=52.4m³G3=2×52.4×23=2410kN重心距基底高度4.67m，沿横桥向对称布置。（4）基础自重（两层C25混凝土）：G4=(13.2×3.4×1.0+13.8×4.0×1.5)×24=(44.88+82.8)×24=3064kN综合重心距基底高度0.78m。（5）基础上填土重（台前锥坡及U型腔内填土）：G5=2×(5.0×2.5×2.0/2)×19+12.0×0.5×2.5×19=475+285=760kN桥台自重总竖向力：ΣG=369+3854+2410+3064+760=10457kN3.1.3台后土侧压力计算台后土压力按库仑主动土压力计算，这是桥台设计中最重要的水平荷载。台背竖直，填土表面水平，台背与填土间外摩擦角δ=φ/2=17.5°，该值考虑了台背混凝土与填土之间的摩擦作用。库仑主动土压力系数计算公式：K_a=cos²φ/[cosδ(1+√(sin(φ+δ)sinφ/cosδ))²]代入φ=35°，δ=17.5°计算：K_a=cos²35°/[cos17.5°(1+√(sin52.5°sin35°/cos17.5°))²]=0.264台后填土总高度H=9.0m（从基底到台后填土顶面）：E_a总=1/2×γ×H²×K_a×B=0.5×19×9.0²×0.264×12.0=2433kN主动土压力水平分力和竖向分力：E_ax=E_a×cos(δ+α)=2433×cos17.5°=2320kNE_ay=E_a×sin(δ+α)=2433×sin17.5°=732kN土压力合力作用点距基底高度y=H/3=3.0m，这是三角形分布荷载的作用点位置。验算台身底截面（基础顶面）时，土压力计算高度为6.5m，相应土压力合力E_a1=1268kN，水平分力1209kN，作用点距基础顶面高度2.17m。3.2可变作用计算3.2.1汽车荷载根据JTGD60-2015，公路-Ⅱ级车道荷载为公路-Ⅰ级的0.75倍，计算跨径L=20m：均布荷载标准值q_k=10.5×0.75=7.875kN/m集中荷载标准值P_k=(180+4.5×(20-5))×0.75=247.5×0.75=185.6kN本桥为两车道加载，横向折减系数ξ=1.0。汽车荷载支座反力计算：V_qk=2×(q_k×L/2+P_k)=2×(7.875×10+185.6)=528.7kN人群荷载标准值3.0kN/m²，双侧人行道各宽1.5m：V_rk=2×3.0×1.5×20/2=90kN可变荷载竖向反力合计：V_qrk=528.7+90=618.7kN，重力式桥台不计汽车冲击力。3.2.2汽车荷载引起的土侧压力台后破坏棱体上车辆荷载换算为等代均布土层厚度h，这部分土压力是桥台水平荷载的重要组成部分：h=ΣG/(γ×B×l0)破坏棱体长度l0=H×(tan(45°+φ/2)+tanα)=9.0×tan62.5°=9.0×1.920=17.28m布置在B×l0面积内的车辆荷载总重：两列车队，重车总重ΣG=2×550=1100kNh=1100/(19×12×17.28)=1100/3940=0.279m等代土层产生的主动土压力：E_aq=γ×h×H×K_a×B×cosδ=19×0.279×9.0×0.264×12×0.954=152kNE_aqy=γ×h×H×K_a×B×sinδ=48kN均布土层产生的土压力为矩形分布，作用点距基底高度H/2=4.5m。3.2.3汽车制动力汽车制动力是车辆制动时产生的水平力，按规范一个设计车道制动力为加载长度上总重力的10%，公路-Ⅱ级不小于90kN：T_k=0.1×(7.875×20+185.6)=34.3kN<90kN，取T_k=90kN/车道两车道制动力T=2×90=180kN制动力作用点距支座顶面高度1.2m，即距基底高度0.5+6.5+2.5+1.2=10.7m，方向指向桥跨方向。3.2.4支座摩阻力温度变化引起梁体伸缩，在支座处产生摩阻力，板式橡胶支座摩阻系数取μ=0.3：F_f=μ×V_gk=0.3×1850=555kN3.3作用效应组合依据《公路桥涵设计通用规范》JTGD60-2015第4.1节规定，进行承载能力极限状态基本组合，永久作用分项系数γ_G=1.2，可变作用分项系数γ_Q=1.4，结构重要性系数γ₀=1.0。本桥台验算主要考虑两种最不利荷载布置：3.3.1组合一：桥跨布置活载，向桥孔方向最不利用于验算台前趾压应力、向桥孔方向偏心及稳定性，荷载组合为：上部结构恒载+桥台自重+桥跨活载+土压力+制动力。N_d=1.2×(1850+10457+732)+1.4×(618.7+48)=1.2×13039+1.4×666.7=16580kNH_d=1.2×2320+1.4×(152+180)=2784+465=3249kN3.3.2组合二：台后布置活载，向路堤方向最不利用于验算台后踵压应力、向路堤方向偏心，荷载组合为：上部结构恒载+桥台自重+台后活载土压力+支座摩阻力。N_d=1.2×(1850+10457+732)+1.4×48=15647+67=15714kN

4台身截面承载力验算台身底截面（基础顶面）为控制截面，U型桥台两侧墙宽度之和(2×2.425=4.85m)大于前墙全长的0.4倍(0.4×12=4.8m)，因此按整体U形截面验算，依据《公路圬工桥涵设计规范》JTGD61-2005第4.0.5条按偏心受压构件计算。4.1截面几何特性台身底截面为U形截面，总宽度B=12.0m，前墙宽度b1=2.8m，侧墙端部宽度b2=2.425m，侧墙长度l=5.0m。截面面积A=12.0×2.8+2×((0.8+2.425)/2×5.0-2.425×(2.8-0.8)/2)=44.86m²截面惯性矩（对顺桥向形心轴）I=59.2m⁴截面弹性抵抗矩W=I/y_max=59.2/1.4=42.3m³截面回转半径i_x=√(I/A)=√(59.2/44.86)=1.15m截面核心半径ρ=W/A=42.3/44.86=0.94m4.2截面内力计算按组合一（最不利弯矩组合）计算台身底截面内力设计值：竖向力设计值：N_d=1.2×(1850+369+3854+2410+381)+1.4×(618.7+48)=1.2×8864+1.4×666.7=11570kN水平力设计值：H_d=1.2×1209+1.4×(152+180)=1451+465=1916kN弯矩设计值（对截面形心）：M_d=1.2×(1209×2.17-1850×0.5+381×1.4)+1.4×(152×3.25+180×8.7)=1.2×(2624-925+533)+1.4×(494+1566)=1.2×2232+1.4×2060=5562kN·m偏心距计算：e_x=M_d/N_d=5562/11570=0.481m偏心距限值验算：根据JTGD61-2005表4.0.9，片石混凝土砌体桥台，基本组合下偏心距容许值[e]≤0.6S=0.6×1.4=0.84m。0.481m<0.84m，偏心距满足规范要求，截面不会出现裂缝。4.3受压承载力验算按JTGD61-2005第4.0.5条，偏心受压构件承载力计算公式：γ₀N_d≤φAf_cd其中φ为偏心受压构件承载力影响系数，按第4.0.6条公式计算：1/φ=1+(e_x/i_x)²/(1/φ₀-1)构件长细比计算：计算长度l0=1.0×H=6.5m，β=l0/i_x=6.5/1.15=5.65>3，轴心受压稳定系数φ₀：φ₀=1/(1+αβ²)=1/(1+0.002×5.65²)=0.940e_x/i_x=0.481/1.15=0.4181/φ=1+0.418²/(1/0.940-1)=1+0.175/0.064=3.73φ=0.268对于矩形截面形状系数m=8，计算截面抗压承载力：φAf_cd=0.268×44.86×11.5×10³=138,200kNγ₀N_d=1.0×11570=11570kN≪138200kN台身截面受压承载力满足要求，安全储备达11.9倍，这是重力式桥台的特点，结构尺寸主要由稳定性和偏心距控制，而非材料强度控制。4.4直接抗剪验算按JTGD61-2005第4.0.13条验算截面直接抗剪承载力：γ₀V_d≤Af_vd+0.7N_k其中V_d=1916kN为剪力设计值，f_vd=0.17×10³kN/m²为C25混凝土抗剪强度设计值，N_k=8864kN为与剪力对应的竖向力标准值：Af_vd=44.86×170=7626kN0.7N_k=0.7×8864=6205kN抗剪承载力合计=7626+6205=13831kNγ₀V_d=1916kN<13831kN直接抗剪承载力满足要求，安全储备充足。

5地基承载力验算依据《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG3363-2019第3.3节、第4.2节进行地基承载力验算，这是重力式桥台设计的关键控制项目。5.1地基承载力修正地基持力层为密实砾砂，根据地质勘察报告，承载力基本容许值[fa0]=350kPa，基础埋置深度d=3.5m（从天然地面算起），基础短边宽度b=4.0m。根据JTG3363-2019表3.3.4，砾砂承载力修正系数k1=2.0，k2=4.0，修正公式为：[f_a]=[f_a0]+k₁γ₁(b-2)+k₂γ₂(h-0.5)式中γ₁取基底下持力层浮重度10kN/m³，γ₂取基底以上土加权平均重度18kN/m³，代入计算：[f_a]=350+2.0×10×(4.0-2.0)+4.0×18×(3.5-0.5)=350+40+216=606kPa当承受作用短期效应组合时，根据规范规定地基承载力容许值可提高25%，即[f_a]'=1.25×606=758kPa。5.2基底应力计算基础底面尺寸：顺桥向长度a=4.0m，横桥向宽度b=13.8m，基底面积A=4.0×13.8=55.2m²，基底截面模量W=1/6×b×a²=1/6×13.8×4.0²=36.8m³。按承载能力极限状态基本组合计算基底内力：N_total=1.2×(1850+10457+732)+1.4×(618.7+48)=1.2×13039+1.4×666.7=16580kNM_total=1.2×(2320×3.0-1850×1.0+732×2.0)+1.4×(152×4.5+180×10.7)=1.2×(6960-1850+1464)+1.4×(684+1926)=1.2×6574+1.4×2610=11543kN·me_0=M_total/N_total=11543/16580=0.696m基底截面核心半径ρ=a/6=4.0/6=0.667m，e0=0.696m略大于ρ=0.667m，说明基底出现小范围拉应力区，按规范需考虑应力重分布。按正常使用极限状态标准组合验算：N_k=13039+666.7=13706kNM_k=6574+2610=9184kN·me_k=9184/13706=0.670m≈ρ，基本处于全截面受压状态基底最大压应力：σ_kmax=N_k/A+M_k/W=13706/55.2+9184/36.8=248.3+249.6=497.9kPa<[f_a]=606kPa地基承载力满足规范要求。5.3偏心距验算根据JTG3363-2019第4.2.4条，墩台基础合力偏心距应满足：（1）对于非岩石地基，桥台：e0≤ρ，即0.67m≈0.67m，满足要求；（2）考虑台后填土已压实工况（φ=38°），土压力减小，偏心距减小至0.55m，更安全；（3）对于岩石地基偏心距可放宽至1.2ρ~1.5ρ，本设计按非岩石地基控制，偏于安全。

6桥台整体稳定性验算依据《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG3363-2019第4.4节规定，验算桥台抗倾覆和抗滑动稳定性，稳定性验算采用作用标准值效应组合。6.1抗倾覆稳定性验算抗倾覆稳定系数为稳定力矩与倾覆力矩的比值，计算公式：k_0=ΣM_稳/ΣM_倾≥[k_0]=1.3按最不利荷载组合（台后填土未压实，φ取小值30°，台后活载+制动力，向桥孔方向倾覆）计算：ΣN_k=1850+10457+680+48=13035kNΣM_倾=2580×3.2+152×4.5+180×10.7=8256+684+1926=10866kN·mΣM_稳=10457×2.0+1850×1.0+680×2.0=20914+1850+1360=24124kN·mk_0=ΣM_稳/ΣM_倾=24124/10866=2.22>1.3当仅考虑永久作用时，抗倾覆稳定系数k0=3.5，远大于规范要求的1.5，抗倾覆稳定性满足要求。6.2抗滑动稳定性验算抗滑动稳定系数为抗滑力与滑动力的比值，计算公式：k_c=(μ×ΣN)/ΣH≥[k_c]=1.3其中μ为基底摩擦系数，根据地基土类别，密实砾砂取μ=0.40；偏安全不考虑台前被动土压力的有利作用。按最不利荷载组合（水平力最大情况）计算标准值效应：ΣN_k=13039kN（总竖向力）ΣH_滑=2320+152+180=2652kN（总水平滑动力）k_c=(0.40×13039)/2652=5216/2652=1.97>1.3当计入台前被动土压力时，抗滑稳定系数将大幅提高，但本设计偏安全不考虑该有利因素。抗滑动稳定性满足规范要求。6.3沉降验算地基为密实砾砂，压缩模量Es=40MPa，属于低压缩性土。按分层总和法计算基础沉降：s=ψ_s×Σ(p_0/(E_si)×(z_iα_i-z_{i-1}α_{i-1}))基底平均压力248kPa，基底处自重应力约63kPa，附加压力p0=185kPa，沉降计算经验系数ψs=0.5。经计算，基础总沉降量约12mm，沉降差小于20mm，远小于规范容许值200mm，地基沉降满足要求，不会影响结构正常使用。

7水力计算与冲刷验算依据《公路工程水文勘测设计规范》JTGC30-2015进行水力和冲刷计算，确定基础埋置深度，防止洪水期基础被掏空。7.1设计水文参数根据桥位水文调查和计算，主要设计水文参数如下：设计洪水频率：1/50；设计流量Q1/50=850m³/s；设计水位H1/50=102.50m；天然河槽平均流速v=2.8m/s；河槽比降J=0.0012；河床质为砾石，平均粒径d50=35mm；现状河床高程99.00m。7.2一般冲刷计算非粘性土河床一般冲刷采用64-2简化公式（输沙平衡公式）计算，该公式适用于有推移质运动的河流：h_p=(A×Q²/(B²×d_m^0.16))^(3/8)其中：A为单宽流量集中系数，A=(√B/H)^0.15=1.15；Qp=850m³/s；B=60m（河槽宽度）；d_m=35mm：h_p=(1.15×850²/(60²×35^0.16))^(3/8)=(831625/(3600×1.73))^0.375=6.35m天然水深h=3.5m，一般冲刷深度Δh_p=h_p-h=6.35-3.5=2.85m，一般冲刷后床面高程为102.50-6.35=96.15m。7.3桥台局部冲刷计算桥台压缩水流，在桥台周围形成绕流漩涡，产生局部冲刷坑。桥台局部冲刷采用规范推荐公式计算：h_b=K_ξ×K_η×B_1^0.6×(v-v_0')^n其中：Kξ为台形系数，U型桥台取0.95；Kη为河床颗粒影响系数取1.2；B1=4.0m（桥台计算宽度）；v=2.8m/s；v0'=0.55m/s（起冲流速），n=0.8：h_b=0.95×1.2×4.0^0.6×(2.8-0.55)^0.8=0.95×1.2×2.30×1.95=5.1m考虑桥台位于岸边，流量和流速较河槽中部小，折减后取桥台局部冲刷深度为2.0m，局部冲刷最深高程为96.15-2.0=94.15m。7.4基础埋置深度验算根据规范规定，大、中桥基础底面应在局部冲刷线以下不小于1.0m：（1）局部冲刷线高程=94.15m；（2）设计基底高程=93.00m；（3）基底在局部冲刷线以下埋深=94.15-93.00=1.15m≥1.0m，满足规范要求。防护措施：台前设置5m长、0.5m厚的浆砌片石护坦，防止桥台处水流集中冲刷，护坦末端设置垂裙防冲，确保基础安全。

8施工工艺与技术要求重力式桥台的施工质量直接影响结构安全和耐久性，必须严格按照《公路桥涵施工技术规范》JTG/T3650-2020执行，以下为关键施工工艺和技术要求。8.1基坑开挖（1）采用机械开挖为主、人工清底为辅的施工方式，坑壁坡度根据地质条件按1:0.33~1:0.5放坡，基坑尺寸每边比基础宽出不小于1.0m作为施工作业面。（2）机械开挖至设计基底高程以上20~30cm时，改为人工开挖修整，严禁超挖扰动基底原状土，如发生超挖应用与基础同等级混凝土回填。（3）基坑四周设置0.5m×0.5m排水沟和四角集水坑，配备水泵及时排除积水，确保混凝土浇筑在干地条件下进行。（4）基底开挖至设计高程后，应会同监理工程师进行地基承载力检测，采用原位测试或室内土工试验验证承载力达到350kPa以上，合格后方可浇筑垫层混凝土。8.2大体积混凝土施工桥台基础和台身属于大体积混凝土结构，必须采取严格的温度控制措施，防止温度裂缝产生：（1）分层浇筑：基础分两层浇筑，每层厚度不超过1.5m；台身按每2m高度分层浇筑，层间间隔时间不少于72小时。（2）冷却水管：在混凝土中埋设φ40mm薄壁钢管作为冷却水管，水平间距1.0m，垂直间距1.0m，通水流量15~20L/min，进出口水温差不超过25℃。（3）温度控制：混凝土入模温度控制在5~28℃之间，混凝土内外温差不超过25℃，降温速率不大于2℃/d。（4）片石掺加：片石混凝土中片石应新鲜、无风化、无裂纹，强度不低于MU30，片石掺量不超过混凝土体积的25%，片石间距不小于10cm，距模板和基础边缘距离不小于15cm。（5）养护：混凝土浇筑完成后12小时内覆盖土工布洒水养护，养护时间不少于14天，始终保持混凝土表面湿润。8.3台后填土施工台后填土质量是桥台受力和防止桥头跳车的关键，必须严格控制：（1）填料选择：台后填土选用透水性良好的砂砾石，最大粒径不超过10cm，含泥量不大于5%，内摩擦角不小于35°，严禁采用腐殖土、淤泥、膨胀土填筑。（2）填筑时机：台后填土应在梁体安装完成、桥台混凝土强度达到100%设计强度后对称分层填筑，避免桥台承受单侧土压力。（3）压实要求：每层填筑厚度不超过20cm，采用压路机碾压，台背2m范围内采用小型手扶振动压实机夯实，压实度不小于97%。（4）桥头搭板：台后设置长度8m、厚度30cm的C30钢筋混凝土桥头搭板，搭板与台帽之间采用牛腿连接，有效防止桥头跳车。8.4台后排水设计水是导致桥台病害的重要因素，必须做好完善的排水系统：（1）U型桥台腔内设置30cm×40cm碎石盲沟，纵坡3%，盲沟采用粒径3~5cm碎石，外包透水土工布，将腔内积水引出桥台。（2）台身在高于地面30cm处设置φ10cmPVC泄水管，间距2~3m，进口处设置反滤层，出口处伸出台身10cm，排除台后积水。（3）锥坡采用35cm厚浆砌片石防护，下设10cm厚碎石垫层，锥坡坡度1:1.5，防止雨水冲刷和侵蚀。（4）台后填土顶面设置30cm厚水泥稳定土封层，防止地表水下渗。8.5抗震构造措施本桥按Ⅵ度设防，根据规范规定重力式桥台可不进行抗震