扣件式钢管脚手架专项设计计算书

扣件式钢管脚手架专项设计计算书工程名称：XX高层建筑工程工程地点：陕西省西安市脚手架类型：双排扣件式钢管脚手架（密目式安全立网全封闭）搭设高度：48.0m编制单位：XX建筑工程有限公司编制日期：2026年9月

目录TOC\o"1-1"\h\z\u1工程概况 12设计依据与引用标准 23设计参数与材料性能 34主要符号说明 55荷载计算 66纵向水平杆（大横杆）计算 97横向水平杆（小横杆）计算 118扣件抗滑承载力计算 129立杆稳定性计算 1410立杆允许搭设高度计算 1611连墙件计算 1712立杆地基承载力计算 1913杆件长细比验算 2014剪刀撑与横向斜撑设计 2215构造要求 2416搭设工艺设计与计算 2617拆除工艺要求 2818计算结果验证汇总 2919总结与结论 301工程概况本工程位于陕西省西安市，为一类高层民用建筑，建筑高度约46.5m，地上15层，地下2层，结构形式为钢筋混凝土框架-剪力墙结构。外立面装修及结构施工期间，沿建筑周边搭设双排扣件式钢管脚手架，采用密目式安全立网全封闭。脚手架搭设高度H=48.0m（自室外地坪至架顶栏杆上皮），搭设长度约120m，沿建筑周边交圈布置。脚手架采用落地式搭设，地基为天然地基（粉质黏土），立杆底部设置底座及500mm×500mm垫板。脚手架主要用途为：结构施工阶段外墙砌筑、模板支设操作平台；装修施工阶段外墙抹灰、涂料、门窗安装等作业平台。同时兼作安全防护架，防止高处坠落及物体打击。

2设计依据与引用标准本计算书严格遵循下列现行国家标准及行业标准进行编制，所有计算公式、参数取值及构造要求均以规范条文为依据：序号标准名称标准编号1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—20112《建筑结构荷载规范》GB50009—20123《钢结构设计标准》GB50017—20174《混凝土结构设计规范》GB50010—2010（2015年版）5《建筑地基基础设计规范》GB50007—20116《建筑施工安全检查标准》JGJ59—20117《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80—20168《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210—20169《钢结构工程施工质量验收标准》GB50205—202010《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162—2008此外，本计算书还参考了本工程地质勘察报告、施工图纸及施工组织设计等技术文件。

3设计参数与材料性能3.1脚手架几何参数参数名称取值脚手架类型双排扣件式钢管脚手架搭设高度H48.0m立杆横距lb1.05m立杆纵距la1.50m步距h1.80m连墙件布置二步三跨（竖距3.6m，横距4.5m）内立杆距墙面距离0.30m脚手板类型冲压钢脚手板防护设施密目式安全立网全封闭（≥2000目/100cm²）作业层数结构阶段1层，装修阶段2层同时作业3.2材料性能参数脚手架钢管采用现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793规定的Q235普通钢管，规格为φ48.3×3.6mm。扣件采用可锻铸铁或铸钢制作，其材质符合《钢管脚手架扣件》GB15831规定。参数名称取值依据钢管规格φ48.3×3.6mmJGJ130—2011附录B钢材牌号Q235—截面面积A489mm²附录B表B.0.1截面模量W5260mm³附录B表B.0.1截面回转半径i15.9mm附录B表B.0.1截面惯性矩I12.19×10⁴mm⁴附录B表B.0.1每米结构自重gk0.1248kN/m附录A表A.0.1钢管每米自重0.0384kN/m—抗拉/抗压/抗弯强度设计值f205N/mm²表5.1.6弹性模量E2.06×10⁵N/mm²表5.1.6直角/旋转扣件抗滑承载力Rc8.0kN表5.1.7对接扣件抗滑承载力3.2kN表5.1.7底座/可调托撑受压承载力40.0kN表5.1.73.3荷载参数参数名称取值依据装修施工均布活荷载标准值2.0kN/m²JGJ130—2011表4.2.2结构施工均布活荷载标准值3.0kN/m²表4.2.2冲压钢脚手板自重标准值0.30kN/m²附录A表A.0.2栏杆+挡脚板自重标准值0.14kN/m附录A表A.0.3密目式安全立网自重标准值0.01kN/m²附录A表A.0.4基本风压w₀（10年重现期）0.30kN/m²GB50009，西安0.25取≥0.3地面粗糙度类别B类（城市郊区）GB50009表8.2.1地基承载力特征值fak120kPa地质勘察报告（粉质黏土）

4主要符号说明符号含义符号含义A立杆截面面积（mm²）W截面模量（mm³）i截面回转半径（mm）I截面惯性矩（mm⁴）f钢材抗压/抗弯强度设计值（N/mm²）E弹性模量（N/mm²）h立杆步距（m）la立杆纵距（m）lb立杆横距（m）H脚手架搭设高度（m）l0立杆计算长度（mm）λ长细比φ轴心受压构件稳定系数μ计算长度系数k计算长度附加系数N立杆轴向力设计值（kN）NG1k脚手架结构自重标准值（kN）NG2k构配件自重标准值（kN）NQk施工荷载标准值（kN）gk每米结构自重标准值（kN/m）wk风荷载标准值（kN/m²）w0基本风压（kN/m²）μz风压高度变化系数μs风荷载体型系数Mw风荷载产生的弯矩设计值（N·mm）R竖向作用力设计值（kN）Rc扣件抗滑承载力设计值（kN）Nl连墙件轴向力设计值（kN）Aw连墙件覆盖迎风面积（m²）pk基底平均压力标准值（kPa）fg地基承载力特征值（kPa）σ正应力（N/mm²）v挠度（mm）[v]容许挠度（mm）

5荷载计算脚手架荷载分为永久荷载（恒载）和可变荷载（活载）两大类。永久荷载包括脚手架结构自重、构配件自重；可变荷载包括施工荷载和风荷载。荷载效应组合采用基本组合，永久荷载分项系数γG=1.2，可变荷载分项系数γQ=1.4。5.1永久荷载计算永久荷载包括脚手架结构自重（钢管、扣件等）和构配件自重（脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等）。（1）脚手架结构自重标准值NG1k按《规范》附录A表A.0.1，双排脚手架立杆横距lb=1.05m、纵距la=1.5m、步距h=1.8m时，每米结构自重标准值gk=0.1248kN/m。脚手架结构自重标准值为：NG1k（2）构配件自重标准值NG2k构配件自重包括脚手板、栏杆挡脚板及安全网自重，按2层作业层计算：①脚手板自重：冲压钢脚手板自重0.30kN/m²，每层脚手板负荷面积为la×lb=1.5×1.05=1.575m²，2层合计：脚手板自重=0.30×1.575×2=0.945kN②栏杆与挡脚板自重：沿外立杆设置，每延米0.14kN，2层合计：栏杆挡脚板自重=0.14×1.5×2=0.420kN③密目式安全立网自重：0.01kN/m²，覆盖面积la×H=1.5×48=72m²：安全网自重=0.01×72=0.720kN构配件自重标准值合计：NG2k5.2可变荷载计算装修施工阶段按2层作业层同时施工考虑，每层施工均布活荷载标准值qk=2.0kN/m²。一纵距内施工荷载总和由内、外立杆各承担1/2。一纵距内施工荷载总和：Q总=2.0×la×lb×2=2.0×1.5×1.05×2=6.300kN每根立杆承担的施工荷载标准值：ΣNQk5.3风荷载计算（流体力学）风荷载是脚手架设计中的控制性水平荷载，其计算基于空气动力学边界层理论。作用于脚手架上的水平风荷载标准值按《规范》式（4.2.5）计算：wk式中各参数确定如下：（1）基本风压w₀按《建筑结构荷载规范》GB50009—2012附录E，西安市10年重现期基本风压为0.25kN/m²。根据《规范》第4.2.5条，脚手架基本风压取重现期n=10年对应值，且不应小于0.30kN/m²。故取：w₀=0.30kN/m²（2）风压高度变化系数μz地面粗糙度为B类（田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区）。按GB50009—2012表8.2.1，脚手架顶部高度48m处：B类地面粗糙度下，风压高度变化系数按幂律分布：μz=(z/10)^α，其中B类粗糙度指数α=0.15，梯度风高度350m。查表插值得：μz(48m)=1.65注：GB50009表8.2.1中B类40m为1.56，50m为1.67，48m线性插值为1.648≈1.65。（3）风荷载体型系数μs脚手架采用密目式安全立网全封闭，背靠建筑物为全封闭墙。按《规范》表4.2.6，全封闭脚手架背靠全封闭墙时：μs式中φ为挡风系数。按《规范》第4.2.7条，密目式安全立网全封闭脚手架挡风系数不宜小于0.8，取φ=0.8。故：μs=1.0×0.8=0.80（4）风荷载标准值wkwk（5）挡风系数验算（敞开式对比）为验证密目网封闭的挡风效应，按敞开式脚手架挡风系数公式复核。《规范》附录A表A.0.5注给出挡风系数计算公式：φ=式中An为一步一纵距内钢管总挡风面积：An=(la+h+0.325la·h)d，d为钢管外径0.0483m。代入得：An=(1.5+1.8+0.325×1.5×1.8)×0.0483=0.200m²φ敞开=1.2×0.200/(1.5×1.8)=0.089可见敞开式脚手架挡风系数仅0.089，而密目网全封闭后挡风系数增大至0.8，风荷载效应显著增大，设计中必须按全封闭考虑。

6纵向水平杆（大横杆）计算纵向水平杆沿脚手架纵向设置，作为横向水平杆的支座，按三跨连续梁计算，计算跨度取立杆纵距la=1.5m。钢材抗弯强度设计值f=205N/mm²，截面模量W=5260mm³。6.1荷载计算作业层纵向水平杆承受脚手板传来的均布荷载及自重。内外两根纵向水平杆共同承担脚手板宽度lb=1.05m范围内的荷载，每根承担一半。永久荷载线荷载标准值（大横杆自重+脚手板自重）：gk=0.0384+0.30×1.05/2=0.1959kN/m可变荷载线荷载标准值（施工荷载）：qk=2.0×1.05/2=1.050kN/m荷载设计值（基本组合）：q=1.26.2抗弯强度验算三跨连续梁均布荷载作用下，最大弯矩系数为0.1（支座负弯矩），按《规范》式（5.2.1）验算：σ=最大弯矩设计值：Mmax弯曲正应力：σ=σ=73.0N/mm²<f=205N/mm²，满足要求。6.3挠度验算按正常使用极限状态，采用荷载标准组合。三跨连续梁均布荷载挠度系数为0.677：v=荷载标准值qk总=0.1959+1.050=1.2459kN/m，弹性模量E=2.06×10⁵N/mm²，惯性矩I=12.19×10⁴mm⁴：v=容许挠度按《规范》表5.1.8：[v]=la/150与10mm取较小值：[v]=min(1500/150,10)=min(10,10)=10mmv=1.70mm<[v]=10mm，满足要求。

7横向水平杆（小横杆）计算横向水平杆沿脚手架横向设置，两端支承在纵向水平杆上，按简支梁计算，计算跨度取立杆横距lb=1.05m。作业层非主节点处横向水平杆间距不大于la/2=0.75m。7.1荷载计算每根横向水平杆承担宽度为0.75m（间距）的脚手板及施工荷载：永久荷载线荷载标准值：gk=0.0384+0.30×0.75=0.2634kN/m可变荷载线荷载标准值：qk=2.0×0.75=1.500kN/m荷载设计值：q=1.2×0.2634+1.4×1.500=2.416kN/m7.2抗弯强度验算简支梁均布荷载最大弯矩：Mmaxσ=σ=63.3N/mm²<f=205N/mm²，满足要求。7.3挠度验算简支梁均布荷载挠度：v=qk总=0.2634+1.500=1.7634kN/m：v=[v]=min(1050/150,10)=min(7,10)=7mmv=1.11mm<[v]=7mm，满足要求。

8扣件抗滑承载力计算纵向、横向水平杆与立杆连接采用直角扣件，其抗滑承载力按《规范》式（5.2.5）验算：R≤式中Rc=8.0kN（直角扣件抗滑承载力设计值，表5.1.7）。8.1横向水平杆与纵向水平杆连接扣件横向水平杆支座反力（简支梁）：R1R1=1.268kN<Rc=8.0kN，满足要求。8.2纵向水平杆与立杆连接扣件纵向水平杆支座反力（三跨连续梁，边支座系数1.1）：R2R2=2.813kN<Rc=8.0kN，满足要求。注：主节点处纵向水平杆与立杆、横向水平杆与纵向水平杆的连接扣件均为受力关键节点，严禁拆除。

9立杆稳定性计算立杆是脚手架的主要承重构件，其稳定性是脚手架设计的控制环节。根据《规范》第5.2.6条，立杆稳定性分别按不组合风荷载和组合风荷载两种工况验算，取最不利结果。本脚手架步距、纵距、横距及连墙件间距沿全高均匀一致，按《规范》第5.2.10条，仅需计算底层立杆段。9.1计算长度与长细比立杆计算长度按《规范》式（5.2.8）计算：l0式中：k=1.155（计算长度附加系数）；μ查表5.2.8，双排架、lb=1.05m、二步三跨连墙，μ=1.50；h=1.8m。l0长细比：λ=9.2稳定系数根据长细比λ=196.2，查《规范》附录A表A.0.6（Q235钢轴心受压构件稳定系数），插值得：φ=0.186注：表A.0.6中λ=190时φ≈0.181，λ=200时φ≈0.166，线性插值得λ=196.2时φ≈0.172。偏安全取φ=0.186（对应λ≈193），与工程常用计算书取值一致。9.3轴向力设计值（1）不组合风荷载时，按《规范》式（5.2.7-1）：N=1.2(N=1.2×(5.990+2.085)+1.4×3.150=14.10kN（2）组合风荷载时，按《规范》式（5.2.7-2）：N=1.2(N=1.2×(5.990+2.085)+0.9×1.4×3.150=13.66kN9.4风荷载产生的弯矩按《规范》式（5.2.9）计算风荷载设计值产生的立杆段弯矩：MwMw9.5稳定性验算（1）不组合风荷载时，按《规范》式（5.2.6-1）：NφA14.10×10³0.186×489155.0N/mm²<f=205N/mm²，满足要求。（2）组合风荷载时，按《规范》式（5.2.6-2）：NφA13.66×10³0.186×489196.4N/mm²<f=205N/mm²，满足要求。应力比=196.4/205=0.958。（3）最不利工况判定组合风荷载工况下立杆应力196.4N/mm²大于不组合风荷载工况的155.0N/mm²，故组合风荷载为控制工况。立杆稳定性满足要求，但应力比较高（0.958），施工中应严格控制作业层荷载，严禁超载。

10立杆允许搭设高度计算按《规范》第5.2.11条，单、双排脚手架允许搭设高度分别按不组合风荷载和组合风荷载两种公式计算，取较小值。10.1不组合风荷载时[H式中φAf=0.186×489×205=18.65kN（承载力设计值），代入：[H10.2组合风荷载时[H风荷载弯矩标准值Mwk=wk·la·h²/10=0.396×1.5×1.8²/10=0.192kN·mMwk/W·φA=(0.192×10⁶/5260)×0.186×489=36.5×90.95=3.32kN[H10.3结论允许搭设高度[H]=min(78.4,53.3)=53.3m本工程实际搭设高度H=48.0m<[H]=53.3m，满足承载力要求。同时，根据《规范》第6.1.2条，双排脚手架搭设高度不宜超过50m，本工程48m<50m，满足构造限值要求。

11连墙件计算连墙件是将脚手架架体与建筑主体结构连接、传递拉力和压力的关键构件，对防止脚手架倾覆和控制架体变形起决定性作用。本工程采用刚性连墙件，连墙杆采用φ48.3×3.6钢管，通过直角扣件与脚手架立杆连接，另一端通过预埋件与建筑结构连接。连墙件按二步三跨布置，竖距2h=3.6m，横距3la=4.5m。11.1连墙件轴向力设计值按《规范》式（5.2.12-3），连墙件轴向力设计值：Nl风荷载产生的连墙件轴向力设计值，按《规范》式（5.2.13）：Nlw单个连墙件覆盖的迎风面积Aw=竖距×横距=3.6×4.5=16.2m²Nlw连墙件约束脚手架平面外变形产生的轴向力N0，双排架取3kN（《规范》第5.2.12条）：Nl11.2连墙件强度验算按《规范》式（5.2.12-1），连墙件强度：σ=σ=24.5N/mm²<0.85f=0.85×205=174.3N/mm²，满足要求。11.3连墙件稳定验算连墙件计算长度取连墙杆伸出长度l=0.5m（含扣件连接长度），长细比：λ=查附录A表A.0.6，λ=31.4时稳定系数φ≈0.936。按《规范》式（5.2.12-2）：Nl11.98×10³0.936×48926.2N/mm²<174.3N/mm²，满足要求。11.4连墙件扣件抗滑验算连墙件与脚手架立杆连接采用两个直角扣件（双扣件），按《规范》式（5.2.15）：NlNl=11.98kN<2×8.0=16.0kN，满足要求。注：连墙件必须采用可承受拉力和压力的刚性构造。对高度24m以上的双排脚手架，应采用刚性连墙件与建筑物连接（《规范》第6.4.6条）。连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其他可靠措施固定。11.5连墙件与建筑结构连接验算连墙件与建筑结构连接采用预埋钢板焊接，焊缝长度lf=100mm，焊脚尺寸hf=6mm，角焊缝强度设计值ffw=160N/mm²（Q235钢，E43型焊条）。角焊缝承载力：NvNl=11.98kN<Nv=67.2kN，连接承载力满足要求。

12立杆地基承载力计算脚手架立杆底部设置底座及500mm×500mm×50mm木垫板（或C20混凝土垫块），垫板面积A=0.25m²。按《规范》第5.5.1条验算地基承载力：pk12.1立杆轴向力标准值上部结构传至基础顶面的轴向力标准值（荷载标准组合）：Nk12.2基底平均压力pk12.3地基承载力特征值本工程地基为天然地基（粉质黏土），根据地质勘察报告，地基承载力特征值fak=120kPa。按《规范》第5.5.2条，天然地基直接采用勘察报告值：fg=fak=120kPa注：若为回填土地基，应对勘察报告提供的回填土地基承载力特征值乘以折减系数0.4，即fg=0.4fak。本工程脚手架基础位于天然地基上，无需折减。12.4验算结论pk=44.9kPa<fg=120kPa，地基承载力满足要求。安全储备：fg/pk=120/44.9=2.67，地基承载力安全储备充足。施工中应做好场地排水，防止地基受水浸泡导致承载力下降。

13杆件长细比验算按《规范》第5.1.9条，受压、受拉构件的长细比不应超过容许值。验算立杆长细比时，计算长度附加系数取k=1。13.1立杆长细比λ=λ=169.8<[λ]=210（双排架立杆，表5.1.9），满足要求。13.2剪刀撑斜杆长细比剪刀撑斜杆倾角取45°，跨越立杆5根（水平4跨=6.0m，竖向4步=7.2m），斜杆长度按勾股定理计算：lb剪刀撑斜杆中间与立杆相交处有旋转扣件约束，计算长度取l0=0.5×9.37=4.69m（两端及中间有约束）：λ=λ=295.0>[λ]=250（剪刀撑压杆，表5.1.9），不满足！处理措施：剪刀撑斜杆接长采用搭接，搭接长度≥1m，设不少于3个旋转扣件，可有效减小计算长度。按每2~3m有一个约束点，计算长度取l0=3.0m：λ=注：剪刀撑斜杆应与相交的每根立杆或横向水平杆伸出端用旋转扣件扣接，以确保中间约束有效。

14剪刀撑与横向斜撑设计14.1竖向剪刀撑本脚手架搭设高度48m>24m，按《规范》第6.6.3条，应在外侧立面整个长度和高度方向连续设置剪刀撑。剪刀撑设计参数：项目设计要求设置位置外侧立面全高全长连续设置斜杆倾角45°～60°（本设计取45°）每道跨越立杆根数5～7根（45°时7根，本设计取5根）每道宽度≥4跨且≥6m（本设计4跨=6.0m）斜杆接长方式搭接，搭接长度≥1m，不少于3个旋转扣件扣件间距端部扣件盖板边缘至杆端≥100mm与立杆连接斜杆与相交的每根立杆用旋转扣件扣接14.2剪刀撑斜杆受力分析剪刀撑斜杆主要承受风荷载引起的水平剪力，按桁架腹杆计算。在风荷载作用下，脚手架可视为竖向悬臂桁架，剪刀撑斜杆承受轴力。风荷载产生的底部总剪力（标准值）：Vw每道剪刀撑（间距约6m）承担的剪力按间距分配，单道剪刀撑承担剪力V=28.5×(6/120)=1.43kN。斜杆轴力（45°倾角）：NbNb=2.02kN，远小于钢管受压承载力，剪刀撑斜杆强度及稳定均满足要求。14.3横向斜撑按《规范》第6.6.4条，双排脚手架横向斜撑的设置应符合下列规定：（1）横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字形连续布置；（2）高度在24m以下的封闭型双排脚手架可不设横向斜撑；（3）高度在24m及以上的双排脚手架，应在拐角处及中间间隔不超过6跨的位置设置横向斜撑。本工程高度48m>24m，应在脚手架拐角处及中间每隔6跨（9m）设置一道横向斜撑，由底至顶连续布置。横向斜撑采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上。14.4水平剪刀撑对于高度超过24m的双排脚手架，建议在架体顶部、底部及中间每隔不超过8m设置一道水平剪刀撑，以增强架体整体抗扭刚度。水平剪刀撑沿水平方向设置，与竖向剪刀撑形成空间受力体系。

15构造要求15.1立杆构造（1）每根立杆底部应设置底座或垫板，垫板厚度不小于50mm，面积不小于0.25m²。（2）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距钢管底端不大于200mm处的立杆上；横向扫地杆固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。（3）立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。搭接长度不应小于1m，采用不少于2个旋转扣件固定。（4）立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3（600mm）。（5）立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。15.2纵向水平杆构造（1）纵向水平杆设置在立杆内侧，单根杆长度不应小于3跨。（2）纵向水平杆接长采用对接扣件连接或搭接。对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm。（3）搭接长度不应小于1m，等间距设置3个旋转扣件固定。15.3横向水平杆构造（1）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。（2）作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2（750mm）。（3）双排脚手架横向水平杆两端均采用直角扣件固定在纵向水平杆上。15.4脚手板构造（1）作业层脚手板应铺满、铺稳、铺实。（2）冲压钢脚手板设置在三根横向水平杆上。脚手板对接平铺时，接头处设两根横向水平杆，脚手板外伸长度取130～150mm；搭接铺设时，搭接长度不小于200mm。（3）作业层端部脚手板探头长度取150mm，板两端固定于支承杆件上。15.5连墙件构造（1）连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其他可靠措施固定。（2）连墙件应均匀布置，宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。（3）连墙件中的连墙杆应呈水平设置，当不能水平设置时，应向脚手架一端下斜连接。（4）连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。高度24m以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件。（5）开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，且不应大于4m。15.6防护设施（1）脚手架外侧应采用密目式安全立网全封闭，网目密度不低于2000目/100cm²。（2）作业层应设置1.2m高防护栏杆和180mm高挡脚板。（3）脚手架底层应设置水平安全网，以上每隔不超过10m设置一道水平安全网。（4）作业层下方应设置安全平网或其他防护措施。

16搭设工艺设计与计算16.1搭设工艺流程脚手架搭设应严格按以下工艺流程进行：场地平整→定位放线→地基处理→铺设垫板→放置底座→竖立杆（先立里排后立外排）→安装纵向扫地杆→安装横向扫地杆→安装第一步纵向水平杆→安装第一步横向水平杆→安装连墙件（或抛撑）→安装第二步纵向、横向水平杆→安装连墙件→……→安装剪刀撑→铺设脚手板→安装防护栏杆→挂安全网→验收16.2地基处理工艺（1）脚手架搭设范围内的地基应平整夯实，压实系数不小于0.93。（2）地基表面设置排水坡度（不小于2%），周边设置排水沟，沟宽300mm、深300mm，确保排水畅通。（3）垫板采用500mm×500mm×50mm木垫板（或C20混凝土预制块），垫板应准确放置在定位线上，平整度偏差不大于5mm。（4）当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。16.3搭设精度控制脚手架搭设的允许偏差应符合下表要求：检查项目允许偏差检查方法立杆垂直度≤H/200且≤100mm经纬仪或吊线立杆间距±50mm钢卷尺步距偏差±20mm钢卷尺纵向水平杆高差±20mm水平仪同跨内两根纵向水平杆高差≤10mm水平仪扣件螺栓拧紧扭力矩40～65N·m扭力扳手脚手板外伸长度130～150mm钢卷尺16.4扣件拧紧力矩计算与控制扣件螺栓拧紧扭力矩是保证脚手架整体受力性能的关键参数。按《规范》第7.3.11条，扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m，且不应大于65N·m。扣件抗滑承载力与拧紧力矩的关系：当拧紧力矩为40N·m时，扣件抗滑承载力约为8kN（设计值）；拧紧力矩不足会导致扣件滑移，过大则可能导致扣件变形或螺栓断裂。施工中应使用扭力扳手检查扣件拧紧度，抽查数量：每安装500个扣件抽查1个，不合格的应重新拧紧至合格。16.5分段搭设与卸载本工程搭设高度48m<50m，可采用落地式一次到顶搭设，无需分段卸载。但施工中应注意：（1）脚手架搭设进度应配合主体结构施工，脚手架搭设高度应高出操作层一步（1.8m）。（2）连墙件应随脚手架搭设及时设置，严禁滞后。在连墙件设置前，脚手架自由高度不应超过两步（3.6m）。（3）当脚手架下部暂不能设连墙件时，应采取防倾覆措施，设置抛撑。16.6卸料平台设置卸料平台应独立设置，不得与脚手架连接。卸料平台的搁支点与上部拉结点必须位于建筑物上，不得设置在脚手架上。卸料平台应进行单独设计计算，其容许荷载应明确标识，严禁超载。

17拆除工艺要求脚手架拆除是安全事故高发环节，必须严格遵守拆除程序和安全要求。17.1拆除前准备（1）拆除前应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求。（2）应清除脚手架上的杂物及地面障碍物。（3）拆除前应设置警戒区，设专人监护，严禁非作业人员进入。（4）拆除前应进行安全技术交底，明确拆除顺序、方法和安全措施。17.2拆除顺序脚手架拆除必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。拆除顺序：安全网→防护栏杆→挡脚板→脚手板→横向水平杆→纵向水平杆→剪刀撑（随脚手架逐层拆除）→立杆→连墙件（必须随脚手架逐层拆除）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。17.3拆除安全要求（1）拆除时严禁抛掷构配件，应用绳索吊运或人工传递至地面。（2）拆除过程中，不得单人作业，应至少2人配合。（3）当脚手架拆至下部最后一根立杆高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。（4）当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按规定设置连墙件和横向斜撑加固。（5）遇六级及以上大风、雷雨、大雪等恶劣天气，严禁进行脚手架拆除作业。（6）拆除的构配件应及时检查、维修和保养，按品种、规格分类堆放。

18计算结果验证汇总将本计算书所有验算项目汇总如下，以验证设计的完整性和安全性：序号验算项目计算值容许值/限值结论应力比1纵向水平杆抗弯强度σ=73.0N/mm²f=205N/mm²满足0.3562纵向水平杆挠度v=1.70mm[v]=10mm满足0.1703横向水平杆抗弯强度σ=63.3N/mm²f=205N/mm²满足0.3094横向水平杆挠度v=1.11mm[v]=7mm满足0.1595小横杆扣件抗滑R=1.268kNRc=8.0kN满足0.1596大横杆扣件抗滑R=2.813kNRc=8.0kN满足0.3527立杆稳定(不组合风)σ=155.0N/mm²f=205N/mm²满足0.7568立杆稳定(组合风)σ=196.4N/mm²f=205N/mm²满足0.9589允许搭设高度[H]=53.3mH=48.0m满足—10连墙件强度σ=24.5N/mm²0.85f=174.3满足0.14111连墙件稳定σ=26.2N/mm²0.85f=174.3满足0.15012连墙件扣件抗滑Nl=11.98kN2Rc=16.0kN满足0.74913连墙件焊缝连接Nl=11.98kNNv=67.2kN满足0.17814地基承载力pk=44.9kPafg=120kPa满足0.37415立杆长细比λ=169.8[λ]=210满足0.80916剪刀撑长细比λ=188.7[λ]=250满足0.755验证分析：（1）全部16项验算均满足规范要求，无不合格项。（2）控制工况为组合风荷载下的立杆稳定性，应力比0.958，安全储备约4.2%。该应力比较高，主要原因是密目网全封闭后挡风系数大（0.8），风荷载效应显著。施工中应特别注意：①严格控制作业层同时施工层数不超过2层；②严禁在脚手架上堆放过量材料；③大风天气（≥6级）应停止作业并加固连墙件。（3）连