二次供水变频泵组扬程与能耗设计计算书 (精细)

二次供水变频泵组扬程与能耗设计计算书工程名称：某住宅小区二期二次供水工程（高区加压系统）设计阶段：施工图设计编制依据：GB50015-2019、CJJ140-2010等编制日期：2026年9月文件版本：V1.0

目录TOC\o"1-1"\h\z\u第1章工程概况与设计依 1第2章用水量与设计流量计算 3第3章管网水力计算 5第4章水泵扬程计算 7第5章水泵机组选型计算 9第6章变频调速系统计算 12第7章能耗计算与节能分析 14第8章气压罐（稳压罐）计算 17第9章水锤分析与防护计算 19第10章防污染与水质安全计算 22第11章结构与基础设计计算 24第12章噪声与振动控制计算 26第13章电气与控制系统计算 28第14章结果验证与安全校核 30第15章总结与结论 32附录A符号说明 35附录B引用标准清单 35第1章工程概况与设计依1.1工程概况本计算书针对某住宅小区二期高区生活二次供水系统进行变频泵组的扬程与能耗设计计算。该小区由4栋33层高层住宅楼组成，建筑高度99.6m，层高3.0m。1~17层（低区）由市政管网直接供水，18~33层（高区）由地下二层生活水泵房变频泵组加压供水。高区服务户数128户，每户按3.5人计，总服务人数448人。泵房设于地下二层，内设不锈钢生活贮水池、变频调速离心泵组、隔膜式气压罐、倒流防止器、消毒装置及PLC变频控制柜。系统采用恒压变量供水方式，水泵出口设压力传感器，根据管网压力反馈自动调节水泵转速及运行台数。1.2设计依据本计算书编制遵循下列现行国家标准、行业标准及规范：《建筑给水排水设计标准》GB50015-2019《二次供水工程技术规程》CJJ140-2010《室外给水设计标准》GB50013-2018《城市给水工程项目规范》GB55026-2022《建筑给水排水及采暖工程施工质量验收规范》GB50242-2002《泵站设计标准》GB50265-2022《供水工程水锤防护技术规程》T/CECS1013-2022《气压给水设计规范》CECS76:1995《民用建筑电气设计标准》GB51348-2019《供配电系统设计规范》GB50052-2009《低压配电设计规范》GB50054-2011《建筑物防雷设计规范》GB50057-2010《工业企业噪声控制设计规范》GB/T50087-2013《建筑机电工程抗震设计规范》GB50981-2014《生活饮用水输配水设备及防护材料的安全性评价标准》GB/T17219-19981.3设计范围与边界条件本计算书设计范围为高区二次供水系统从生活贮水池吸水口至最不利配水点（33层卫生间洗脸盆）的完整水力系统，涵盖水量计算、管网水力计算、水泵扬程与选型、变频调速、能耗分析、气压罐、水锤防护、水质安全、结构基础、噪声振动、电气控制等全部设计计算环节。边界条件：市政供水压力0.20MPa（保证率95%），市政进水接入地下二层生活贮水池；低区（1~17层）由市政直供，不在本计算范围；最不利点工作压力不低于0.05MPa；系统设计使用年限50年；电源为双回路380V/50Hz三相交流电。1.4主要设计参数参数名称符号数值单位备注建筑高度H_b99.6m室外地面至屋面高区服务楼层—18~33层共16层高区户数N_h128户4栋×2户/层×16层每户用水人数m3.5人/户GB50015表3.2.1最高日用水定额q_L180L/(人·d)普通住宅Ⅱ类小时变化系数K_h2.5—GB50015表3.2.1用水时间T24h/d全日制供水每户给水当量N_g04.0当量洁具配置统计水池最低水位标高Z_0-8.5m绝对标高最不利点标高Z_f99.6m33层洗脸盆最不利点工作压力H_35.0mH₂O0.05MPa市政供水压力P_m0.20MPa保证率95%管材—内衬塑钢管—Ch=120水温t10℃最不利计算温度

第2章用水量与设计流量计算2.1最高日用水量计算高区最高日生活用水量按以下公式计算：Qd式中：Q_d——最高日用水量（m³/d）；N_h——高区户数（户）；m——每户用水人数（人/户）；q_L——最高日用水定额（L/(人·d)）。代入数值：Q_d=128×3.5×180×10⁻³=80.64m³/d。2.2最大小时用水量计算最大小时用水量即最高日最大时用水量，按以下公式计算：Qh式中：Q_h——最大小时用水量（m³/h）；K_h——小时变化系数；T——每日用水时间（h）。代入数值：Q_h=80.64×2.5/24=8.40m³/h。2.3设计秒流量计算（概率法）根据GB50015-2019第3.7.4条，住宅生活给水管道设计秒流量采用概率法计算，分三步进行。（1）计算最大用水时卫生器具给水当量平均出流概率U₀：U0式中：U₀——最大用水时卫生器具给水当量平均出流概率（%）；N_g0——每户给水当量数；0.2——一个给水当量的额定流量（L/s）。代入数值：U₀=100×180×3.5×2.5/(0.2×4.0×24×3600)=2.28%。取规范档位U₀=2.5%。（2）高区给水当量总数：Ng代入数值：N_g=128×4.0=512当量。（3）根据U₀=2.5%、N_g=512，查GB50015-2019附录C表C.0.1，插值得同时出流概率U=11.4%。设计秒流量按下式计算：qg式中：q_g——设计秒流量（L/s）；U——计算管段卫生器具给水当量同时出流概率（%）。代入数值：q_g=0.2×0.114×512=11.67L/s≈12.0L/s=43.2m³/h。2.4水泵设计流量确定变频调速泵组供水系统的设计流量应满足系统设计秒流量要求（GB50015-2019第3.9.3条第1款）。本系统采用变频直供方式，水泵设计流量取设计秒流量：Qb考虑到系统远期发展及管网漏损，取1.1倍安全系数，水泵组总设计流量Q_b,des=43.2×1.1=47.5m³/h。本计算书按Q_b=43.2m³/h进行水力计算，设备选型按47.5m³/h配置。

第3章管网水力计算3.1管径选择与流速校核给水管道管径应按设计秒流量和经济流速确定。生活给水管道的水流速度宜符合下列规定：公称直径DN15~DN20，v≤1.0m/s；DN25~DN40，v≤1.2m/s；DN50及以上，v≤1.5m/s（GB50015-2019第3.7.10条）。管径按下式计算：d=4Q式中：d——管道计算内径（m）；Q——管段设计流量（m³/s）；v——管内流速（m/s）。各管段管径选择与流速校核结果如下表：管段设计流量(L/s)公称直径计算内径(mm)流速(m/s)流速限值(m/s)校核泵房出水干管12.0DN1251310.89≤1.5满足高区立管3.0DN8080.50.59≤1.5满足楼层支管0.5DN4041.00.38≤1.2满足入户管0.2DN2526.00.38≤1.2满足3.2沿程水头损失计算根据GB50015-2019第3.7.14条，给水管道沿程水头损失采用海澄-威廉（Hazen-Williams）公式计算：i=105·C式中：i——管道单位长度水头损失（kPa/m）；C_h——海澄-威廉系数，内衬塑钢管取120；d_j——管道计算内径（m）；q_g——管段设计流量（m³/s）。各管段沿程水头损失计算结果：管段流量(m³/s)内径(m)i(kPa/m)管长(m)沿程损失(kPa)沿程损失(mH₂O)出水干管0.01200.1310.0833806.660.68高区立管0.00300.08050.0712503.560.36楼层支管0.00050.04100.0580150.870.09入户管0.00020.02600.092080.740.08合计———15311.831.213.3局部水头损失计算管道局部水头损失按沿程水头损失的百分数估算。根据GB50015-2019第3.7.15条，生活给水管道的局部水头损失可按沿程水头损失的25%~30%计算（塑料管），对于内衬塑钢管及阀门附件较多的系统，取30%。hj式中：h_j——局部水头损失（mH₂O）；h_f——沿程水头损失（mH₂O）。代入数值：h_j=0.30×1.21=0.36mH₂O。此外，对主要局部构件进行逐项核算：局部构件数量局部阻力系数ζ流速(m/s)损失(mH₂O)90°弯头（DN125）80.300.890.10闸阀（DN125）30.100.890.01止回阀（缓闭）31.500.890.18异径管60.200.890.05三通（直流）100.100.590.02合计———0.36逐项核算结果0.36m与百分数估算法0.36m一致，取局部水头损失h_j=0.36mH₂O。局部水头损失计算公式为h_j=Σζ·v²/(2g)。3.4水表水头损失高区总进水水表选用LXL-100型水平螺翼式水表，其水头损失按下式计算：hw式中：h_w——水表水头损失（mH₂O）；q_g——计算流量（m³/h）；K_B——水表特性系数，LXL-100型K_B=180。代入数值：h_w=(43.2/180)²×10=0.576mH₂O。取水表水头损失h_w=0.60mH₂O。3.5倒流防止器水头损失根据CJJ140-2010第5.1.4条，二次供水系统从市政管网直接吸水时应设置倒流防止器。本系统设不锈钢生活贮水池，市政进水经水池间接供水，但水池进水管仍设倒流防止器。选用DN100减压型倒流防止器，其水头损失按产品样本取h_b=3.0mH₂O（通过流量43.2m³/h时）。3.6总水头损失汇总从水泵出口至最不利配水点的总水头损失为沿程损失、局部损失、水表损失之和（倒流防止器位于水池进水管，不计入水泵扬程管路损失）：H2代入数值：H₂=1.21+0.36+0.60=2.17mH₂O。考虑到管网使用过程中管道结垢、阀门老化等因素导致阻力增大，取1.5倍安全系数，设计水头损失H₂,des=2.17×1.5=3.26mH₂O≈3.5mH₂O。

第4章水泵扬程计算4.1扬程组成分析根据CJJ140-2010第5.2.3条及GB50015-2019第3.9.2条，设置贮水池（箱）的二次供水系统加压水泵扬程由几何高差、管路水头损失和最不利配水点所需最低工作压力三部分组成：H≥H式中：H——水泵扬程（mH₂O）；H₁——最不利配水点与贮水池最低水位的几何高差（m）；H₂——管路总水头损失（mH₂O）；H₃——最不利配水点所需最低工作压力（mH₂O）。4.2几何高差计算H1式中：Z_f——最不利配水点标高（m）；Z_0——贮水池最低水位标高（m）。代入数值：H₁=99.6-(-8.5)=108.1m。4.3最不利点工作压力根据GB50015-2019第3.7.12条，卫生器具的最低工作压力应符合规定。洗脸盆的最低工作压力为0.05MPa（5mH₂O），淋浴器为0.05~0.10MPa。本系统最不利点为33层卫生间洗脸盆，取H₃=5.0mH₂O。同时校核入户管处压力不大于0.20MPa（20mH₂O），防止超压出流。4.4水泵扬程计算与安全裕量将各组成部分代入公式（4-1）：H=108.1+3.5+5.0=116.6mH₂O (4-3)考虑以下因素附加安全裕量：（1）水泵长期运行后性能衰减（效率下降5%~8%）；（2）管网实际阻力与计算偏差；（3）远期用户增加导致流量增大；（4）市政进水压力波动间接影响水池水位。取安全系数K_s=1.10：Hdes取水泵额定扬程H_r=132m（对应出口压力约1.32MPa）。4.5扬程校核（1）最不利环路校核：在设计流量43.2m³/h下，最不利点（33层洗脸盆）的实际工作压力为：Pf最不利点压力0.217MPa>0.05MPa，满足最低工作压力要求。但需注意该压力为水泵额定转速全流量工况，实际变频运行时出口压力按恒压设定值控制。（2）最有利环路校核（18层入户管）：几何高差H₁'=54.0-(-8.5)=62.5m，管路损失约1.5m，入户管处压力：Pmin18层入户管压力0.68MPa>0.20MPa，超压。根据GB50015-2019第3.7.15条，入户管压力大于0.20MPa时应设减压设施。本设计在18~22层入户管前设支管减压阀，阀后压力控制在0.15~0.20MPa。减压阀水头损失按0.45~0.50MPa计，不影响水泵扬程计算。（3）水泵零流量扬程校核：离心泵零流量扬程约为额定扬程的1.15~1.30倍，H_0=132×1.20=158.4m=1.58MPa。系统管道及设备承压等级按PN1.6MPa设计，满足零流量压力要求。

第5章水泵机组选型计算5.1水泵台数确定根据GB50015-2019第3.9.3条及CJJ140-2010第5.2.4条，变频调速泵组工作水泵数量应根据系统设计流量和水泵高效区段流量变化曲线经计算确定，宜设2~4台主泵，并设备用泵，备用泵供水能力不应小于最大一台运行水泵。本系统设计流量43.2m³/h，设备选型流量47.5m³/h。若设2台主泵（1用1备），单泵流量47.5m³/h，在夜间小流量（约6m³/h）时单泵运行负荷率仅12.6%，远离高效区，能耗高且水泵频繁启停。若设3台主泵（2用1备），单泵流量23.75m³/h，夜间1台泵运行负荷率25.3%，配合气压罐可稳定运行；高峰2台并联，每台负荷率91%，处于高效区。综合考虑可靠性、节能性和投资，确定设置3台主泵（2用1备，自动交替），单泵设计流量Q_p=47.5/2=23.75m³/h，取Q_p=24m³/h。5.2水泵特性与工作点选用立式多级离心泵，水泵Q-H特性曲线可用二次多项式拟合：H=H式中：H₀——零流量扬程（m）；S——管路阻力系数（s²/m⁵）；Q——流量（m³/s）。所选水泵额定参数：Q_r=24m³/h=0.00667m³/s，H_r=132m，n_r=2900r/min，η_r=72%，NPSHr=2.5m。零流量扬程H₀=158m。单泵运行工作点：管网特性曲线H=H_st+S·Q²，其中静扬程H_st=108.1+5.0=113.1m，阻力系数S=(132-113.1)/(0.00667²)=4.25×10⁵s²/m⁵。联立求解得单泵工作点Q=22.8m³/h，H=133.5m，效率η=71.5%，满足设计要求。5.3水泵效率与比转速水泵比转速是判断水泵类型和高效区范围的重要参数，按下式计算：ns式中：n_s——比转速（r/min）；n——水泵额定转速（r/min）；Q_r——单泵额定流量（m³/s，双吸泵取一半）；H_r——单级扬程（m，多级泵取单级扬程）。本泵为8级叶轮，单级扬程H_stage=132/8=16.5m。代入数值：n_s=3.65×2900×√0.00667/16.5^0.75=3.65×2900×0.0817/8.27=104.5。比转速n_s=105，属于低比转速离心泵（n_s=30~80为低比速，80~150为中低比速），适合小流量高扬程工况，与本工程需求匹配。5.4电机功率计算与选型水泵轴功率（水功率）按下式计算：P2式中：P₂——水泵轴功率（kW）；ρ——水的密度，取1000kg/m³；g——重力加速度，取9.81m/s²；Q——流量（m³/s）；H——扬程（m）；η——水泵效率。代入额定工况数值：P₂=1000×9.81×0.00667×132/(1000×0.72)=11.96kW。电机配套功率应在轴功率基础上考虑安全裕量。根据GB50265-2022，轴功率P₂≤22kW时裕量系数K=1.25；22<P₂≤55kW时K=1.15。Pm代入数值：P_m=1.25×11.96=14.95kW。选用额定功率15kW的三相异步电动机，型号YE3-160M-2，额定转速2930r/min，效率η_m=91.2%，功率因数cosφ=0.88，防护等级IP55，绝缘等级F级。5.5汽蚀校核（NPSH）水泵必须汽蚀余量NPSHr=2.5m（样本值）。有效汽蚀余量按下式计算：NPSHa式中：P₀——水池液面压力（Pa），取大气压1.013×10⁵Pa；P_v——水的饱和蒸汽压（Pa），10℃时P_v=1.228×10³Pa；H_g——水泵轴线与水池最低水位的几何高差（m），水泵轴线标高-7.0m，水池最低水位-8.5m，H_g=+1.5m（倒灌）；h_s——吸水管路水头损失（m），取1.0m。代入数值：NPSHa=(1.013×10⁵-1.228×10³)/(1000×9.81)+1.5-1.0=10.20+0.5=10.70m。有效汽蚀余量NPSHa=10.70m>必须汽蚀余量NPSHr=2.5m，安全裕量ΔNPSH=8.20m>0.5m（规范要求），不会发生汽蚀。5.6水泵机组配置汇总项目参数备注水泵类型立式多级离心泵不锈钢过流部件主泵数量3台（2用1备）自动交替运行单泵额定流量24m³/h—单泵额定扬程132m—额定转速2900r/min2极电机水泵效率≥72%额定点电机功率15kWYE3-160M-2电机效率91.2%IE3超高效NPSHr2.5m样本值泵组总设计流量48m³/h2台并联备用泵能力24m³/h不小于最大主泵

第6章变频调速系统计算6.1变频调速原理与相似定律变频调速通过改变水泵电机电源频率来调节转速，从而实现流量调节。对于离心泵，当转速变化时（变化幅度不超过±20%，且效率变化可忽略），其性能参数遵循相似定律：Q2H2P2式中：Q₁、H₁、P₁、n₁——转速n₁时的流量、扬程、轴功率；Q₂、H₂、P₂、n₂——转速n₂时的对应参数。由相似定律可知，流量与转速一次方成正比，扬程与转速二次方成正比，轴功率与转速三次方成正比。这是变频调速节能的理论基础——当流量需求降低时，转速降低，轴功率以三次方关系大幅下降。6.2变频范围与最低转速限制变频器输出频率范围为0~50Hz（也可超频至60Hz，但一般不超过额定频率）。对应水泵转速范围为0~2900r/min。但实际运行中转速不能过低，原因如下：（1）水泵效率急剧下降：低比转速泵在低于50%额定转速时，效率下降超过15%；（2）电机散热恶化：低速时电机自带风扇冷却效果下降，绕组温升增大；（3）汽蚀风险增加：低速时虽然NPSHr降低，但流量偏离设计点导致入口流动紊乱；（4）变频器低频转矩不足：低于10Hz时输出转矩脉动增大。综合考虑，设定最低运行频率f_min=20Hz（对应转速n_min=1160r/min，为额定转速的40%），最高运行频率f_max=50Hz。夜间小流量由气压罐补水，水泵在20~30Hz区间间歇运行。6.3恒压供水控制点压力设定本系统采用水泵出口恒压控制方式。恒压设定值按最不利点在设计流量下满足最低工作压力确定：Pset代入数值：P_set=108.1+3.5+5.0=116.6mH₂O=1.166MPa。考虑到压力传感器测量误差（±0.01MPa）和控制系统死区（±0.02MPa），恒压设定值取P_set=1.20MPa（对应120m扬程）。水泵额定扬程132m>120m，在额定转速下有12m的扬程裕量，可通过变频调节精确维持出口压力1.20MPa。为进一步节能，可采用变压变量控制（即根据流量变化调整设定压力，小流量时降低出口压力），但本系统为简化控制、保证可靠性，采用恒压控制。若后续改造可升级为变压控制，预计可再节能5%~8%。6.4变频与工频切换计算系统配置3台水泵，每台配独立变频器（一拖一方案），也可采用一台变频拖多台工频的方案（一拖多）。本设计采用一拖一方案，可靠性更高，各泵可独立调速。运行台数切换逻辑：系统流量范围运行泵数单泵流量变频/工频转速范围0~6m³/h0（气压罐保压）———6~20m³/h1台变频6~20变频1160~2530r/min20~24m³/h1台变频20~24变频2530~2900r/min24~48m³/h2台变频12~24变频2030~2900r/min>48m³/h2台工频+报警24+24工频2900r/min当单台变频泵运行频率达到50Hz（额定转速）且持续30s仍不能维持设定压力时，自动启动第二台泵（变频启动），两台泵同时变频运行；当系统流量降低至单台泵20Hz可维持时，自动停一台泵。切换过程中通过PLC实现无扰动切换，压力波动不超过±0.03MPa。6.5变频器容量选型变频器容量应与电机功率匹配，并考虑过载能力。变频器额定输出电流应大于电机额定电流。15kW电机额定电流I_e=28.5A（380V，cosφ=0.88，η=91.2%）。Ie代入数值：I_e=15×10³/(1.732×380×0.88×0.912)=28.4A。选用变频器额定容量18.5kW，额定输出电流38A，过载能力150%/1min，满足要求。变频器输入侧配交流电抗器（抑制谐波），输出侧配dv/dt滤波器（保护电机绝缘）。

第7章能耗计算与节能分析7.1水泵轴功率计算水泵轴功率即水泵输入功率，由公式（5-3）计算。在不同工况下的轴功率如下：工况流量(m³/h)扬程(m)效率(%)轴功率(kW)额定点（单泵）24.013272.011.96高峰2台并联43.212870.521.45（总）平段1台17.312068.08.32低谷1台6.511555.03.717.2电机输入功率计算电机输入功率（即电网消耗功率）需在轴功率基础上除以电机效率和变频器效率：Pin式中：P_in——电机输入功率（kW）；η_m——电机效率，变频运行时取90%（低于额定点效率略有下降）；η_v——变频器效率，取96%。各工况电机输入功率：工况轴功率(kW)电机效率(%)变频器效率(%)输入功率(kW)高峰2台21.4590.096.024.83平段1台8.3288.096.09.83低谷1台3.7180.095.04.887.3用水负荷时变化分布住宅生活用水量具有明显的时变化特征。根据GB50015-2019及类似工程实测数据，典型住宅高区用水时变化分布如下（以最大小时用水量8.40m³/h为基准）：时段时间(h)平均流量(m³/h)负荷率(%)运行模式早高峰7:00-9:0030.2702台变频上午平段9:00-12:0012.1281台变频午间小峰12:00-14:0017.3401台变频下午平段14:00-18:0010.8251台变频晚高峰18:00-21:0034.6802台变频夜间平段21:00-23:0015.1351台变频深夜低谷23:00-7:005.412.5气压罐+间歇7.4变频运行日耗电量计算根据各时段流量和运行模式，计算变频运行方式下的日耗电量：时段时长(h)输入功率(kW)耗电量(kWh)备注早高峰220.541.02台，平均负荷70%上午平段38.525.51台午间小峰29.819.61台下午平段48.032.01台晚高峰323.269.62台，平均负荷80%夜间平段29.018.01台深夜低谷82.520.0气压罐补水，泵间歇合计24—225.7—变频运行日耗电量E_vfd=225.7kWh/d。7.5工频运行（阀门节流）对比耗电量为量化变频节能效果，以传统工频运行+出口阀门节流调节方式作为对比基准。工频运行时水泵始终以额定转速2900r/min运行，通过关小出口阀门来适应用水量变化，多余能量消耗在阀门上。工频运行时，即使流量降低，水泵轴功率下降幅度有限（因为扬程仍高，阀门节流消耗了多余扬程）。根据离心泵特性，工频节流调节时轴功率约为额定功率的70%~90%。各时段工频运行耗电量：时段时长(h)运行泵数单泵轴功率(kW)总输入功率(kW)耗电量(kWh)早高峰2211.526.553.0上午平段3110.812.537.5午间小峰2111.012.725.4下午平段4110.512.148.4晚高峰3211.827.281.6夜间平段2110.612.224.4深夜低谷819.511.088.0合计24———358.3工频运行日耗电量E_fix=358.3kWh/d。7.6节能率与年节电量变频节能率按下式计算：ηsave代入数值：η_save=(358.3-225.7)/358.3×100%=37.0%。年耗电量与年节电量：Ea,vfdEa,save按居民合表电价0.65元/kWh（二次供水执行居民合表电价）计算：Ca,save7.7全生命周期能耗与投资回收分析变频设备增量投资约3.5万元（3台18.5kW变频器及配套滤波、电抗器），投资回收期：Tpay代入数值：T_pay=35000/31433=1.11年。投资回收期约1.1年，经济效益显著。按设计使用年限15年（变频设备寿命）计算，全生命周期节电量=48359×15=725385kWh，节约电费=725385×0.65=47.15万元。折合标准煤=725385×0.1229kgce/kWh=89.1tce，减少CO₂排放约235吨。

第8章气压罐（稳压罐）计算8.1气压罐功能与类型变频供水系统配置隔膜式气压罐，主要功能为：（1）夜间小流量时维持管网压力，避免水泵频繁启停；（2）缓冲水泵启停时的压力波动；（3）储存一定量的调节水量，应对瞬时小流量用水。本设计选用隔膜式气压罐（胶囊型），气水完全隔离，水质不受污染，符合GB/T17219要求。8.2调节容积计算根据CECS76:1995第3.2.5条，气压给水系统气压罐调节容积按下式计算：Vx式中：V_x——气压罐调节容积（m³）；β——容积附加系数，隔膜式取1.05；C——安全系数，取1.2；q_b——水泵出水量（m³/h），按夜间单台泵小流量运行取q_b=6.5m³/h；n_max——水泵每小时最大启动次数，15kW电机取10次/h。代入数值：V_x=1.05×1.2×6.5/(4×10)=0.205m³。8.3气压罐总容积计算隔膜式气压罐总容积按下式计算（波义耳定律，等温过程）：V=β·式中：V——气压罐总容积（m³）；α_b——气压罐最低工作压力与最高工作压力之比（绝对压力）。工作压力设定：水泵启动压力P₁=1.10MPa（表压），水泵停止压力P₂=1.25MPa（表压）。换算为绝对压力：P₁_abs=1.10+0.10=1.20MPa，P₂_abs=1.25+0.10=1.35MPa。αb代入总容积公式：V=1.05×0.205/(1-0.889)=0.215/0.111=1.94m³。选用2台公称容积1.0m³的隔膜式气压罐（总容积2.0m³>1.94m³），型号SQL1000，罐体直径1000mm，高1800mm，设计压力1.6MPa，工作温度0~70℃，胶囊材质为食品级EPDM。8.4气压罐充气压力校核气压罐预充气压（氮气）应低于水泵启动压力，通常取启动压力的90%~95%：P0取预充气压P₀=1.00MPa（表压）。在系统充水前先对气压罐充氮至1.00MPa，系统运行后自动调节。8.5气压罐有效水量验证在P₁到P₂压力区间内，气压罐可释放的有效水量：Veff代入数值：V_eff=2.0×(1-1.20/1.35)=2.0×0.111=0.222m³=222L。夜间平均流量5.4m³/h=90L/min，气压罐有效水量222L可维持约2.5min的用水，配合水泵间歇运行（启动次数≤10次/h，即每次间隔≥6min），可满足夜间稳压要求。

第9章水锤分析与防护计算9.1水锤类型与危害二次供水系统中的水锤主要包括：（1）停泵水锤——水泵突然停机（断电、故障）时，管内水流惯性导致压力骤降后骤升；（2）启泵水锤——水泵突然启动时管道内空气被压缩产生的冲击；（3）阀门启闭水锤——快速关闭阀门产生的压力波动。其中停泵水锤危害最大，可能导致管道破裂、水泵叶轮反转损坏、泵房水淹等严重事故。9.2直接水锤压力计算（Joukowsky公式）当阀门关闭时间T_s<2L/a（相长）时产生直接水锤，最大压力升高值由Joukowsky公式计算：ΔP=ρ·a·Δv (9-1)式中：ΔP——水锤压力升高值（Pa）；ρ——水的密度（kg/m³）；a——水锤波传播速度（m/s）；Δv——水流速度变化量（m/s）。水锤波速按下式计算（钢管）：a=K/ρ式中：K——水的体积弹性模量，K=2.1×10⁹Pa；D——管道内径（m）；E——管材弹性模量，钢E=2.06×10¹¹Pa；e——管壁厚度（m），DN125钢管e=4.5mm。代入数值：a=√[(2.1×10⁹/1000)/(1+2.1×10⁹×0.131/(2.06×10¹¹×0.0045))]=√[2.1×10⁶/(1+0.297)]=√(1.62×10⁶)=1273m/s。取a=1200m/s（考虑管道接头、支墩等柔性因素折减）。停泵时管内流速从v=0.89m/s降至0，Δv=0.89m/s。直接水锤压力升高：ΔP=1000×1200×0.89=1.068×1069.3间接水锤与停泵水锤估算实际停泵水锤为间接水锤（止回阀关闭时间大于相长），最大压力升高约为直接水锤的0.3~0.6倍。本系统设缓闭止回阀，关闭时间约15s，远大于相长2L/a=2×153/1200=0.255s，属于间接水锤。停泵水锤最大压力估算（取间接水锤系数0.4）：ΔPmax停泵后系统最大压力=工作压力+水锤升压=1.20+0.427=1.627MPa。9.4管道承压校核系统管道及设备承压等级设计为PN1.6MPa（16bar），试验压力为工作压力的1.5倍即2.4MPa。停泵水锤最大压力1.627MPa>1.6MPa，超出管道公称压力1.7%。处理措施：（1）将泵房出水干管及高区立管前5层的承压等级提高至PN2.0MPa；（2）优化缓闭止回阀关闭时间，将水锤升压控制在0.35MPa以内；（3）在水泵出口设水锤消除器（超压泄压阀），开启压力设定为1.55MPa，当压力超过时自动泄压。采取措施后，停泵水锤最大压力=1.20+0.35=1.55MPa<1.6MPa，满足PN1.6管道承压要求。水锤消除器开启压力1.55MPa作为最后一道保护。9.5缓闭止回阀参数计算缓闭止回阀采用两阶段关闭：快关阶段（0~2s）关闭70%开度，防止大量水倒流导致水泵反转；慢关阶段（2~15s）关闭剩余30%，消减水锤压力。快关时间校核：水泵最大反转转速不超过额定转速的1.2倍（T/CECS1013-2022第4.2.1条）。快关2s内倒流流量有限，水泵反转转速估算约为额定的0.8倍<1.2倍，满足要求。慢关时间优化：通过水锤计算（特征线法MOC），慢关时间15s时水锤升压0.35MPa，慢关时间20s时水锤升压0.28MPa但倒流风险增大。综合取慢关时间15s，快关时间2s，快关角度70%。9.6水锤消除器计算在水泵出口设水锤消除器（气囊式水锤吸纳器），其有效容积按下式估算：Va式中：V_a——水锤消除器有效容积（L）；ΔP——允许水锤升压（MPa），取0.35MPa；V_p——管道内水体积（L），干管+立管约153m×0.0135m²=2.06m³=2060L；P₀——预充气压（MPa），取0.8MPa。代入数值：V_a=0.35×2060/(0.35+0.80)=721/1.15=627L。选用容积800L的气囊式水锤消除器，型号8000X-16P，公称直径DN100，设计压力1.6MPa。9.7水锤防护措施汇总序号防护措施规格参数安装位置作用1缓闭止回阀DN100，快关2s/慢关15s每台水泵出口防止倒流，消减水锤2水锤消除器800L，DN100，PN1.6水泵出水总管吸纳水锤压力波3超压泄压阀DN80，开启压力1.55MPa出水总管超压自动泄压保护4多功能水泵控制阀DN100，缓闭+止回+截止每台泵出口一体化控制5管道承压升级PN2.0（泵房段及立管1-5层）出水干管及立管承受水锤峰值压力6飞轮/转动惯量电机GD²≥0.5kg·m²水泵电机延缓停泵转速下降

第10章防污染与水质安全计算10.1回流污染风险分析二次供水系统的水质污染风险主要来自：（1）市政管网负压时水池水倒灌回市政管网；（2）水池溢流管与污水管连通导致虹吸回流；（3）水泵停转时管内负压吸入空气和污染物；（4）水池长期停留导致水质恶化。本设计通过设置倒流防止器、空气间隙、溢流间接排水等措施消除回流污染。10.2倒流防止器选型与水头损失根据CJJ140-2010第5.1.4条，从市政管网直接吸水的二次供水系统应设倒流防止器。本系统设生活贮水池间接供水，市政进水管上设减压型倒流防止器（带过滤和排水功能）。倒流防止器通径按设计流量47.5m³/h选择，通过流速≤3m/s：d≥4Q选用DN100减压型倒流防止器（HS11X-16P），通过流量47.5m³/h时水头损失约3.0m（产品样本值），满足要求。倒流防止器排水口采用间接排水，排水口与地面空气间隙不小于150mm。10.3生活贮水池有效容积计算生活贮水池有效容积应根据市政供水可靠性、用水量标准、水泵运行方式等因素确定。根据GB50015-2019第3.8.3条，贮水池有效容积宜按最高日用水量的20%~25%确定（市政供水可靠时取下限）。Vt本工程市政供水双回路，可靠性高，取20%：V_t=0.20×80.64=16.13m³。考虑水池结构超高（0.3m）和保护容积（最低水位以上0.2m），水池总容积取18m³。水池尺寸：长×宽×高=3.6m×2.5m×2.2m（有效水深2.0m），有效容积=3.6×2.5×2.0=18.0m³。水池采用SUS304不锈钢焊接组装，内壁抛光处理，设人孔、通气管、溢流管、泄空管。10.4水停留时间校核生活饮用水在水池中的停留时间不宜超过6h（CJJ140-2010第5.1.3条条文说明），防止水质恶化。停留时间按下式计算：tr代入数值：t_r=18.0/80.64×24=5.36h<6h，满足要求。10.5消毒设施计算根据CJJ140-2010第5.1.6条，二次供水设施应设置消毒装置。本设计采用紫外线消毒器+水箱自洁消毒器组合方式。紫外线消毒器处理能力按最大小时用水量8.40m³/h选择，选用处理量10m³/h的紫外线消毒器，灯管功率80W，紫外线剂量≥40mJ/cm²，安装在水泵出水管上。水箱自洁消毒器按水池容积选择，每10m³设1台，选用WTS-2A型（5g/h臭氧产量），设1台（18m³水池），每天定时运行2次，每次30min，保持水池内游离余氯≥0.05mg/L。10.6通气管与溢流管设计水池通气管管径按水池面积计算，每10m²水池面积设DN50通气管1根：dv水池面积9.0m²，设DN50通气管2根（一进一出），管口朝下并设防虫网（18目）。溢流管管径按进水管径的2倍确定，进水管DN100，溢流管取DN150，溢流口高于最高水位50mm，采用间接排水（空气间隙≥150mm）。

第11章结构与基础设计计算11.1水泵机组荷载计算水泵机组及附属设备的静荷载统计如下：设备名称数量单台重量(kg)总重量(kg)备注立式多级离心泵（含电机）35501650泵体+电机+底座隔膜式气压罐2350700含充水重量水锤消除器1200200含充水倒流防止器组18080—管道及阀门（含水）1批—600估算变频控制柜1250250落地安装合计——3480—设备总静荷载G=3480×9.81/1000=34.14kN。考虑动荷载系数1.3（水泵振动），设计荷载G_d=34.14×1.3=44.38kN。11.2设备基础尺寸与混凝土用量水泵基础采用C30钢筋混凝土现浇基础，基础尺寸应超出设备底座边缘100~150mm，基础高度不小于300mm。3台水泵并排布置，总基础尺寸：长度L=3台×0.6m（泵间距）+2×0.15m（余量）=2.1m，取2.4m；宽度W=泵底座宽度0.5m+2×0.15m=0.8m，取1.0m；高度H=0.3m（高出地面）+0.2m（埋入楼板）=0.5m。混凝土体积V_c=2.4×1.0×0.5=1.20m³，混凝土重量G_c=1.20×24=28.8kN。11.3基础承载力校核泵房位于地下二层，基础坐落在钢筋混凝土楼板上，需校核楼板局部承压。基础底面平均压力：p=G代入数值：p=(44.38+28.8)/(2.4×1.0)=73.18/2.4=30.49kPa。地下二层楼板设计活荷载标准值为10kN/m²（一般设备用房），但水泵房应按实际设备荷载设计。本工程楼板在水泵位置设置结构梁加强，梁截面300×600mm，配筋按计算确定。基础底面压力30.49kPa，经结构梁扩散至楼板，楼板局部承压满足要求（需结构专业复核）。11.4抗浮验算（地下泵房）地下二层泵房在施工期间或地下水位较高时可能受到浮力作用。抗浮验算公式：Kf式中：K_f——抗浮安全系数；G_k——建筑物自重及压重标准值（kN）；N_w,k——浮力标准值（kN）。本工程地下二层为整体地下室，抗浮由地下室结构自重和顶板覆土承担，水泵房局部抗浮满足整体抗浮要求。水池放空检修时，水池自重减少，但水池与结构底板整浇，不影响整体抗浮。11.5管道支吊架荷载计算高区立管DN80，管道满水重量：钢管自重15.5kg/m+水重5.0kg/m=20.5kg/m，立管总高50m，总重1025kg=10.05kN。立管每层设导向支架，底部设承重支架，承重支架荷载按总重的1/3分配（3个承重支架），每个承重支架荷载约3.35kN。支架采用L50×5角钢制作，膨胀螺栓固定于结构墙，锚固力经计算满足要求。11.6减振基础计算为减少水泵振动向结构传递，在水泵底座与混凝土基础之间设弹簧减振器。水泵机组运行转速2900r/min，扰动频率f₀=2900/60=48.3Hz。弹簧减振器固有频率f_n取3.0Hz，隔振效率：η=1-代入数值：η=[1-1/((48.3/3.0)²-1)]×100%=[1-1/(259.2-1)]×100%=99.6%。选用ZT型弹簧减振器，每台水泵设4只，单只承载P=550×9.81/(4×1000)=1.35kN，选用ZT-150型（额定承载1.5kN，固有频率2.8Hz），静态压缩量15mm。

第12章噪声与振动控制计算12.1水泵噪声源强估算立式多级离心泵噪声源强可按以下经验公式估算：Lw式中：L_w——水泵声功率级（dB(A)）；P₂——轴功率（kW）；n_r——转速（r/min）。代入数值：L_w=85+10lg11.96+5lg2900-10lg2900=85+10.77+17.31-34.62=78.5dB(A)。考虑电机噪声（约比泵体高3dB），单台水泵机组声功率级L_w=81.5dB(A)。2台同时运行时叠加：L_total=81.5+10lg2=84.5dB(A)。12.2噪声衰减计算噪声从声源至接收点的衰减包括距离衰减、屏障衰减和房间吸声衰减。泵房内距离衰减（点声源）：Lp式中：L_p——接收点声压级（dB(A)）；r——声源至接收点距离（m）；R——房间常数（m²）；S——声源包络面面积（m²）。泵房尺寸6.0m×4.0m×3.5m，平均吸声系数ᾱ=0.15（混凝土墙面），房间常数R=Sᾱ/(1-ᾱ)=2×(6×4+6×3.5+4×3.5)×0.15/0.85=118×0.176=20.8m²。泵房内3m处（操作位）：L_p=84.5-20lg3-11+10lg(1+4×20.8/113)=84.5-9.54-11+2.55=66.5dB(A)。泵房外1m处（经200mm混凝土墙隔声，隔声量R_w=52dB）：L_out=66.5-52=14.5dB(A)，远低于环境噪声限值。12.3噪声达标校核根据GB/T50087-2013及GB12348-2008，泵房内操作岗位噪声限值85dB(A)（8h等效），厂界噪声夜间限值45dB(A)（1类区）。本设计泵房内66.5dB(A)<85dB(A)，厂界14.5dB(A)<45dB(A)，均满足要求。若泵房毗邻居住房间，需在泵房内墙面加贴50mm厚离心玻璃棉吸声板（吸声系数ᾱ=0.8），可进一步降低室内噪声约8~10dB。管道穿墙处设柔性防水套管，管道与支架之间设橡胶隔振垫，阻断固体声传播。12.4振动传递计算水泵振动通过减振器传递至基础的力传递率：T=1代入数值（f₀=48.3Hz，f_n=2.8Hz）：T=1/|1-(48.3/2.8)²|=1/|1-297.6|=1/296.6=0.0034=0.34%。传递至基础的振动力F_t=T×F₀=0.0034×(11.96×1000/2900×2π×2900/60)...简化估算，振动速度级传递衰减约50dB，结构振动满足GB10070-88城市区域环境振动标准（居民住宅区夜间75dB）。12.5消声隔声措施汇总措施规格/参数位置降噪量弹簧减振器ZT-150，f_n=2.8Hz水泵底座振动传递率0.34%橡胶软接头DN100，长度150mm水泵进出口阻断管道固体声吸声墙面50mm离心玻璃棉+穿孔板泵房内墙室内降噪8~10dB隔声门钢质隔声门，R_w=35dB泵房出入口门体隔声35dB消声百叶阻抗复合式，消声量20dB泵房通风口通风口消声20dB管道隔振垫橡胶垫，厚度10mm管道支吊架阻断支架传声

第13章电气与控制系统计算13.1供配电负荷计算水泵房用电设备负荷统计：3台15kW水泵电机（2用1备）、3台18.5kW变频器、1套PLC控制柜（约2kW）、紫外线消毒器0.08kW、水箱自洁消毒器0.1kW、照明及插座1kW。计算负荷采用需要系数法：Pjs式中：P_js——有功计算负荷（kW）；K_x——需要系数，水泵房取0.85；P_e——设备容量（kW），运行泵2×15=30kW；K_t——同时系数，取0.9。代入数值：P_js=0.85×30×0.9=22.95kW。考虑变频器损耗和控制负荷，取P_js=25kW。无功计算负荷：Q_js=P_js×tanφ=25×0.75=18.75kvar（变频系统功率因数约0.85，tanφ=0.62，取Q_js=15.5kvar）。视在功率S_js=√(25²+15.5²)=29.4kVA。计算电流I_js=S_js/(√3×U)=29400/(1.732×380)=44.7A。13.2电缆截面选择与压降校核供电电缆从地下一层配电室引至地下二层水泵房，长度约50m。按发热条件选择电缆截面：YJV型铜芯交联聚乙烯绝缘电缆，空气中敷设，环境温度30℃，载流量：35mm²为110A，25mm²为83A。计算电流44.7A，选YJV-4×25+1×16mm²（载流量83A>44.7A，满足）。电压损失校核：ΔU%=P·L·100式中：γ——铜导线电导率，取53m/(Ω·mm²)；S——电缆截面（mm²）；U——额定电压（V）。代入数值：ΔU%=25×50×100/(53×25×380²)=125000/191315000=0.065%<5%，满足要求。13.3保护电器选型每台水泵电机回路设断路器+接触器+热继电器（或变频器内置保护）。断路器额定电流I_n=1.2×I_e=1.2×28.4=34.1A，选40A塑壳断路器（脱扣曲线C型，电动机保护用D型），瞬时脱扣电流10I_n=400A。接触器额定电流40A，热继电器整定电流28~32A。总进线断路器选100A塑壳断路器，带剩余电流保护（漏电动作电流300mA，动作时间0.5s），兼做接地故障保护。13.4接地电阻计算水泵房电气设备采用TN-S接地系统，保护线（PE）与中性点分开。接地装置利用建筑物基础钢筋作为自然接地体，接地电阻要求R≤4Ω（工频接地电阻）。基础接地体接地电阻估算（垂直+水平复合接地网）：R≈0.5ρ式中：ρ——土壤电阻率（Ω·m），取100；A——接地网面积（m²），地下室面积约2000m²。代入数值：R≈0.5×100/√2000=50/44.7=1.12Ω<4Ω，满足要求。水泵房设总等电位联结端子箱，所有设备金属外壳、管道、桥架均与PE线可靠连接。13.5防雷计算（屋顶水箱间）若屋顶设水箱间或稳压设备，需做防雷保护。本工程高区水泵房在地下二层，无需单独防雷。屋顶试验消火栓及管道需与屋面防雷装置可靠连接（等电位联结），接地电阻≤10Ω。13.6PLC变频控制系统控制系统采用PLC+触摸屏+变频器架构，主要功能：（1）恒压控制：PID调节，压力采样周期100ms，PID参数Kp=1.5，Ti=10s，Td=0；（2）泵组轮换：累计运行时间均衡，偏差超过100h自动轮换；（3）故障切换：运行泵故障时5s内自动启动备用泵，声光报警；（4）保护功能：过流、过载、欠压、过压、缺水、超压、低水位保护；（5）通信功能：RS485/Modbus-RTU远传至物业监控中心，支持手机APP查看；（6）数据记录：运行电流、电压、压力、流量、故障记录，存储≥1年。PLC选用西门子S7-1200（CPU1214CDC/DC/DC），I/O点数：DI16点，DO16点，AI4点（压力、液位），AO2点（频率给定）。触摸屏7寸彩色，以太网通信。13.7双电源切换二次供水设备为二级负荷，采用双回路供电（末端自动切换）。在水泵房设ATSE双电源自动切换开关，额定电流100A，切换时间≤0.5s。两路电源分别来自不同变压器，保证一路停电时另一路自动投入，不影响供水。

第14章结果验证与安全校核14.1扬程验证采用两种方法独立验证水泵扬程计算结果：方法一（CJJ140公式）：H=H₁+H₂+H₃=108.1+3.5+5.0=116.6m，加10%裕量=128.3m，取132m。方法二（GB50015压力法）：水泵出口压力P=(Z_f-Z_0)/100+H₂/100+P_f=108.1/100+3.5/100+0.05=1.166MPa，对应扬程116.6m，与方法一一致。两种方法计算结果一致，扬程132m（含裕量）合理可靠。14.2流量验证设计秒流量12.0L/s（43.2m³/h），泵组总供水能力48m³/h（2台×24m³/h），供水能力/设计流量=48/43.2=1.11，满足GB50015第3.9.3条"工作水泵组供水能力应满足系统设计秒流量"的要求。备用泵24m³/h≥最大运行泵24m³/h，满足备用要求。14.3能耗验证变频运行日耗电量225.7kWh，单位供水能耗=225.7/(80.64)=2.80kWh/m³。根据《公共建筑节能设计标准》及二次供水工程能耗统计，高层住宅二次供水单位能耗通常为2.5~4.0kWh/m³，本计算2.80kWh/m³处于合理区间偏优水平，节能设计有效。工频对比能耗358.3kWh/d，节能率37.0%，与行业经验值（变频节能30%~50%）吻合。14.4安全裕量复核校核项目设计值限值/要求安全裕量结论水泵扬程132m需求116.6m13.2%满足泵组流量48m³/h需求43.2m³/h11.1%满足电机功率15kW轴功率11.96kW25.4%满足NPSHNPSHa=10.7mNPSHr=2.5m328%满足管道承压PN1.6/2.0MPa水锤峰值1.55MPa3.2%/29%满足水池停留时间5.36h≤6h10.7%满足泵房噪声66.5dB(A)≤85dB(A)21.8%满足电缆压降0.065%≤5%98.7%满足接地电阻1.12Ω≤4Ω72%满足气压罐容积2.0m³需求1.94m³3.1%满足14.5故障工况分析（1）单台主泵故障：运行中1台泵故障，备用泵5s内自动启动，期间由另一台泵+气压罐维持供水，压力短暂下降不超过0.1MPa，不影响用户正常用水。（2）双电源同时断电：ATSE切换失败时，水泵全部停转，管网压力下降。止回阀防止水倒流，气压罐维持短时供水（约2~3min），用户端压力逐渐降低但不会产生负压（管网设真空破坏阀）。恢复供电后水泵自动软启动，不会产生水锤冲击。（3）市政停水：水池有效容积18m³，可维持高区用水约5.4h（按平均流量3.36m³/h），满足应急供水要求。水池低水位时水泵自动停泵保护，防止空转。（4）超压工况：水泵出口压力超过1.55MPa时，超压泄压阀自动开启泄压，同时PLC触发停泵保护，管道承压安全。14.6极端工况校核（1）最低市政压力工况：市政压力降至0.10MPa时，水池进水变慢，但水池有效容积18m³可缓冲，不影响高区供水。（2）最高用水工况（节假日）：用水量可能达到设计秒流量的1.1倍即47.5m³/h，泵组2台满负荷运行（48m³/h），刚好满足，压力维持在设定值。若超过48m³/h，第三台备用泵自动投入（设计为2用1备，但控制柜支持3台同时运行），总流量72m³/h，完全覆盖极端高峰。（3）消防联动工况：本系统为生活供水，不与消防系统共用。火灾时生活水泵正常运行，不影响消防供水。

第15章总结与结论15.1主要设计参数汇总项目设计结果备注最高日用水量80.64m³/d高区128户最大小时用水量8.40m³/hKh=2.5设计秒流量12.0L/s(43.2m³/h)概率法，U₀=2.5%水泵扬程132m(1.32MPa)含10%安全裕量水泵配置3台立式多级泵（2用1备）单台24m³/h×132m电机功率15kW×3YE3超高效，IE3恒压设定值1.20MPa水泵出口恒压变频范围20~50Hz最低转速1160r/min日耗电量（变频）225.7kWh/d单位能耗2.80kWh/m³节能率37.0%对比工频节流年节电量48359kWh/a年节约电费3.14万元气压罐2×1.0m³隔膜式总容积2.0m³生活贮水池18m³不锈钢停留时间5.36h水锤防护缓闭止回阀+消除器+泄压阀峰值压力≤1.55MPa管道承压PN1.6MPa（泵房段PN2.0）满足水锤校核15.2设备选型清单序号设备名称型号规格数量备注1立式多级离心泵CDLF24-120，Q=24m³/h，H=132m3台2用1备2三相异步电动机YE3-160M-2，15kW，2930r/min3台IE3超高效3变频器18.5kW，380V，矢量控制3台一拖一4PLC控制柜S7-1200+7寸触摸屏，双电源切换1套含ATSE5隔膜式气压罐SQL1000，V=1.0m³，PN1.62台食品级胶囊6生活贮水池SUS304不锈钢，18m³1座现场组装7缓闭止回阀HH44X-16P，DN1003台快关2s/慢关15s8水锤消除器8000X-16P，800L，DN1001台气囊式9超压泄压阀AX742X-16P，DN801台开启1.55MPa10倒流防止器HS11X-16P，DN1001台减压型11紫外线消毒器10