大树营站连续墙钢筋笼起重吊装安全专项施工方案

世行贷款昆明市轨道交通3号线工程大树营站

连续墙钢筋笼吊装（安全）专项

施工方案

中国中铁

编制：_____________

审核：_____________

批准：,

中铁隧道集团有限公司

昆明轨道交通3号线大树营站项目部

二o一四年H^一月

目录

一、编制说明......................................................................4

1.1编制依据..................................................................4

1.2编制原则.................................................................4

二、工程概述......................................................................4

2.1工程概况..................................................................4

2.2设计概况..................................................................5

2.3工程地质概况.............................................................5

2.3.1工程地质............................................................5

2.3.2水文地质............................................................5

2.3.3地质评价............................................................5

三、吊装施工总体部署.............................................................6

3.1吊装总体组织..............................................................6

3.2吊装组织管理架构.........................................................6

3.3劳动力投入计划...........................................................6

3.4机具设备投入.............................................................7

四、连续墙钢筋笼吊装方案.........................................................8

4.1连续墙钢筋笼自重及重心计算...............................................8

4.2连续墙吊装方法...........................................................8

4.3连续墙钢筋笼吊点设置....................................................10

4.3.1钢筋笼横向吊点设置................................................10

4.3.2钢筋笼纵向吊点设置................................................II

4.3.3转角幅吊点设置....................................................12

4.4钢筋笼吊点加固..........................................................14

4.4.1标准幅槽段钢筋笼加固..............................................14

4.4.2转角幅槽段钢筋笼加固..............................................14

4.4主、副吊确定............................................................15

4.4.1主吊起重高度确定...................................................15

4.4.2主吊带我行走确定..................................................16

4.4.3副吊起重确定.......................................................16

4.5吊装钢丝绳确定..........................................................17

4.5.1主吊扁担上挂钩下钢丝绳确定........................................17

4.5.2主吊扁担下挂钢丝绳确定............................................17

4.5.3副吊扁担上挂钩下钢丝绳确定........................................18

4.5.4副吊扁担下钢丝绳确定..............................................18

六、吊装验算.....................................................................18

6.1主、副吊机验算...........................................................18

6.2钢丝绳强度验算..........................................................19

6.2.1主吊扁担上挂钩下钢丝绳验算........................................19

632主扁担下挂钢丝绳验算..............................................20

6.5.3副吊扁担下钢丝绳确定..............................................20

6.3起吊扁担验算............................................................20

6.4主吊把杆长度验算........................................................22

6.5钢筋笼吊点圆钢计算......................................................22

6.6笼顶吊筋安全验算........................................................23

6.7吊点焊缝抗剪验算........................................................23

6.8卸扣验算.................................................................23

6.8.1主吊卸扣选择.......................................................23

6.8.2副吊卸扣选择......................................................24

6.9地基承载力计算..........................................................24

七、吊装施工技术措施............................................................24

八、起重安全操作规程............................................................25

8.1一般规定.................................................................25

8.2起重机司机、指挥信号、挂钩工必须具备下列操作能力......................26

8.3基本操作.................................................................27

8.4吊装.....................................................................28

8.5吊索具...................................................................28

九、安全保证体系及措施..........................................................29

9.1安全保证体系.............................................................29

9.2安全保证措施............................................................29

1.编制说明

1.1编制依据

1.昆明市轨道交通3号线工程大树营站围护结构施工图；

2.昆明市轨道交通3号线工程大树营站连续墙施工方案；

3.工程地质勘察报告及现场调查所掌握的地质、环境和管线资料；

4.对现场及车站周边环境的实地深入调查和了解；

5.《建筑施工起重吊装工程安全技术规范》JGJ276-2012；

6.相关吊机参数及类似相关工程施工经验；

7.《钢结构设计规范》(GB50017-2003)；

8.《建筑施工计算手册》；

9.施工过程中涉及到的国家、云南省、昆明市现行有关法规、标准、技术规

范等方面的政策和法规。

1.2编制原则

1.在认真、全面理解设计文件的基础上，结合工程情况，合理组织施工，

使施工方案具有经济性、合规性和可操作性。

2.仔细研究现场施工环境，充分考虑大型构件在起吊、装运等施工过程中

对周边环境的影响，确保施工安全。

3.结合工程实际情况，施工方案编制更具征对性，并力求做到多方论证优化

施工方案，使施工设计达到安全可靠、经济合理的特点。

2.工程概述

2.1工程概况(内容太多)

与现状道东风东路成小角度斜交，北侧为大树营后村4〜7层混凝土建筑，南

侧为，商银行曙光分行、曙光加油站、兴和园等建筑,

图2・1大树营站地理位置图

2.2设计概况

大树营站是昆明轨道交通3号线的中间站，大树营站为地下二层岛式车站，

与4号线远期采用通道换乘。车站起点里程为DK18+193.0,终点里程YDK18+349.0,

总长156.0m,标准段宽31.0m,端头井宽33.0m,站台宽13.0m,基坑开挖深度

18.45〜19.0m（局部深坑21.95m）,车站预留区间盾构过站条件。车站附属结构

共设3个出入口及2组组合式地面风亭，A出入口布置于车站南侧东端，B、C出入

口及1、2号组合式风亭布置于车站北侧两端。车站基坑环境保护等级为一级，采

用明泛顺作法施工。

车站围护结构采用800mm连续墙+内支撑支护的支护形式，其中第一道为碎

支撑，2〜3道为6609钢支撑，车站连续墙共计67幅，分为I型（58幅）和II型（9

幅）两种，标准墙深30.7m,幅宽2.7〜6.5m。连续墙嵌固深度为：I型墙嵌入基

底下不小于13nbi【型墙嵌入基底下不小于15nl。根据地下连续墙形状，钢筋笼形

状分为两种规格，其中“一”57幅、“L”10幅,单幅钢筋笼长度：I型：31.4m；

II型：33.4m；采用680X450X10工字钢接头形式。

2.3工程地质概况

2.3.1工程地质

大树营站范围地层自上而下为：杂填土层、粉质黏土层、粘土层、淤泥质粘

土层、泥炭质土层、圆砾层、有机质粘土层、粘土层、粉土层、粉砂层及砂砾层。

2.3.2水文地质

本工程场地东南侧分布的地表径流为金汁河，水量受季节影响较大，该地表

径流对场内地下水开形成补给关系，地下水含量较丰富。地下水有上层滞水和孔

隙潜水，总体富水性中等。

2.3.3地质评价

由上可见，大树营站地表表层土均为杂填土，其均匀性差、强度低、压缩性

高，正常状态下，其地基承载力为90Kpa,难以满足重型机械行走。因此，对履

带吊机行走范围进行C20钢筋混凝土硬化，钢筋采用单层4）16@150X150钢筋网

片，混凝土厚度25cm,以满足履带吊机行走要求，并可防止吊车行走引起的地基

变形。

三、吊装施工总体部署

3.1吊装总体组织

本工程地下连续墙钢筋笼采用整体加工、双机抬吊、空中回直入槽的施工工

艺。钢筋笼吊装拟选择一台150t履带式起重机为主吊，一台70t履带式起重机为

副吊，钢筋笼起吊点横向设3点、纵向设4点共计12个吊点，主吊分别司吊笼

顶（上部）6点，副吊司吊笼底（下部）6点。起吊时先主吊起吊钢筋笼顶部，

同时副吊起吊钢筋笼下部，使钢筋笼缓慢离开加工平台，通过调整主、副吊提升

的速度及位置来改变钢筋笼的角度并逐步使其垂直，然后拆除副吊索具并移开副

吊，用主吊将钢筋笼移到槽段边缘，对准槽口缓慢下放到设计标高后固定在导墙

上，最后卸掉主吊索具。

3.2吊装组织管理架构

选派有过类似本工程结构形式的具有丰富施工经验的项目管理人员对连续

墙钢筋笼吊装工程进行施工技术管理，以项目部生产负责人为第一责任人进行现

场的全面安全技术管理。

根据大树营站施工组织情况，现场成立一个吊装安全技术组织机构，负责连

续墙钢筋笼吊装施工，主要管理人员见表3.01。

表3.01起重吊装管理人员表

吊装工程总指挥张承黔

现场安全总监陈建

专业技术员牛斌

专业技术员周汉斌

专职安全员王英辉

质检工程师任玉龙

3.3劳动力投入计划

为保证安全、优质、快速的实施本工程任务，选派技术水平精湛、专业化程

度高、安装经验丰富的作业人员，从事吊装作业。吊装及安装人员所在单位具有

相应吊装资质，参加吊装施工人员经过培训教育并考核合格。主要劳动力投入计

划见表3.02o

表3.02劳动力计划表

3.4机具设备投入

拟投入吊装机械设备见表3.03o

表3.03机械设备配置表

序号名称规格单位数量备注

1履带吊150t台1配100t吊钩

2履带吊70t台1配65t吊钩

3钢丝绳643mm根2单根长度2.2m

4钢丝绳636.5mm根2单根长度2.2m

5钢丝绳636.5mm根6单根长度18.2m

6钢丝绳小36.5mm根6单根长度8.2m

5卸扣35L个4钢筋笼吊装

6卸扣30t个4钢筋笼吊装

7卸扣20t个12钢筋笼吊装

8卸扣16t个12钢筋笼吊装

9对讲机个4吊装指挥用

4、连续墙钢筋笼吊装方案

4.1连续墙钢筋笼自重及重心计算

（D.钢筋笼重量

经计算，本工程单幅最重钢筋笼为II型6.0m幅（双侧工字钢接头）钢筋笼,

单幅最大重量G=36.394七364。

（2）.钢筋笼重心

£=LM/EG

式中：£一钢筋笼重心至笼顶或侧边距离（m）

ZM一钢筋笼总弯矩（Kg.m）

EG一钢筋笼总重量（Kg）

钢筋笼重心在第HI象限中计算并取值，本次计算I型6.5m（双侧工字钢接

头）、II型6.0m（双侧工字钢接头）两种规格，见表4.01。

表4.01钢筋笼重心计算表

i(m)

序GM(Kg.m)

钢筋笼规格备注

(kg)竖向横向竖向横向

11型6.5m双侧工字钢34725.57-545090.43112658.1-15.6973.244

2II型6.0m双侧工字钢36394.63-607190.321C9083.9-16.6842.997

通过计算可知，II型6.0m双侧工字钢钢筋笼重量最大：约36.43其重心

基本位于钢筋笼中心位置，故取II型6.0m双侧工字钢钢筋笼吊装为研究对象，

进行吊装方案说明及吊装安全性验算。

4.2连续墙吊装方法

连续墙钢筋笼吊放采用双机抬吊，空中回直。由于连续墙钢筋笼自重达

36.43现场以150t履带吊作为主吊，一台70t履带吊机作副吊机。起吊时必须使

吊钩中心与钢筋笼重心相重合，保证起吊平衡。钢筋笼吊放具体分八步走：

第一步：指挥150人701两吊机转移到起吊位置，起重工分别安装吊点的卸

甲；

第二步：检查两吊机钢丝绳的安装情况及受力重心后，开始同时平吊，见图

4-01；

70t副吊

1501主吊

100T副吊

200T主吊

就位位置

图4-01双机抬吊钢筋笼示意图

第三步：钢筋笼吊至离地面0.3m〜0.5ni后，应检查下部钢筋笼是否平稳，

然后150t吊机起钩，根据下部钢筋笼尾部距地面的距离，随时指挥副机配合起

第四步：下部钢筋笼吊起后，150t吊机向左（或向右）侧旋转、70t吊机顺

转至合适位置，让下部钢筋笼垂直于地面，见图4-03；

150t主吊

图4-03双机抬吊钢筋笼示意图

第五步：指挥起重工指挥卸除下部钢筋笼上70t吊机的起吊点卸甲，然后远

离起吊作业范围；

第六步：指挥150t吊机行走至连续墙槽位附近，吊机行走应平稳，下部钢筋

笼上应拉牵引绳，定位、吊放钢筋笼入槽；

第七步：钢筋笼下放至主吊点附近，插入梢棒临时支撑钢筋笼，将主吊吊点

切换至笼顶吊筋；

第八步：钢筋笼整体下放到位后抄平，钢筋笼下放过程结束，进行下一道工

序。

4.3连续墙钢筋笼吊点设置

4.3.1钢筋笼横向吊点设置

钢筋笼横向吊点设置考虑三点吊装，设连续墙横向长度为L,连续墙自身均

布荷载为q,三个吊点位置分别为A、B、C,其计算简图如图4-04所示。

「NALNc

J

_____,c

°

Q■bL.ba

rL■

图4-04三点起吊计算示意图

由工程力学知识知道，三点支承结构属一次超静定结构，去掉中间的支承联

系，由Xi代替中间支承所受到的力NB,将超静定结构转化为静定结构，B点的变

形协调条件是竖向位移等于零，由力法方程知识知道：

S11X1+Aip=0----------------------------------------------(1)

其中：_

6ii=J(M12/EI)dx=(L-2a)/(48EI)------------------------(2)

△1P=I(MPMl/EI)dx

294

二qa(L-2a)/(16EI)-5q(L-2a)/(384EI)--------------------------(3)

将(2)、(3)代入(1)解得：

22

X,=(5L/8-a/2-5aL/2)q----------------------------------------(4)

由于结构对称受力，所以

NA=Nc=(qL-Xi)/2

29

=q(3L/8+aL/2+a/2)/(L-2a)/2

29

令Z=⑶，/8+aL/2+a/2)/(L-2a)--------------------------------(5)

则NA=Nc=qZ/2---------------------------------------------------(6)

实际吊装过程中，考虑三个吊点的吊绳张力（拉力）相等，则吊点（支点）

位置合理,即NA二NB

由于NB=XI，所以NA二Xi

联立（4）、（6）,解得a=0.153L

即连续墙钢筋笼横向吊点布置为:0.153L、0.347L、0.347L、0.153L（L为

连续墙宽度），考虑到后续扁担长度对主吊把杆影响，如图4-05所示：

连续墙钢筋笼

91820822082918

6000

图4-05连续墙钢筋笼横向吊点设置图

4.3.2钢筋笼纵向吊点设置（弯矩错误）

连续墙最长长度为33.4m,重心位于笼顶下16.7m处，基本位于钢筋笼中心

线位置，吊点布置主要均布在重心两侧。纵向按设置四个吊点考虑，根据弯矩平

衡定律，止负弯矩相等时，其所受弯矩变形最小，计算简图如图4-06所不：

图4-06四点支承简支梁体弯矩图

由+M=-M

其中：+M=l/2qLiq—均布载荷

29

-M=l/8qL2~-l/2qLlM一弯矩

故：L2=25/2LI

又：2LI+3L2=33.4

解得：Li=3.19,L2=9.02

因此,B、C、D、E四点分别距笼顶3.19m、12.21m、21.23m、30.25m起

吊时弯矩最小。实际吊装过程中B、C中心是主吊位置，D、E中心为副吊位置。

根据实际吊装经验，考虑到连续墙钢筋笼吊装过程中转体需要，B点通常设置于

连续墙顶。因此，将B点向A点移动至墙顶位置，其它各点位置调整如图4-07：

ABCDEF

8001105()090()0105002600

33-100

图4-07连续墙钢筋笼纵向吊点设置

4.3.3转角幅吊点设置

“L”型槽段横向吊点布置按照以下步骤进行计算设置：

第一步：根据钢筋笼断面形式和尺寸计算出钢筋笼横向重心位置。

“L”型钢筋笼横断面计算模型可分为钢筋笼A部分和钢筋笼B部分，见图

4-08o图中：(xl,yl)和(x2,y2)分别是A部分和B部分的重心坐标，(x(),

yO)是钢筋笼的重心坐标。

假设：钢筋笼横断面质量均匀分布在钢筋笼横断面S内，设“L”型两边长

分别为a、c,钢筋笼厚为b。

工字钢

单侧重心A

钢筋笼重心G

3(XLYl)

(X0,Y0)

单侧重心B

(X2,Y2)

0a

图4-08连续墙钢筋笼重心计算示意图

钢筋笼横断面总面积为S,A部分面积为最=伙°-份，B部分面积为

SB=ab；

首先计算出钢筋笼横断面对X轴、Y轴的静矩：

%=ZS%=s.+s/%

则钢筋笼横断面重心为：

22

Mvc-b+ab

%=-=----------

S2(a+c-b)

Ma2-b2+bc

yx=--=----------

.oSft2(a+c-b)

第二步:计算钢筋笼横断面对形心轴xl、yl的惯性矩乙、乙与惯性积乙《;

Ari=1xB+S/,*W2+/.M+SA*〃7「

/)“=I〉B+$8*〃；+，)，A+$A*"；

=乙川+5八*町/+〃B+品*叫叫

第三步：计算横断面形心主轴方向X2O2Y2O

1-2%对

a=­arctan------

a2

第四步，对异形钢筋笼采用横向两点起吊时，根据图4-09并结合结构的力

学平衡原理可知：

①钢筋笼横断而重心应位于吊点之间；

②吊点外钢筋笼部分对吊点最大弯矩应尽量左右相等（图中，A部分对吊点

1的最大弯矩应与B部分对吊点2的最大弯矩应尽量相等）；

③钢筋笼横向最大正弯矩与最大负弯矩应尽量相等（前提：钢筋笼刚度满足

变形要求）；

根据以上原则，应有:SA*e=SB^f；

根据以上计算和原则可确定吊点位置。

图4-09"L”型钢筋笼重心示意

4.4钢筋笼吊点加固

4.4.1标准幅槽段钢筋笼加固

每幅钢筋笼各水平吊点均设置在主筋J-,对于标准幅槽段，连续，啬钢筋笼每

个吊点采用1根“U”型628圆钢与连续墙主筋焊接，相应位置的连续墙主筋

及横向钢筋采用e28圆钢加强；连续墙槽口段设4根622圆钢，在连续墙垂直

就位后做吊放主筋，连续墙钢筋笼加固见图4T0。

主吊副吊

平筋。2K的的

图470连续墙钢筋笼吊点加固示意图

4.4.2转角幅槽段钢筋笼加固

由于转角幅钢筋笼横向吊点与平笼布置有区别，对拐角幅钢筋笼除设置纵、

横向起吊桁架、吊点及剪刀撑之外，另要增设钢筋笼内侧斜撑杆和外侧斜撑进行

加强，以防钢筋笼在空中翻转角度时发生变形，钢筋笼加固见图4-11。

工字钢

4.4主、副吊确定

4.4.1主吊起重高度确定

车站33.4m深8comm厚连续墙，钢筋笼完全由主吊吊起时，起重高度为以

下几项相加,见图4-12：

图4T2吊机起重高度示意图

H=b+h1+h2+h3+h4;…吊钩

①吊机吊钩（100t吊钩）：b=1.87m；

②吊钩至扁担距离（吊点距离按3m计，钢丝绳角度以,Hi

/咬I^

45°计算，扁担高度取1.0m）：扁担

hi=3/2Xtan45°+1.0=2.5m；15001500

③扁担至钢筋笼吊点长度（钢丝绳角度以500计算）：

h2=[5.025/cos50°X2-（0.8+10.05）]/2=2.39m；

@主吊

④钢筋笼长度（以最长的钢筋笼计算）：h3=33.4m;

/\

⑤钢筋笼吊离地面高度：h4=0.5m

故起重高度为：/比

H=33.4m+2.39m+2.5m+l.87m+0.5m=40.66m/x

BC

吊机摆臂按75°考虑，则吊机臂长：5025，5025

L=40.66+sin75°=42.1m

主吊采用QUY150履带起重机，臂长取46m,回转半径为10n】时，提升高度

为46Xsin75°为4.4m>42.1m,最大起重量为61t〉36.43满足施工要求。

4.4.2主吊带载行走确定

履带吊机带载行走时，其荷载不得超过允许荷载的70%,即36.4t+

0.7=52t0

采用QUY150履带吊，把臂长取46m,工作半径取10m,主臂仰角75°,最

大起重重量为61t>523满足吊车行走要求。

QUY150型起重机主臂工况荷载表见4.02o

4.4,3副吊起重确定

副吊采用QUY70履带吊，主臂长取18m,回转半径为6m时,最大起重量为

39.3t>29.12t（按钢筋笼80%重量计），能够满足施工要求。

QUY70型起重机主臂工况荷载表见4.03o

表4.02QUY150型起重臂主臂工况荷载表

幅度臂长（m）

(m)19222b28313437404346

5150

6140130117

744911811010696

89995.5949188.686.884

982.580.780.5797775.8747269.4

107169.269.1696866.664.664.464.261

125554.354.654.454.25!53.8515149.8

144544.644.444.24443.843.642.942.942

163838.83736.836.636.436.235.835.835.6

表4.03QUY70型起重臂主臂工况荷载表

主臂长(m)1215182124273033

幅度(m)

12121088666

1倍率

3.870

4656558.5/4.151.2/4.6

553.652.35149.844.2/5.237/5.7

640.540.139.338.537.736.934/6.230.4/6.7

732.13231.831.230.630.129.528.9

826.626.526.426.225.825.324.824.3

922.622.522.422.322.221.821.421

1019.719.519.419.319.219.118.718.4

1115.415.315.11514.914.814.6

1412.612.512.412.212.11211.9

4.5吊装钢丝绳确定

4.5.1主吊扁担上挂钩下钢丝绳确定

连续墙钢筋笼单幅最大重量为36.43扁担及索具自重按2.5t计，主吊钢

丝绳受力按钢筋笼完全被主吊吊起时确定。主吊扁担上共三吊钩

设置2根钢丝绳与吊机吊钩相连，钢丝绳与扁担夹角为

Hi

45°,则单根钢丝绳最大受力为：

扁担

F=(36.4+2.5)/2/sin45°=27.5t,

15001500

钢丝绳采用6X37+1,由《起重吊装常用数据手册》

查得，钢丝绳采用2根直径43mni双拼，其额定拉力：

1=21.6X2=43.2t>27.5t,满足要求。

4.5.2主吊扁担下挂钢也绳确定

主吊扁担下钢丝绳同样在钢筋笼被主吊完全吊起时，受力最大，其最大受

力为：5主吊

//■.\

F=36.4/6/sin500=7.9t,

//\\

钢丝绳采用6X37+1,直径36.5mm,其额定拉力：H

T=15.61t>7.9t,满足要求。T./

BC

50255025

4.5.3副吊扁担上挂钩下钢丝绳确定

副吊起重按钢筋笼最大自重的80%(75)计算，即:36.4X80炉29.123

扁担及索具自重按2.5t计，副吊扁担上共设置2根钢丝绳与吊机吊钩相连，钢

丝绳与扁担夹角为45°,则单根钢丝绳最大受力为：

F=(29.12+2.5)/2/sin45°=22.4t,

钢丝绳采用6X371由《起重吊装常用数据手册》查得，钢丝绳采用2根

直径36.5mm双拼，其额定拉力：

T=15.61X2=31.22t>22.4t,满足要求。

4.5.4副吊扁担下钢丝绳确定

副吊起重按钢筋笼最大自重的80%计算，即：36.4X80与二29.121,扁担下

设6根钢丝绳，则单根钢丝绳受力为：

F=29.12/6/sin500=6.341

钢丝绳采用6X37+1,直径36.5inni,其额定拉力：

T=15.61t>6.34t,满足要求。

钢丝绳数据如下表4.04：

表4.04钢丝绳数据表

序号钢丝绳型号型号K额定t

I526X37+163i.l

247.56X37+1626.1

3436X37+1621.6

4396X37+1615.61

536.56X37+1615.61

634.56X37+1613.83

732.56X37+1612.15

8306X37+169.56

9286X37+168.24

六、吊装验算

6.1主、副吊机验算

钢筋笼平吊时，主吊通过主吊扁担，共设置6个吊点与钢筋笼上，副吊通

过副吊扁担共设置6个吊点于钢筋笼上，钢筋笼受力简图如图6-01所示:

图6-01连续墙钢筋笼纵向吊点设置

A点受力平衡条件下，其正、负弯矩相等，即：

Tisin50°X0.8+Tisin50°X11.3+T2sin50°X20.3+T2sin50°X

30.8=36.4X16.7-------------------------------------①

2Tisin50°+2T2sin50°=36.4----------------------------------②

解①、②两式可得：

Ti=8t,?2=7.88t

固主、副吊机双机抬吊时受力分别为：

T主=2TiXsin50°=12.26t,

T副二2T2Xsin50°=12.07t,

双机抬吊时，扁担及料索具总重N索具按2.5t计，Q吊重=12.263双机抬

吊安全系数K=0.8,则：

由T主容X0.8=N索具+Q吊重可得：

T主容二(2.5t+12.26t)/0.8=18.45t<61t,故主吊机采用QUY150履带起重

机时满足要求；

由T副容X0.8=N索具+Q吊更可得：

T-容=(2.5t+12.07t)/0.8=18.21t<39.3t,副吊机满足要求。

6.2钢丝绳强度验算

6.2.1主吊扁担上挂钩下钢丝绳验算

钢丝绳采用2根直径43mm双拼，其钢丝破断拉力总和为Fg=1330KN,安全

系数K取6,荷载动力系数a取1.3；

则单根钢丝绳容许用拉力：

[Fg]=Fg/KXa=1330/6/1.3=170.5KN

钢丝绳在钢筋笼竖立起来时受力最大，其最大吊重为：

G=N索具+Q吊重=2.5t+36.4t=38.9t

单根钢丝绳受力：

P=38.9X10/2/sin45°/2=137.5KN<170.5KN

钢丝绳采用直绕43nmi钢丝绳双拼满足要求。

故主吊扁担上挂钩下钢丝绳采用直径43nlm钢丝绳双拼。

6.2.2主扁担下挂钢丝绳验算

主吊扁担下钢丝绳采用直径D=36.5mm,其钢丝破断拉力总和为Fg=961KN,

安全系数K取6,荷载动力系数Q取1.3：

则单根钢丝绳容许用拉力：

[Fg]=Fg/KXa=961/6/1.3=123.2KN；

钢丝绳在钢筋笼竖立起来时受力最大，其最大吊重为：G=36.4t,

单根钢丝绳受力：

P=36.4X10/6/sin500=79.19KN<123,2KN,满足要求。

6..3副吊扁担下钢丝绳确定

副吊扁担下钢丝绳采用直径D=36.5mm,其纲丝破断拉力总和为Fg=961KN,

安全系数K取6,荷载动力系数a取1.3；

则单根钢丝绳容许用拉力：

[Fg]=Fg/KXa=961/6/1.3=123.2KN；

副吊扁担最大吊重按钢筋笼80%计，最大吊重为：G=36.4tX80炉29.121,

单根钢丝绳受力：

P=29.12X10/6/sin50°=63.36KN<123.2KN,满足要求。

6.3起吊扁担验算

本工程起吊扁担采用80nmi寿钢板自制，钢板上开D=200nmi孔作为吊装孔,

起吊扁担结构大样见图6-02。

3000

15001500

26920822082269

4702

图6-02起吊扁担结构示意图

起吊扁担吊耳的选用及验算：

(1)吊耳采用Q345A,厚度80mm的钢板;

2

(2)Q345A钢材的孔壁抗拉应力[。K>130N/mmo

(3)吊耳壁实际拉应力。K计算：

。K=ocjX(R2+r2)/(R2-r2)/S,应满足W0.8[。J要求。

其中：ocj一为局部紧接承压应力，本工程取扁担上钢丝绳拉力P=167.23KN；

。K一为吊耳的孔壁拉应力；

S一为单个吊点承压面积，本工程取钢丝绳直径X钢板厚度；

R一为吊耳的半径；

r一为吊耳内轴的半径。

所以吊耳孔壁实际拉应力：

2222

oK=167.23X1000X(240+100)/(240-100)/(43X50)

22

=110.46N/mm<0.8[oK]=120N/mm,

所选用钢材及吊耳满足要求。

起吊扁担挂钩孔上边缘强度验算：

计算荷载取构件自重设计值乘以1.5的动力系数，按下列公式计算：

Jo"+♦

式中：

。：扁担横截面受拉边缘的正应力(N/M)；

2

T：扁担截面的剪应力(N/m)：

[f]：钢材抗拉强度设计值,Q235钢取140N/mm?

W2

0=21=167.23X1000Xsin45°/(360X80)=4.1N/mm

A

2

T=]11=(167.23X1000Xsin450-97.47X1000)/(360X80)=0.72N/mm

A

&2十人=J4T+0722=4.16N/mm2<140N/mm2,满足要求。

6.4主吊把杆长度验算(扁担碰吊臂验算)

钢筋笼长度33.41n

扁担下钢丝绳高度1.88m

扁担及吊钩高度等约1.87m

吊装余裕高度0.5m

扁担上吊点间距1.5m

吊机主臂长46m

主吊最大角度80°

主机机高3.26m

扁担碰吊臂验算(按主臂仰角75°验算)：

L=46Xsin75°+3.26-(0.5+33.4+1.88)=11.88m>4.702/2Xtan75°=8.7

m

满足要求！

钢筋笼回卷碰吊臂验算(按主臂仰角75°验算)：

L=46Xsin75°+3.26-(0.5+33.4)=14.79m>3Xtan75°=11.2m

满足要求！

6.5钢筋笼吊点圆钢计算

本工程钢筋笼主、副吊吊点位置均采用型号Q235直径628nmi的“U”型圆

钢，其在钢筋笼被主吊完全吊起时吊点圆钢受力，屈服点。s=235MPa,其达到屈

服点时最大抗剪强度为：

fv=28mmX28mmX3.14/4X235MPa+9.8N/Kg4-1OOOKg/t=14.7581；

本工程取安全系数为2,则该种圆钢容许承受剪力大小14.758t+2=7.379t0

起吊时主吊在钢筋笼提直6个吊点同时受力的时候，单个吊点受力为：

36.4t+6=6.07t<7.379t,主吊吊点满足起吊需要。

副吊在起吊过程中有6个吊点受力，整体受力最大不大于钢筋笼的重量的

80%,约为36.4X80%=29.12t,每个吊点圆钢所承受的剪力为:

29.12+6=4.85t<7.379t,副吊圆钢剪力强度满足起吊需要。

6.6笼顶吊筋安全验算

钢筋笼笼顶吊筋采用4根022mm圆钢，其抗拉强度6b=370Mpa,在钢筋笼

完全被吊筋吊环吊起时其受力最人，4根吊筋最大抗拉为：

K筋=4X11X3.14X370/10/1000=56.23t>36.4t,

吊点吊筋满足要求。

6.7吊点焊缝抗剪验算

吊点处U型加固筋采用328(HPB300)圆钢与竖向桁架筋①28(HRB400)进

行搭接焊焊接，单面焊接焊缝长度为10d=280mm,焊接焊条采用J502型(熔敷

金属抗拉强度为420N/mnr)；

焊缝剪切面积：长按8d计，224mm

厚0.3d,8.4mm

焊缝面积：224X8.4=1881.6mm2

焊缝金属抗剪强度为抗拉强度的0.6倍，0.6X420=252N/mm2

焊缝金属抗力为:1881.6X252=474163.2N=47.4t

吊点处焊缝抗剪强度只需考虑整幅钢筋笼竖起时，笼顶各吊点的受力满足要

求即可；

吊重：Q=36.4t

各吊点吊重：Q/4=36.4/4=9.It

主吊吊点处焊缝抗剪强度9.lt<47.4t故满足钢筋笼吊装要求；

6.8卸扣验算

卸扣的选择按主副吊钢丝绳最大受力选择。主吊卸扣最大受力在钢筋笼完全

竖起时，副吊卸扣最大受力在钢筋笼平放吊起时。

6.8.1主吊卸扣选择

主吊扁担卸扣受力：

Pl=(36.4+2.5)/(2sin45°)=27.51t

主吊扁担上部选用高强卸扣351：2个。

主吊钢筋笼上卸扣受力计算：

P2=Q/6=36.4/6/sin500=7.92t；主吊钢筋笼卸扣选用6个20t卸扣。

6.8.2副吊卸扣选择

根据计算，副吊受力最大按钢筋笼自重的80%计：

副吊扁担卸扣受力：

P3=(36.4X80%+2.5)/(2sin45°)=22.36t

副吊扁担上部选用高强卸扣30t：2个。

副吊钢筋笼上卸扣受力计算：

P4=Q/6=36.4X80%/6/sin50°=6.34t；副吊选用6个16t卸扣。

6.9地基承载力计算

根据集中受力情况和实际施工经验，地面承受压力最大时为主吊下放整幅连

续