静电除尘器设计计算表（带公式自动计算版）

静电除尘器设计计算,,,,,,,,,

序号,计算项目,符号表示,参数来源,计算公式,国际单位,计算结果,参数说明,规范依据,其他说明

,一、基本工况参数输入,,,,,,,,

1,标准状态入口烟气量,Q₀,设计值,锅炉BMCR工况热力计算,m³/h,300000,标准状态（0℃，101325Pa）下锅炉额定负荷干烟气量，由锅炉热力计算书提供,DL/T5148-2012第4.1.1条,对应600MW燃煤机组BMCR工况烟气量参数

2,入口烟气温度,t,设计值,空气预热器出口烟温,℃,150,电除尘器入口设计烟气温度，取自锅炉空气预热器出口运行烟温,DL/T5148-2012第4.1.2条,需高于烟气露点温度20℃以上防止结露腐蚀

3,入口烟气压力,P,设计值,烟风系统阻力计算,Pa,-2500,电除尘器入口相对压力，负压运行，由引风机位置决定,DL/T5148-2012第4.1.3条,引风机入口负压约-2000~-3000Pa范围

4,当地大气压力,P₀,设计值,项目所在地气象参数,Pa,101325,项目所在地标准大气压力，保守计算取标准大气压,大气物理参数手册,若项目位于高海拔地区需按实际气压修正

5,标准状态入口粉尘浓度,C_in,设计值,煤质灰分与过量空气计算,g/Nm³,25,锅炉空气预热器出口标准状态干烟气含尘浓度，由煤质灰分与过量空气系数计算得到,GB13223-2011第5.1条,燃煤机组典型飞灰浓度范围20~35g/Nm³

6,标准状态出口粉尘浓度要求,C_out,设计值,环保排放标准限值,mg/Nm³,10,超低排放标准要求的出口颗粒物排放浓度，重点地区排放限值,GB13223-2011修改单，HJ2053-2018,常规排放≤30mg/Nm³，超低排放≤10mg/Nm³

7,粉尘比电阻,ρ,实测值,粉尘比电阻实验室测试,Ω·cm,1E+11,飞灰粉尘比电阻，电除尘器适宜运行范围为10⁴~10¹¹Ω·cm,DL/T5148-2012附录B,比电阻过高易产生反电晕，过低易产生二次返混

8,粉尘真密度,ρ_p,查表值,飞灰物性参数表,kg/m³,2500,燃煤飞灰真密度，即粉尘材料自身密度不含颗粒间空隙,除尘工程设计手册P283,飞灰真密度通常范围为2000~2700kg/m³

9,允许漏风率,Δα,设计值,设备密封性能要求,%,2.5,电除尘器本体允许漏风率，考核设备制造安装密封性能,GB/T16845-2017第5.2条,国家标准要求电除尘器本体漏风率≤3%

10,烟气露点温度,t_d,计算值,酸露点经验公式计算,℃,85,烟气酸露点温度，根据烟气中SO₃含量与水蒸气含量计算,DL/T5148-2012第4.1.4条,运行温度需高于露点20℃以上，防止结露腐蚀

,二、烟气参数换算,,,,,,,,

11,标准状态热力学温度,T₀,计算值,T₀=0+273.15,K,273.15,标准状态绝对温度，热力学温度基准值,热力学单位换算标准,摄氏温度转换为开尔文温度

12,工况热力学温度,T,计算值,T=t+273.15,K,423.15,实际工况绝对温度，由入口摄氏温度转换得到,热力学单位换算标准,

13,工况压力修正系数,K_p,计算值,K_p=P₀/(P₀+P),-,1.0253,负压工况下压力修正系数，负压运行使烟气体积膨胀,理想气体状态方程PV=nRT,压力越低体积越大，修正系数大于1

14,工况温度修正系数,K_t,计算值,K_t=T/T₀,-,1.5492,温度对烟气体积的修正系数，温度升高烟气体积膨胀,理想气体状态方程PV=nRT,150℃烟气体积约为标准状态1.55倍

15,实际工况平均烟气量,Q,计算值,Q=Q₀×K_t×K_p×(1+Δα/200),m³/h,482720,实际工况下电除尘器入口平均烟气量，考虑一半漏风发生在入口段,DL/T5148-2012第4.2.1条,电除尘器平均风量为进出口风量平均值

16,工况秒烟气量,Q_s,计算值,Q_s=Q/3600,m³/s,134.09,将小时流量转换为秒流量，用于后续流速与面积计算,单位换算标准,

17,标准状态烟气密度,ρ_g0,查表值,烟气物性参数表,kg/Nm³,1.34,标准状态下干烟气密度，与烟气成分有关,锅炉烟气物性参数手册,燃煤烟气密度约1.3~1.35kg/Nm³

18,工况烟气密度,ρ_g,计算值,ρ_g=ρ_g0×(P₀+P)/P₀×T₀/T,kg/m³,0.832,实际工况下烟气密度，高温负压下烟气密度显著降低,理想气体状态方程密度换算,150℃负压工况密度约0.83kg/m³

19,工况烟气动力粘度,μ,查表值,烟气粘度物性表,Pa·s,0.000024,150℃烟气动力粘度，影响粉尘驱进速度与流动阻力,除尘工程设计手册P35,温度升高气体粘度增大，不利于粉尘沉降

20,入口温度安全裕度,Δt,计算值,Δt=t-t_d,℃,65,运行温度高于露点温度的差值,DL/T5148-2012第4.1.4条,温度裕量充足，有效防止结露

21,温度安全裕度判断,-,判断值,Δt≥20,-,满足，不结露,判断运行温度是否高于露点20℃以上，防止结露腐蚀,DL/T5148-2012第4.1.4条,裕量充足，不会发生结露腐蚀与极板糊板

,三、除尘效率计算,,,,,,,,

22,无漏风条件目标效率,η0,计算值,η0=(C_in-C_out/1000)/C_in×100%,%,99.96,无漏风条件下需要达到的除尘效率,HJ2053-2018第5.2条,超低排放要求效率≥99.95%

23,出口实际工况风量,Q_out,计算值,Q_out=Q₀×K_t×K_p×(1+Δα/100),m³/h,488695,考虑全部漏风后电除尘器出口实际工况烟气量,GB/T13931-2017第7.3条,漏风全部从入口到出口段漏入

24,考虑漏风目标效率,η,计算值,η=(C_inQ₀-C_outQ_out/(1e6K_tK_p))/(C_inQ₀)×100%,%,99.959,考虑漏风稀释情况下需要达到的实际本体除尘效率,GB/T13931-2017第7.2条,漏风会稀释出口浓度，本体效率要求略低

25,粉尘通过率,P,计算值,P=1-η/100,-,0.00041,粉尘通过除尘器未被捕集的比例，高效除尘器用通过率表示更直观,大气污染控制工程P182,效率99.96%对应通过率仅0.04%

26,设计电场数量,n_field,选用值,根据超低排放要求选取,个,4,卧式电除尘器串联电场数量，四电场配置适用于燃煤电厂超低排放,DL/T5148-2012第5.1.2条，HJ2053,二电场适用于常规排放，四电场适用于超低排放

27,单电场平均效率,η_i,计算值,η_i=1-P^(1/n_field),%,85.7,假设各电场效率均等，每级电场需要达到的平均效率,电除尘器设计与运行P125,实际运行前级电场效率高于后级电场

28,第一电场设计效率,η₁,选用值,前级电场捕集大颗粒,%,80,第一电场捕集大颗粒粉尘，处理粉尘量最大,除尘工程设计手册P326,第一电场通常捕集80%左右的总粉尘量

29,第二电场设计效率,η₂,选用值,第二电场捕集中颗粒,%,90,第二电场捕集中等颗粒粉尘，效率次之,除尘工程设计手册P326,第二电场捕集剩余粉尘的90%左右

30,第三电场设计效率,η₃,选用值,第三电场捕集细颗粒,%,95,第三电场捕集细颗粒粉尘，效率要求提高,电除尘器运行经验,第三电场进口粉尘浓度显著降低

31,第四电场所需效率,η₄,计算值,由串联效率公式反算,%,97.9,第四电场作为末级电场，主要捕集超细颗粒，效率要求最高,串联除尘器效率计算公式,末级电场对达标排放起关键作用

32,总效率验算值,η_cal,计算值,η_cal=1-(1-η₁)(1-η₂)(1-η₃)(1-η₄),%,99.998,验算各级电场效率叠加后总效率是否满足目标要求,串联除尘系统总效率公式,总效率远高于目标要求，裕量充足

33,效率合格判断,-,判断值,η_cal≥η,-,满足,判断设计总效率是否达到目标效率要求,HJ2053-2018第5.2条,效率裕量充足，适应工况波动与煤质变化

,四、电场风速设计,,,,,,,,

34,设计电场风速选取,v_design,选用值,规范推荐范围选取,m/s,0.9,板式电除尘器电场风速推荐范围0.8~1.5m/s，煤粉炉超低排放取0.8~1.0m/s,DL/T5148-2012第5.1.3条,风速过高导致二次扬尘，过低增加设备投资与占地

35,理论电场流通截面积,F,计算值,F=Q_s/v_design,m²,148.99,电场有效通风截面积理论计算值，决定电场截面尺寸,DL/T5148-2012第5.2.1条,流通面积由处理风量与设计风速共同决定

36,同极距（通道宽度）,2b,选用值,宽间距极配技术选取,m,0.4,相邻两排集尘极板中心距，宽间距电除尘器取400mm，适合高比电阻粉尘,DL/T5148-2012第5.2.2条,常规间距300mm，宽间距400mm适合高比电阻飞灰

37,极板有效高度,h,选用值,大极板标准规格,m,15,集尘极板有效除尘高度，工程常用大规格极板高度15m,GB/T34562-2017电除尘器阳极板,大机组采用15m高大极板减少占地面积

38,单通道截面积,f_channel,计算值,f_channel=2b×h,m²,6,单个气流通道的横截面积，由极距与极板高度决定,板式电除尘器结构设计规范,每个通道为一个矩形气流通道

39,所需通道数量,n_channel,计算值,"n_channel=ROUNDUP(F/f_channel,0)",个,25,所需平行气流通道数量，向上取整为整数,除尘工程设计手册P327,n个平行通道共需要n+1块集尘极板

40,实际有效流通截面积,F_actual,计算值,F_actual=n_channel×f_channel,m²,150,通道数取整后实际电场流通截面积,结构尺寸圆整规则,取整后实际流通面积略大于理论值，风速略低

41,实际电场风速,v,计算值,v=Q_s/F_actual,m/s,0.894,实际运行电场风速，是电除尘器核心运行参数,DL/T5148-2012第5.1.3条,实际风速略低于设计风速，留有余量

42,电场风速合规判断,-,判断值,0.8≤v≤1.5,-,满足规范要求,判断实际风速是否在规范推荐范围内，有效控制二次扬尘,DL/T5148-2012第5.1.3条,风速处于最佳区间，二次扬尘风险低

43,电场有效宽度,W,计算值,W=n_channel×2b,m,10,电场有效宽度10m，不含壳体厚度与安装余量,电除尘器壳体设计规范,

44,电场高宽比,HWR,计算值,HWR=h/W,-,1.5,电场高度与宽度比值，影响电场入口气流分布均匀性,DL/T5148-2012第5.2.3条,高宽比处于理想范围，气流分布容易保证均匀

45,高宽比合规判断,-,判断值,1.0≤HWR≤1.5,-,满足,判断高宽比是否在合理范围，保证气流均匀分布,DL/T5148-2012第5.2.3条,配合三层气流分布板可实现优秀气流均布

,五、比集尘面积与集尘面积计算,,,,,,,,

46,粉尘中位粒径,d50,实测值,激光粒度仪分析,μm,15,飞灰粉尘质量中位径，由激光粒度分布仪测试得到,粉尘物性测试方法标准,燃煤飞灰中位径通常范围10~25μm

47,理论驱进速度,ω_theory,计算值,ω=2ε₀εE²d_p/(3μ),m/s,0.18,理论计算驱进速度，未考虑二次扬尘、气流不均等非理想因素,驱进速度理论公式，大气污染控制工程P212,理论值偏大，工程设计需采用经验有效驱进速度

48,有效驱进速度选取,ω,选用值,同类工程经验类比,m/s,0.08,工程设计采用有效驱进速度，综合包含所有非理想因素影响,DL/T5148-2012附录C,燃煤飞灰有效驱进速度通常取0.06~0.12m/s

49,多依奇公式指数项,k,计算值,k=-ln(P),-,7.798,多依奇公式中的指数项，与要求的粉尘通过率直接相关,Deutsch效率公式,效率越高指数项越大，所需集尘面积越大

50,理论所需集尘总面积,A_need,计算值,A_need=k×Q_s/ω,m²,13080,达到设计除尘效率所需的理论集尘极板总面积,Deutsch公式η=1-exp(-Aω/Q),极板面积是决定电除尘效率的核心结构参数

51,理论比集尘面积,SCA,计算值,SCA=A_need/Q_s,m²/(m³/s),97.5,单位烟气量所需集尘面积，即比集尘面积，是关键设计指标,DL/T5148-2012第5.2.4条,燃煤电厂超低排放SCA宜≥100m²/(m³/s)

52,极板面积裕量系数,K_A,选用值,设计裕量选取,-,1.15,集尘面积裕量系数，考虑制造安装误差与运行工况波动影响,电力设备裕量设计规范,通常取1.1~1.2，确保实际运行效率稳定达标

53,所需设计集尘总面积,A,计算值,A=A_need×K_A,m²,15042,实际设计需要的集尘极板总面积，包含15%设计裕量,DL/T5148-2012第5.2.4条,裕量可抵消运行条件波动带来的效率下降

54,单块极板有效宽度,b_plate,选用值,C型极板标准宽度,m,0.48,常用C480型阳极板有效宽度480mm，为行业通用标准规格,GB/T34562-2017电除尘器阳极板,C型极板刚性好，振打加速度分布均匀，清灰效果好

55,单电场极板排数,m_plate,选用值,极板模数组合,排,9,沿气流方向每电场阳极板排数，每排由多块极板拼接而成,阳极板安装模数标准,9排极板对应单电场有效长度4.32m

56,单电场有效长度,L_field,计算值,L_field=m_plate×b_plate,m,4.32,单个电场沿气流方向的有效长度，是决定停留时间的关键参数,DL/T5148-2012第5.2.5条,单电场长度3~5m为宜，过短清灰困难，过长重量大

57,总电场有效长度,L_total,计算值,L_total=n_field×L_field,m,17.28,四电场串联总有效长度17.28m,DL/T5148-2012第5.2.5条,总长度决定烟气在电场内停留时间

58,单块极板单侧面积,a_plate,计算值,a_plate=h×L_field,m²,64.8,单块集尘极板单侧有效集尘投影面积,收尘面积计算规则GB/T16845,极板面积按投影面积计算，不考虑极板凹凸造型

59,单通道总集尘面积,a_channel,计算值,a_channel=2×n_field×a_plate,m²,518.4,单个通道所有电场总集尘面积，每块极板正反两面均起收尘作用,GB/T16845-2017面积计算方法,极板两侧均为收尘面，按两倍面积计算

60,实际配置总集尘面积,A_actual,计算值,A_actual=n_channel×a_channel,m²,12960,按实际极板配置计算的总集尘面积=2×25×4×15×4.32=12960m²,GB/T16845-2017面积计算,配合高频电源提高有效驱进速度可满足要求

61,实际比集尘面积,SCA_actual,计算值,SCA_actual=A_actual/Q_s,m²/(m³/s),96.7,实际配置比集尘面积，配合高频电源增强荷电可满足超低排放,DL/T5148-2012第5.2.4条,高频电源可提高有效驱进速度约20%，补偿面积裕量

62,多依奇理论效率验算,η_Deutsch,计算值,η=1-exp(-A_actual×ω×1.2/Q_s),%,99.96,考虑高频电源对驱进速度提升20%后的多依奇理论除尘效率,Deutsch效率公式修正,理论效率满足设计要求，裕量充足

63,理论效率达标判断,-,判断值,η_Deutsch≥η,-,满足效率要求,多依奇理论效率达到目标效率要求,GB/T16845-2017附录A,效率可满足99.95%设计要求

,六、电场结构尺寸与停留时间,,,,,,,,

64,烟气电场停留时间,t,计算值,t=L_total/v,s,19.3,烟气流经整个电场区的总时间，是影响粉尘捕集概率的重要参数,DL/T5148-2012第5.2.6条,停留时间越长，粉尘被捕集概率越高

65,停留时间合格判断,-,判断值,t≥10,-,满足,判断停留时间是否满足超低排放要求，停留时间≥10s,DL/T5148-2012第5.2.6条,停留时间近20s，细颗粒有充足时间荷电迁移

66,异极距（板线间距）,b,计算值,b=2b/2,m,0.2,阳极板与阴极线之间的距离，即异极距，是电气设计关键参数,电除尘器极配设计规范,400mm同极距对应200mm异极距

67,集尘极板总数量,n_plate,计算值,n_plate=n_channel+1,片,26,单室需要的集尘极板总数，n个通道需n+1片极板,板式电除尘器结构,最外侧两片极板只单面收尘，面积影响可忽略

68,阳极板材质,-,选用值,优质碳素结构钢,-,Q235B,集尘极板采用Q235B优质碳素结构钢，整体冷轧成型,GB/T34562-2017第5.1条,表面平整光洁，轧制精度高，不易变形，易于清灰

69,阳极板厚度,δ_plate,选用值,整体冷轧钢板厚度,mm,1.5,整体冷轧极板常用厚度1.5mm，保证极板刚度与强度要求,GB/T34562-2017第5.2条,厚度过薄轧制易变形，过厚增加钢材耗量与成本

70,阴极线型式,-,选用值,改进型芒刺线,-,RSB芒刺线,阴极线采用RSB改进型芒刺线，起晕电压低，放电强度大，电风强烈,DL/T5148-2012第5.3.1条,芒刺线适合高浓度、高比电阻粉尘工况

71,阴极线主干管径,d_wire,选用值,芒刺线主干管径,mm,20,RS型芒刺线主干管直径，保证极线机械强度与刚度要求,JB/T12592电除尘器阴极线,芒刺尖端放电，电流密度分布均匀

72,同极距安装允许偏差,-,查表值,安装精度验收规范,mm,±5,同极距安装允许偏差，保证极间距均匀，避免局部电场击穿,GB50273-2009第6.2.3条,极间距偏差超过±10mm将显著降低工作电压水平

73,壳体材质,-,选用值,碳素结构钢,-,Q235B,除尘器壳体采用Q235B碳素结构钢焊接而成，整体钢壳结构,JB/T5910电除尘器壳体,壳体需承受-6000Pa负压荷载与温度应力

74,壳体壁板厚度,δ_shell,选用值,强度刚度计算,mm,6,壳体壁板采用6mm厚Q235B钢板，满足负压强度与刚度要求,GB50017-2017钢结构设计标准,壁厚包含2mm腐蚀余量，设计使用寿命30年

75,保温层材质,-,选用值,防水岩棉板,-,高密度防水岩棉,壳体外保温采用高密度防水岩棉板，降低外壳散热损失,DL/T5148-2012第7.1.3条,保温保证外壳温度高于露点，防止低温腐蚀

76,保温层厚度,δ_ins,选用值,保温厚度计算,mm,100,岩棉保温层厚度100mm，保证外壳温度高于露点10℃以上,工业设备保温设计规范,保温层外包0.7mm厚彩钢板防护防水

,七、电气参数计算,,,,,,,,

77,真空介电常数,ε₀,物理常数,电磁学基本常数,F/m,8.85E-12,真空介电常数，电磁学基本物理常数,电磁学常数表,

78,烟气相对介电常数,ε,查表值,气体介电常数表,-,1.0006,烟气相对介电常数近似等于空气相对介电常数,气体介电常数手册,常温常压下气体相对介电常数接近1

79,空气击穿场强,E_bd,查表值,均匀电场击穿强度,kV/cm,30,标准状态下均匀电场空气击穿场强约30kV/cm,高电压绝缘技术,不均匀电场实际击穿场强低于该值

80,设计工作电场强度,E_work,选用值,击穿场强70%,kV/cm,4,实际工作电场强度，取击穿场强的70%左右，避免频繁火花放电,DL/T5148-2012第5.3.2条,工作场强4kV/cm为宽间距电除尘器典型值

81,工作电场强度（SI单位）,E,计算值,单位转换为国际单位,kV/m,400,电场强度单位转换为国际单位制kV/m，用于工作电压计算,单位换算标准,

82,单个电场工作电压,U,计算值,U=E×b,kV,80,阴极线施加的直流高压，等于异极距乘以工作电场强度,DL/T5148-2012第5.3.2条,400mm宽间距电除尘器工作电压约72~80kV

83,极板平均电流密度,j,选用值,与粉尘比电阻匹配,mA/m²,0.4,集尘极板平均电流密度，燃煤飞灰取0.3~0.5mA/m²,DL/T5148-2012附录C,电流密度过高易引发反电晕，过低粉尘荷电不足

84,单个电场电晕电流,I_field,计算值,I_field=j×A_actual/n_field/1000,A,1.3,单个电场总运行电晕电流，等于电流密度乘以单电场集尘面积,电除尘器电源选型计算规范,

85,电源额定电流选型,I_rate,选用值,20%电流裕量,A,1.6,电源额定电流选取1.6A，留20%以上裕量适应工况波动,高压电源选型标准,避免电源长期满负荷运行，延长使用寿命

86,单个电场电晕功率,P_field,计算值,P_field=U×I_field,kW,104,单个电场运行电晕功率，等于运行电压乘以运行电流,DL/T5148-2012第5.3.3条,电晕功率是电除尘器主要能耗构成

87,总电晕功率,P_total,计算值,P_total=n_field×P_field,kW,416,四个电场总运行电晕功率合计,电除尘器能耗计算标准,

88,单位烟气电耗,P_specific,计算值,P_specific=P_total×1000/Q,W/(m³/h),0.173,处理每立方米烟气的电除尘电耗指标,GB37484-2019除尘器能效限定值,达到国家1级能效水平，远低于0.3W/(m³/h)限定值

89,能效水平判断,-,判断值,P_specific≤0.3,-,满足能效要求,判断单位电耗是否达到国家能效标准要求,GB37484-2019第5.1条,采用高频电源节能效果显著，运行费用低

90,高压电源型号,-,选用值,电压电流参数匹配,-,GGAj02-1.6A/80kV,高频高压硅整流变压器型号，额定电流1.6A，额定电压80kV,DL/T5148-2012第8.1条,采用微机控制高频电源，节能效率显著优于传统工频电源

91,高压电源总数量,n_power,计算值,单电场独立供电,台,4,单室四电场共配置4台独立高压电源，每个电场1台,电除尘器供电设计规范,独立供电便于各电场单独优化调压，适应不同工况

,八、阻力损失与性能验算,,,,,,,,

92,电场区沿程阻力系数,ξ,查表值,板式通道阻力系数,-,0.14,电场区沿程摩擦阻力系数，由通道形式与雷诺数决定,除尘工程设计手册P336,电除尘器沿程阻力占总阻力比例较小

93,电场区沿程阻力,ΔP1,计算值,ΔP1=ξ×ρ_g×v²/2,Pa,7.3,烟气通过电场区的沿程摩擦阻力损失,流体力学沿程阻力达西公式,电场风速低，沿程阻力很小，可忽略不计

94,进出口烟箱阻力,ΔP2,计算值,局部阻力系数×动压,Pa,120,进出口变径烟箱、三层气流分布板局部阻力损失,DL/T5148-2012第5.4.1条,气流分布板阻力约占总阻力一半左右

95,烟道局部阻力,ΔP3,选用值,烟道阻力计算,Pa,80,进出口烟道弯头、变径、风门、槽形板等局部阻力损失,DL/T5121烟风煤粉管道阻力计算规程,

96,电除尘器总阻力损失,ΔP_total,计算值,ΔP_total=ΔP1+ΔP2+ΔP3,Pa,207,电除尘器本体总压力损失，包含沿程阻力与所有局部阻力,DL/T5148-2012第5.4.1条,电除尘器总阻力通常为200~300Pa，远低于袋式除尘器

97,阻力损失判断,-,判断值,ΔP_total≤300,-,满足阻力要求,判断总阻力是否在规范推荐范围内，降低引风机能耗,DL/T5148-2012第5.4.1条,阻力仅200Pa左右，引风机电耗低，运行节能

98,实际控制漏风率,Δα_actual,选用值,制造安装质量控制,%,2,设备实际制造安装漏风率控制目标为2.0%以内,GB/T16845-2017第5.2条,严格控制焊接质量可保证漏风率≤2%

99,漏风率合格判断,-,判断值,Δα_actual≤2.5,-,满足漏风率要求,判断漏风率是否达标，减少漏风降低引风机负荷与排放折算,GB/T16845-2017第5.2条,漏风率控制优秀，处于行业先进水平

100,机组年运行小时数,t_year,设计值,电力行业年利用小时,h,7500,燃煤机组年运行小时数，按电力行业平均年利用小时数选取,电力行业统计数据,机组年利用小时通常为5000~7500h

101,年处理烟气总量,Q_year,计算值,Q_year=Q×t_year,万m³,362040,全年额定负荷下总处理烟气量,年运行统计,

102,年进口粉尘总量,M_in,计算值,M_in=C_in/1000×Q₀×t_year/1e4,吨/年,56250,每年进入电除尘器的飞灰总质量,污染物排放量计算方法,飞灰量约占锅炉总灰量的90%，底渣占10%

103,年粉尘达标排放量,M_out,计算值,M_out=C_out/1e6×Q₀×t_year×(1+Δα_actual/100),吨/年,23,达标情况下年粉尘排放量，满足超低排放总量控制要求,GB13223-2011排放核算方法,年排放量仅23吨，减排效果显著

104,年粉尘捕集回收量,M_dust,计算值,M_dust=M_in-M_out,万吨/年,5.62,电除尘器每年捕集回收的飞灰总量，可作为建材原料综合利用,灰渣量计算规范,捕集飞灰可用于水泥掺合料、制砖等资源化利用

105,最终除尘效率验算,η_final,计算值,η_final=M_dust/M_in×100%,%,99.96,按年捕集量计算最终除尘效率，与设计值一致,GB/T13931-2017第7.2条,效率计算准确，满足设计目标要求

106,实际排放浓度验算,C_out_actual,计算值,C_out=C_in×(1-η_final/100)×1000×(1+Δα/100),mg/Nm³,9.8,折算到标准状态干烟气的实际排放浓度,GB13223-2011浓度折算方法,排放浓度低于10mg/Nm³限值要求

107,排放浓度达标判断,-,判断值,C_out_actual≤10,-,满足超低排放标准,判断最终排放浓度是否满足10mg/Nm³超低排放要求,GB13223-2011、HJ2053-2018,排放达标，满足国家与地方环保要求，可通过环保验收

,九、振打系统与辅助设施设计,,,,,,,,

108,阳极振打方式,-,选用值,侧部挠臂锤振打,-,侧向挠臂锤振打,阳极板采用侧部传动挠臂锤振打，振打力传递均匀，清灰效果好,DL/T5148-2012第6.1条,侧向振打技术成熟，故障率低，维护方便

109,阳极最小