《电力系统继电保护》课件-第7章 变压器保护

7.1变压器继电保护配置第7章变压器保护7.1.1变压器的故障及不正常工作状态220kV主变保护CT/PT配置接线图7.1.1变压器的故障及不正常工作状态

变压器的故障类型油箱内部故障：绕组匝间，绕组相间，中性点接地侧的接地短路。油箱外部故障：套管和引出线上发生的相间短路和接地短路。7.1.1变压器的故障及不正常工作状态

变压器的不正常工作情况外部短路引起的过电流；外部短路引起的中性点过压；过负荷；油面降低；油温升高；过励磁。

变压器应装设的继电保护装置一般装设以下保护：1.瓦斯保护2.纵差动保护或电流速断保护3.相间后备保护4.接地后备保护5.过负荷保护6.过励磁保护7.其他保护，如冷却器故障、压力释放等主保护配置后备保护配置7.2瓦斯保护第7章变压器保护7.2.1瓦斯保护简介瓦斯保护是变压器的主保护之一。瓦斯保护的主要元件是瓦斯（气体）继电器，安装位置在油箱与油枕的连接导管中。瓦斯继电器油枕7.2.2气体继电器的工作原理下开口杯

上开口杯干簧触点干簧触点平衡锤放气阀探针支架挡板进油挡板永久磁铁永久磁铁FJ3-80型气体继电器的结构图7.2.2气体继电器的工作原理QJ1-80型气体继电器结构图罩

顶针

气塞

磁铁开口杯重锤探针开口销弹簧挡板磁铁螺杆干簧触点调节杆

干簧触点套管

排气口

7.2.2气体继电器的工作原理

轻瓦斯动作于信号轻瓦斯动作后应检查变压器油样，判别故障类型、程度

重瓦斯动作于跳闸，同时发出信号通常气体容积的整定范围为250～300CM3

一般油流流速整定范围为0.6～1.5m/s

7.2.2气体继电器的工作原理

瓦斯保护的主要优点是结构简单，灵敏性高，能反应变压器油箱内的各种故障。特别是能反应轻微匝间短路。它也是油箱漏油或绕组、铁芯烧损的唯一保护。瓦斯保护不能反应变压器套管和引出线的故障，需与纵差动保护一起作为变压器的主保护。7.3纵联差动保护基本原理简介第7章变压器保护变压器纵联差动保护，也可称为变压器差动或变压器纵差，其基本原理与线路纵差保护的原理类似，变压器内部短路故障使得差动电流有明显变化时，保护动作，正常运行时与外部故障时，保护不动作。南瑞RCS978微机变压器保护装置

7.3纵联差动保护基本原理简介

变压器纵差动保护与输电线路纵联差动保护的基本原理相同。变压器纵差动保护的原理

核心问题仍是不平衡电流问题7.3纵联差动保护基本原理简介双绕组单相变压器纵联差动保护接线示意图7.3纵联差动保护基本原理简介

7.3纵联差动保护基本原理简介三绕组变压器差动保护配置示意图7.3纵联差动保护基本原理简介对应于图a为高压侧采用非内桥接线，只有一路电流引入差动保护，则差动电流及制动电流的常用求法为对应于图b为高压侧采用非内桥接线，当采用内桥接线时，有2个高压侧电流需要引入差动保护，则差动电流及制动电流的常用求法为变压器纵差动保护不平衡电流产生的原因分析不平衡电流形成原因计算不平衡电流大小整定差动保护动作值躲过不平衡电流影响减小不平衡电流采取技术措施降低动作值，提高灵敏度7.3纵联差动保护基本原理简介变压器差动保护不平衡电流产生的原因有：

TA励磁特性不一致

变压器各侧电流不同相

TA变比标准化

调整分接头

励磁电流及励磁涌流差动保护共同问题变压器差动保护特殊问题7.3纵联差动保护基本原理简介7.4励磁涌流分析与对策第7章变压器保护7.4.1励磁电流与励磁涌流

励磁电流及励磁涌流励磁电流属于不平衡电流。励磁电流较小，2～10％额定电流，整定时很容易躲过。变压器空载合闸或外部故障切除时，电压突变，变压器产生励磁涌流，对差动保护影响很大。如何躲避励磁涌流影响，是研究变压器差动保护面临的主要难点之一。7.4.1励磁电流与励磁涌流※励磁涌流产生的原因根据能量守恒定律，铁芯中的磁通不能突变。+

m-

m

suru

per

aperT/2Tωt,u变压器

.m=2

m+

sur

per+aper+

sur

per周期分量稳态磁通

aper非周期分量暂态磁通

sur剩磁当电压突变时7.4.1励磁电流与励磁涌流ωt

.mimiim

ωt

.m半周波后磁通达到最大由于铁芯饱和电流激增im7.4.1励磁电流与励磁涌流励磁涌流录波（空载合闸）7.4.1励磁电流与励磁涌流※励磁涌流的波形特点3.波形存在间断角。2.含有大量高次谐波，其中以二次谐波成分为主。1.含有较大的非周期分量；波形偏于时间轴一侧，严重不对称。7.4.2相应对策二次谐波判据是利用变压器励磁涌流差流波形含有丰富的二次谐波这一特征进行励磁涌流判别。波形对称判据是利用故障时差流基本是工频正弦波，上半波与下半波对称，而励磁涌流由于有大量的谐波分量存在，利用波形畸变间断的不对称特征进行励磁涌流判别。工程中常用的励磁涌流判别方法二次谐波制动波形对称性判别当差动电流波形具有间断角（如大于600）时，判为励磁涌流情况，闭锁差动保护。间断角原理判别励磁涌流中含有5次谐波分量，同时，为使变压器在过励磁状态下，差动保护不误动，通常采用5次谐波电流制动差动保护。5次谐波制动励磁涌流产生原因励磁涌流波形特点防止励磁涌流影响方法电压突变，磁通不能突变，产生暂态磁通，铁芯严重饱和，励磁电流激增含有很大非周期分量，波形严重不对称含有较大二次谐波分量波形具有间断角直流助磁，识别波形不对称二次谐波闭锁（制动）间断角鉴别空载合闸或外部故障切除时，小结5次谐波闭锁（制动）7.5差动保护的相位补偿与数值补偿第7章变压器保护

变压器各侧电流不同相

对于Y，d11型变压器，正常运行时d侧电流超前Y侧电流300，形成不平衡电流。对策：相位补偿将变压器各侧二次电流调整为同相相位补偿“外转角”补偿以Y，d11接线组别为例，所谓“外转角”，即将高压侧A相电流互感器的极性端与B电流互感器的非极性端相连，B相极性端与C相非极性端相连，C相极性端与A相非极性端相连，从而构成一个三角性连接。再分别从各相的极性端引出电流；低压侧电流互感器仍以星形方式接入保护。“内转角”补偿以Y，d11变压器降压变压器为例。“内转角”是指：变压器各侧电流互感器二次均采用星型接线，由保护装置软件进行相位的调整，目的是使得正常运行时，两侧差动电流相量处于一条直线上，且相角差为180°。7.5.1外转角cbaCBAKD1KD2KD3一次电流二次电流一次电流二次电流7.5.1外转角

一次电流纵差动保护电流相量图二次电流Y侧△侧不同相7.5.1外转角采用相位补偿接线后，对于TA接成三角形的一侧，流入差动臂的电流增加了，应对该侧的TA变比进行修正。变压器星形侧电流互感器变比变压器三角形侧电流互感器变比7.5.2内转角

、

、

在相位上分别超前绕组中的电流

、

、

各30°相角。因此在正常运行时，低压侧电流、、分别超前、、各30°相角。Y，d11型变压器“内转角”相位补偿接线图“外转角”目前已很少采用。本节主要介绍“内转角”。7.5.2内转角

在数字式保护中，可由继电保护软件通过算法进行调整。第一种方式是由星形侧向角形侧调整，即星形侧各相电流向逆时针方向转角30°；第二种方式是角形侧向星形侧调整，即角形侧各相电流向顺时针方向转角30°。Y，d11型变压器内转角时流入差动臂的电流相位关系示意图7.5.2内转角

角型侧次电流维持原状（不做修改），高压侧（星型侧）转角公式为7.5.2内转角

高压侧（星型侧）转角公式为

低压侧（角型侧）转角公式为7.5.2内转角完成转角同时，消除外部故障零序电流对差动保护的影响注意1上述转角方式只能选择一种；2通过相量相减或单独减去零序分量的方式，适应零序电流无法穿越变压器情况；3转角的同时，还要配合数据补偿，才能使正常时差动电流接近于零；在正常运行与区外不对称故障时，该转角法都能有效。4影响差动保护正确动作的因素星三角联结的变压器组存在的相位偏移；励磁涌流、过励磁与电流互感器饱和；不同电压等级的CT型号、变比与特性不同变压器自身变比的变化；电流互感器未完全匹配造成的误差等。差动保护性能的优劣，主要体现在对于这些因素的处理技术方面。123457.5.3数值补偿方法

数值补偿目的7.5.3数值补偿方法假设变压器两侧电流互感器均采用星形接线，相位补偿采和“内补偿”方式，即转角后并不改变二次电流的大小。（1）第一步

——变压器容量（kVA）；——高压侧额定电压（kV）；——高压侧电流互感器变比。7.5.3数值补偿方法

——变压器容量（kVA）；——高压侧额定电压（kV）；——高压侧电流互感器变比。（3）第三步求取平衡系数Kb，使上述两电流相等。7.5.3数值补偿方法【例7-1】

【解】

计算结果如下表所示7.6比率制动特性分析第7章变压器保护7.6.1

其他不平衡电流分析

励磁涌流及变压器的转角所产生的不平衡电流，可以通过相应的技术手段加以躲过或者消除。

除此之外，在变压器正常运行或外部故障时，差动回路中仍将有不平衡电流出现。

主要有以下三种因素：（1）各侧电流互感器励磁特性不一致（2）电流互感器计算电流比与实际电流比不同（3）变压器带负荷调节分接头在稳态情况下，不平衡电流二次值

为

7.6.1

其他不平衡电流分析不平衡电流与穿越电流成正比，存在不平衡系数。7.6.2比率制动原理

目前，数字式变压器纵联差动保护也采用比率制动特性，与第五章所介绍的光纤电流差动保护中比率制动原理基本类似。

下面仍以两绕组变压器为例，介绍目前数字式保护常用的比例制动特性。与线路电流差动保护相比，两种保护在差动电流的取法一致，但变压器差动保护中制动电流

取两侧电流幅值的平均值，与线路电流差动保护的取法不同。比率制动原理7.6.2比率制动原理比率制动特性曲线及内部故障动作特性示意横坐标

为制动电流，纵坐标

为差动电流，

虚线代表随着

增大，不平衡电流也随之增大。7.6.2比率制动原理图中ABC折线代表动作边界，边界的上方为动作区。ABC折线对应的动作方程为7.6.2比率制动原理图中，起始无制动段对应AB线段，对应上方公式；BC线段对应制动段，对应下方公式。注意，与线路电流差动保护不同，在变压器差动保护中，BC斜线并不一定通过坐标原点。7.6.2比率制动原理

7.6.2比率制动原理（2）双侧电源内部故障有制动与线路电流差动保护分析过程类似。

7.6.2比率制动原理（3）单侧电源内部故障有制动

单侧电源情况下，假设高压侧为电源侧，则有Id=Ih，制动电流Ires=Ih/2

。单侧电源内部故障时，差动电流始终为制动电流的两倍。由图可知，差动电流值大于动作电流值，保护动作。7.6.2比率制动原理

7.6.2比率制动原理同理，当变压器外部较近处发生故障或发生较严重故障时，将有较大的短路电流Icro“穿过”变压器，假设高压侧为电源侧，差动电流即为不平衡电流二次值，即Id=Iunb，制动电流Ires=Ih=I1=Iunb。（5）外部故障有制动

由图可知，差动电流值小于动作电流值，保护不动作。

只要BC线段斜率Ks高于不平衡曲线的斜率，即可保证区外故障时差动电流都位于BC折线下方，差动保护不动作。因此，合理地选择制动系数，是保证外部故障时差动保护不动作的前提。7.6.2比率制动原理综上所述，比例制动，可以理解为利用差动电流与制动电流的比值区分外部故障与内部故障，而不是单纯根据差动电流的大小区分区内故障还是区外故障。当外部发生故障时，差动电流为不平衡电流，小于制动电流，当变压器内部故障时，差动电流为故障点的总电流，大于制动电流。差动保护采用比例制动特性的优势在于，既保证了区外故障不误动，又提高了反应内部故障的灵敏度。7.6.2比率制动原理【例7-2】

【解】

1）问题①计算双侧电源内部故障时,差动电流Id.1，制动电流Ires.1过Ires.1=3做垂线1，与制动特性的交点对应纵坐标为IOP.1=1.5，Id.1

位于Iop.1上方，其纵坐标为5.82，因此有差动电流大于动作电流，保护动作。动作电流为Iop.1=Iop.min+KS(Ires.1-Ires.min)=0.5+0.5(3-1)=1.57.6.2比率制动原理双电源内部故障时动作特性7.6.2比率制动原理【例7-2】

【解】

2）问题②计算单侧电源内部故障时，有过Ires.2=2做垂线2，与制动特性的交点对应纵坐标为IOP.2=1，Id.2

位于Iop.2上方，其纵坐标为4，因此有差动电流大于动作电流，保护动作。动作电流为Iop.2=Iop.min+KS(Ires.2-Ires.min)=0.5+0.5(2-1)=17.6.2比率制动原理双电源内部故障时动作特性7.6.2比率制动原理【例7-2】

【解】

3）问题③计算外部故障时，制动电流为过Ires.3=3做垂线3，交与不平衡电流的点对应纵坐标为Id.3=1.6，与制动特性的交点对应纵坐标为IOP.3=2。差动电流小于动作电流,保护不会动作。动作电流为此时差动电流Id.3即不平衡电流Iunb，为Iop.3=Iop.min+KS(Ires.3-Ires.min)=0.5+0.5(4-1)=27.6.2比率制动原理双电源内部故障时动作特性7.6.3比率制动特性的改进双折线比例制动特性7.6.3比率制动特性的改进变斜率比率差动保护的动作特性7.7差动保护整定第7章变压器保护

差动保护一般由以下几个元件组成：起动元件、差动电流速断保护元件、励磁涌流制动元件、比率制动元件、TA回路异常判别元件、变压器各侧电流相位补偿元件等。本节摘取相对重要的参数加以简要说明。简介7.7.1比率制动特性相关参数整定（1）最小动作电流

最小差动电流值，应保证在正常运行情况下差动保护不动作。整定公式为

一般取值不小于0.5。如对于降压变压器，一般取值为0.6～0.7，对于发电机变压器组的

一般取值为0.5～0.6。7.7.1比率制动特性相关参数整定（2）最小制动电流单折线式比率制动特性：最小制动电流值一般取0.8～1。双折线比率差动特性：第一拐点可取0.3，第二拐点可取3。（3）比率制动特性斜率差动保护的比率制动斜率为（4）比率制动特差动保护灵敏度校验灵敏度取最小运行方式下变压器区内两相短路时最小短路电流的TA二次值与此时的差电流保护动作电流二次值之比，要求大于1.5。7.7.2其他参数整定（1）差动速断

对于大型发电机变压器组，由于不存在出现很大励磁涌流的客观条件，差动速断值可取为（3～4）

，对于降压变压器，差动速断值可取为（6～8）

。

（2）二次谐波制动比根据公式，

一般取15%～20%。（3）启动元件

保护启动元件用于开放保护跳闸出口继电器的电源及起动该保护故障处理程序。任一启动元件动作则保护启动。起动门槛可以取0.5倍差动保护整定电流。差流越限启动元件是为了防止经大电阻故障时相电流突变量启动元件灵敏度不够而设置的辅助启动元件。差流越限启动门槛可为0.8倍差动保护整定电流。7.7.2其他参数整定（4）TA回路异常判别元件本元件TA断线判据为同时满足以下条件：

1）相电流突变量大于0.1

且相电流下降；

2）相电流较小而无电流相的差动电流越限（即超过定值）；

3）TA接为Y形时3相差动电流之和越限（即超过定值）。7.8

变压器相间短路的后备保护及过负荷保护7.8.1过电流保护

过电流保护的整定除需要考虑变压器的各种运行状态，还需要考虑所带负荷的突然变化。过电流保护可带方向元件闭锁，在无方向闭锁的情况下，还需要考虑保护安装处的正方向区外及反方向发生故障时电流的变化情况。以降压变压器说明其整定方法：过电流保护7.8.1过电流保护（1）躲最大负荷电流

在正常负荷情况下，过电流保护不应动作，故整定值应躲过变压器可能的最大负荷电流式中——可靠系数，取1.2~1.3；

——返回系数，取0.85~0.95（数字式保护一般取0.95）。

（2）躲最大自起动电流7.8.1过电流保护

降压变压器低压侧电动机起动时，将会有很大的自起动电流，过电流保护应躲过该最大自起动电流（二次值）式中

——自起动系数，对35kV及以上电压等级负荷，取1.5~2；对

6~10kV电压级负荷，取1.5~2.5。其他参数同上。（3）躲低压母线自动投入负荷7.8.1过电流保护

在降压变压器低压侧接近满负荷情况下，又有一台较大容量的电动机频繁自起动。称为变压器低压母线自动投入负荷时。此时过电流保护应按躲过变压器低压母线带有正常负荷同时起动一台较大电动机起动电流计算。即式中——可靠系数，取1.2~1.3；

——正常运行时最大负荷电流（二次值）；

——自动投入部分的负荷电流，如电动机，则为其额定电流（二次值）；

——自动投入负荷的自起动系数，如电动机则为10~12倍。（4）按与相邻保护相配合7.8.1过电流保护1）与分段断路器过电流保护配合2）与变压器低压侧出线保护配合7.8.1过电流保护（5）灵敏度校验按变压器低压母线故障时的最小短路电流二次值

计算要求

值得指出，以上整定对象为降压变压器的高压侧的相间过电流保护，其保护方向指向变压器。如未带方向元件，则还需要与保护安装处背后的线路保护进行配合。另一方面，过电流保护的动作时间整定根据配合对象不同，也有所差异，一般在0.3s~1s之间。7.8.1过电流保护

过电流保护的整定值一般都在变压器额定（2~3）

左右，虽然一般情况下，都能满足灵敏度的要求，但其整定值往往不能满足作为相邻元件后备保护的灵敏度要求。当然过电流保护不经电压闭锁，保护原理相对简单，可靠性得以提高。因此该类保护在变压器保护中也得以保留。与其他带有电压闭锁功能保护的相间短路后备保护配合使用。

过电流保护灵敏度不能满足要求时可以采用欠电压起动的过电流保护或者复合电压起动的过电流保护。本书重点介绍目前数字式保护常采用的复合电压起动过电流保护。

该保护由电流元件与电压元件构成“与”逻辑，电压元件由负序过电压元件与欠电压元件组成。只有电流元件和电压元件同时动作后，才能起动时间元件，经预定时间后起动出口中间继电器动作于跳闸。7.8.2复合电压起动过电流保护复合电压起动的过电流保护原理框图

不对称故障时，负序过电压元件有很高的灵敏度；对称故障时，依靠欠电压元件起动电流元件，其原理框图如所示。7.8.2复合电压起动过电流保护电流元件的起动电流不再考虑躲过自起动电流，通常取

一般取1.2～1.3，返回系数

一般取0.95。因此

一般取1.3～1.4

，该值相比于过电流保护的起动电流小，从而提高了保护的灵敏性。7.8.2复合电压起动过电流保护

电流继电器和欠电压继电器的整定计算与欠电压起动的过电流保护相同，对于负序电压元件的动作电压按躲过正常运行时的最大不平衡电压整定，通常取灵敏系数为

欠电压元件的起动电压应小于正常运行时最低工作电压，同时，外部故障切除后，电动机起动的过程中，它必须返回。根据运行经验，通常取灵敏度计算同过电流保护，欠电压元件灵敏系数要求

。7.8.2复合电压起动过电流保护7.8.2复合电压起动过电流保护牛刀小试某降压变压器电路参数如图所示。图中

代表系统阻抗；

代表主变压器阻抗；

代表该变压器低压侧所接一台较大容量配电变压器阻抗，上述阻抗代表正序阻抗，与负序阻抗相等，且都为标幺值。（1）设K点发生两相短路，试计算B母线处所能测得的负序电压二次值，负序电压整定值为6V，试计算灵敏度。（2）设K点发生三相短路，试计算B母线处所能测得的线电压二次值、如欠电压定值为70V，试计算灵敏度。7.8.3

负序过电流保护

变压器负序过电流保护的原理如图所示。保护逻辑由负序过电流元件及欠电压起动的过电流部分组成，不对称故障时利用负序过电流元件获得较高的灵敏度；三相对称故障时依靠欠电压起动的过电流保护，显然这里欠电压起动的过电流只需要单相式的。负序电流保护的原理框图7.8.3

负序过电流保护由于负序过电流保护的整定计算较为复杂，在实际工程中可以粗略选取负序电流保护由两部分组成：1）负序电流部分，用以反应不对称短路故障；2）低电压起动过电流（单相）部分，用以反应对称短路故障。负序过电流保护的灵敏系数当相邻线路的后备保护对其后备范围末端有足够灵敏度时，则变压器负序电流保护只要与其动作时间配合，保证变压器后备范围内末端有足够灵敏度即可。7.8.4过负荷保护

过负荷保护用于变压器过载时发出警告信号，变压器的过负荷电流在大多数情况下都是三相对称的，因此只需装设单相式过负荷保护，带时限动作于信号。在无经常值班人员的变电所，必要时，过负荷保护可动作于跳闸或断开部分负荷。过负荷保护的动作电流，应按躲开变压器的额定电流整定，即

为了防止过负荷保护在外部短路时误动作，其时限应比变压器的后备保护动作时限大一个△t。一般取5～10秒。7.8.5

阻抗保护

当电流、电压保护不能满足灵敏度要求或根据电网保护间配合要求，发电机和变压器的相间故障后备保护可采用阻抗保护。

阻抗保护通常用于330~500kV大型升压及降压变压器，作为变压器引线，母线、相邻线路相间短路后备保护。若选用全阻抗继电器，则动作阻抗为7.8.5

阻抗保护

若选用偏移特性阻抗继电器，以变压器高压侧TA为界，其正向指向高压侧线路（系统侧），动作阻抗仍按式

整定；

反向指向变压器，反向动作阻抗可为正向动作阻抗的5%～10%，主要对变压器引线起保护作用。另一种做法是正向指向变压器

，反向指向系统，其动作阻抗取为

，并检查与系统相邻保护在动作阻抗和动作时间上的配合。7.8.5

阻抗保护如上整定的低阻抗保护应有三段时限，第一段时限

（

为高压引出线保护配合段的动作时间），动作于缩小故障范围，例如断开母线联络断路器；第二段时限

，动作于断开变压器本侧断路器；第三段时限

，动作于断开变压器各侧断路器。7.8.6跳闸方案与方向元件的配置（1）跳闸方案

变压器后备保护出口跳闸方案与主保护不同，其保护动作的主体思路是先缩小故障切除范围，如果此努力无效，则再经一定延时切除主变压器。

对于高压及中压侧有电源或三侧均有电源的三绕组降压变压器和联络变压器，在高压或中压侧要加功率方向元件，其方向宜指向变压器。（2）方向元件的配置7.8.6跳闸方案与方向元件的配置

对于三侧有电源的三绕组升压变压器，在高压侧或中压侧要加功率方向元件，其方向可指向该侧母线方向元件的设置。

反应相间故障的功率方向继电器，为了消除三相短路时功率方向继电器的死区，功率方向继电器的电压回路可由另一侧电压互感器供电。7.9

变压器接地短路的后备保护7.9.1中性点直接接地变压器的零序电流保护

如图所示，这种变压器接地短路的后备保护采用零序电流保护，零序电流取自变压器中性点电流互感器。一般配置两段式零序电流保护，为了缩小接地故障的影响范围，每段还各带两级延时，其中较短的延时用于跳开母联断路器或分段断路器。中性点直接接地运行变压器零序电流保护原理示意图7.9.1中性点直接接地变压器的零序电流保护

零序电流保护I段与相邻元件接地保护I段配合，通常以较短延时

=0.5～1.0s动作于母线解列，即断开母联断路器或分段断路器，以缩小故障影响范围；以较长的延时

断开变压器各侧断路器。而对于330kV及以上电压等级变压器，高压侧I段零序过电流保护只设一个时限，即

（

为该侧线路零序过电流保护I或II段的动作时间），断开变压器高压侧断路器。7.9.1中性点直接接地变压器的零序电流保护

零序电流保护II段与相邻元件接地后备段配合，通常

应比相邻元件零序保护后备段最大延时大一个

，以断开母联断路器或分段断路器，

动作于断开变压器各侧断路器。对330kV及500kV变压器，高压侧II段零序过电流保护只设一个时限，即

（

为该侧线路零序过电流保护后备段的动作时间），断开变压器各侧断路器。变压器的零序电流保护的整定方案简要说明如下。7.9.1中性点直接接地变压器的零序电流保护（1）零序电流I段零序电流I段动作电流按与相邻线路零序电流I段或II段相配合整定，即

110kV及220kV变压器I段零序过电流保护以

（

为该侧线路零序过电流保护I或II段的动作时间）断开母联或分段断路器；以

断开变压器各侧断路器。对330kV及500kV变压器，高压侧I段零序过电流保护只设一个时限，即

（

为该侧线路零序过电流保护I或II段的动作