水泥粉磨扣件式钢管脚手架安全专项方案

320万吨/年水泥粉磨站工程水泥磨房扣件式钢管脚手架安全专项方案审批：审核：编制：中国十七冶水泥工程建筑安装公司2010年1月8日目

录1工程概况--------------------------------------12设计及施工依据---------------------------------13材料选择---------------------------------------24落地式外脚手架搭设及计算书---------------------25高支模及支撑系统脚手架搭设及计算书---------------196搭设技术措施----------------------------------397搭设工艺流程----------------------------------418架子的验收、使用及管理------------------------429施工资源配置-----------------------------4810脚手架搭拆的安全技术措施---------------------4811附图-------------------------------------511工程概况水泥磨房主厂房部分2-8线的结构层为▽13.000，▽21.000，▽28.500，▽31.600，▽36.600，7～8线局部为▽45.300平面。磨头仓部分9-12线结构层有▽4.500，▽6.600，▽9.900，▽21.000，▽25.500，▽30.000平面。最大柱网平面尺寸为11000×13500，平台板厚多为100，局部有加厚。2-8轴最大梁截面为600×2000，9-12轴最大梁截面为600×2200。根据此工程结构情况，主厂房部分考虑到基础部分土方回填和柱基础承台相平开始支设脚手架。柱基础承台顶标高为最深为-3.1米。则支模架搭设高度最高为2-8线的▽13.000平台，搭设高度为16.1米。9-12线搭设高度为7.6米。其中梁按最大截面梁计算梁支承体系，其他梁的支模架按最大截面梁支承体系搭设。本工程脚手架搭设主要分为外脚手架搭设和框架结构梁板支撑体系脚手架搭设。2设计及施工依据2.1．中国建筑工业出版社出版的《建筑施工手册》；2.2．泰州杨湾海螺二期水泥粉磨站水泥磨房及输送工程施工图纸；2.3．《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001；2.4．《建筑工程预防高处坠落事故若干规定》及《建筑工程预防坍塌事故若干规定》；2.5．《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91；2.6．《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99；2.7．《工程建设标准强制性条文—房屋建筑部分》2002年版；2.8．《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002；2.9．本公司的贯彻ISO-9002企业质量标准文件、作业指导书及标准化现场施工管理的有关细则。2.10本公司同类工程的施工经验。3材料选择3.1脚手架采用外径φ48mm壁厚3.5mm的钢管，其材质符合《GB700-7P》的技术要求。斜撑和剪刀撑材料同上。钢管表面有凹凸状，疵点裂纹变形和扭曲等现象一律不准使用。3.2本工程模板采用18mm优质多层夹板。钢管垫板采用50厚松木跳板。3.3扣件采用可锻铸铁，并应符合《KT33-8》的技术要求。3.3.1直接扣件（十字件）：用于两根呈垂直交叉钢管的连接。3.3.2旋转扣件（回转扣）：用于两根呈任意角度交叉钢管的连接。3.3.3对接扣件：用于两根钢管对接连接作为工程架体的材料。以上扣件凡有变形、裂纹、砂眼等现象的扣件不得使用。3.4外挂密目网：为1800×5300双层尼龙网，密目网进场使用必须有合格证及质量保证书。不合格产品严禁使用。4落地式外脚手架搭设及计算书本工程外脚手架采用落地式全高扣件式钢管脚手架，钢管尺寸为φ48×3.5mm，木脚手板，一架两用，结构及装修施工使用。4.1构造要求4.1.1立杆：（1）立杆接头采用对接，且要求将接头交错布置，二个相邻立杆接头不应设在同步同跨内，且在高度方向错开的距离为600mm，各接头中心距主节点距离均为步距的1/3即600mm。（2）双立杆立柱内外立杆采用旋转扣件连接，同步内扣件数量为2个，里排立杆距建筑物0.25m。（3）外立杆顶端高出檐口上皮高度为1.5m，里立杆低于檐口50cm。（4）每根立杆均设置砼预制块底座。4.1.2纵横方向扫地杆：（1）纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮不大于200mm处的立杆上。（2）横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。4.1.3纵向水平杆：（1）纵向水平杆设于横向水平杆之上，并以直角扣件扣紧，每层架设4根纵向水平杆。（2）纵向水平杆尽量采用搭接连接以承受水平力。接头交错布置，相邻接头水平距离不小于500mm，不设在同跨内，且不设在水平跨中。搭接接头长度大于1000mm，并设2个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端距离大于100mm。4.1.4横向水平杆每一主节点设置一根横向水平杆，每侧外伸长度，大于100mm。4.1.5脚手架片要求：本项目脚手架层层满铺脚手片，采用竹笆脚手片，要求完好无损，长宽为0.8×1.0m，垂直墙面横向铺设，铺设于4根纵向水平杆上，四个角采用直径为18#铅丝双股并联绑扎，固定在纵向水平杆上，交接处平整，无探头板。4.1.6连墙件（1）采用刚性连墙件，承受拉力、压力，又具有一定的抗弯和抗扭能力。（2）连墙件采用梅花形布置，水平间距4.5m垂直间距2.9m，转角和顶部处加密，即在转角1米范围内按垂直方向3.6m设一拉结点，顶部0.8m以内范围按水平方向4.5m设一拉结点，且一拉一撑宜靠近主节点位置，偏离主节点不应大于300mm；必须从底步第一根纵向水平杆处开始设置。（3）连墙件呈水平且垂直于墙面设置，与脚手架连接的一端可稍为下斜，但不容许上翘。连接件详细做法：用预埋在楼板上的短钢管连接。4.1.7剪刀撑每道剪刀撑宽度为4跨，即6.0m，余杆与地面的倾角为45°，采用整个立面连续设置。斜杆采用对接扣件连接，且采用转扣固定在与之相交的立杆或横向水平的伸出端上，转扣中心线距主节点距离应小于150mm。斜杆有4个与立杆或水平杆相连的固定点。4.1.8防护栏杆脚手架外侧第二步起必须设1.2m高同材质的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆2道，高度分别为0.9m和1.3m，脚手架内侧引成临边的，在脚手架内侧设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，脚手架外侧设密目网，操作层外侧设0.2m高通长木档脚手板。4.2地基与基础4.2.1本项目脚手架基础为100mm厚素砼地面，地基为200mm厚碎石层。4.2.2为防雨不浸泡地基，在架外侧立杆外0.8m处设一个200×200mm排水沟。4.3防电避雷措施4.3.1共设置6根避雷针，避雷针采用φ12镀锌钢筋制作，长度为1m，设置在建筑物外架四角中间脚手架立杆上，形成避雷网络。4.3.2引下线采用单芯软线，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统（即框架柱主筋）连成一体，接触处采用可靠焊接，焊完后再测定电阻，要求冲击电阻不大于4Ω。4.4结构稳定性本工程上架属施工荷载由纵向水平杆传给立杆情况，传递线路如下：竹笆板→纵向水平杆→横向水平杆→立杆→地基。4.5技术措施4.5.1立杆垂直偏差，当架高在30m以内时，应大于架高的1/200，当架子在30m以上时，应按架高的1/400～1/600进行控制，使其全高偏斜不大于10cm。4.5.2控制扣件螺栓扭力矩：采用扭力板手，将扣件节点扭力矩控制在40～50N·m。4.5.3减少偏心荷载：将相邻步架的大横杆交替设于五杆的内、外侧；同样，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡，使偏心荷载接近轴心荷载。4.5.4严格控制施工荷载：施工荷载不得大于2.0KN/㎡，且尽量不集中。4.5.5加强对构配件质量检验，不合格者不准使用。4.5.6人员要求：持证上岗。4.5.7分段进行质量检查：基础施工完后，每搭完10m后，达设计高度后，操作层上加载后，严格按规定要求验收。4.6落地式钢管外脚手架计算书4.6.1参数信息:（1）脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为1.20m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1m；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为37.0m，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距2.00m，水平间距3.60m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；（2）活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2；（3）风荷载参数江苏省泰州地区，基本风压为0.40，风荷载高度变化系数μz为0.84，风荷载体型系数μs为0.65；考虑风荷载（4）静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1489；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆竹笆片；（5）地基参数地基土类型:碎石土；地基承载力标准值(kN/m2):500.00；基础底面扩展面积(m2):0.09；基础降低系数:0.40。4.6.2、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。（1）均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.050/(2+1)=0.123kN/m；活荷载标准值:Q=3.000×1.050/(2+1)=1.050kN/m；静荷载的计算值:q1=1.2×0.038+1.2×0.123=0.193kN/m；活荷载的计算值:q2=1.4×1.050=1.470kN/m；大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)（2）强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0.193×1.2002+0.10×1.470×1.2002kN.m234kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为M2max=-0.10×0.193×1.2002-0.117×1.470×1.2002kN.m.275kN.m；我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.234×106,0.275×106)/5080.0=54.134N/mm2；大横杆的抗弯强度:σ=54.134N/mm2小于[f]=205.0N/mm2。满足要求！（3）挠度计算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.123=0.161kN/m；活荷载标准值:q2=Q=1.050kN/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=0.677×0.161×1200.04/(100×2.06×105×.0)+0.990×1.050×1200.04/(100×2.06×105×.0)=0.948mm；脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为l/150与10mm请参考规范表5.1.8。大横杆的最大挠度小于1200.0/150mm或者10mm,满足要求!4.6.3小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。（1）荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.200=0.046kN；脚手板的荷载标准值：P2=0.350×1.050×1.200/(2+1)=0.147kN；活荷载标准值：Q=3.000×1.050×1.200/(2+1)=1.260kN；荷载的计算值:P=1.2×(0.046+0.147)+1.4×1.260=1.996kN；小横杆计算简图（2）强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=1.2×0.038×1.0502kN.m0.006kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=1.996×kN.m0/3=0.698kN.m；最大弯矩M=Mqmax+MpmaxkN.m.705kN.m；σ=M/W=0.705×106/5080.000=138.749N/mm2；小横杆的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求！（3）挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:Vqmax=5×0.038×1050.04/(384×2.060×105×.000)=0.024mm；P2=p1+p2+Q=0.046+0.147+1.260=1.453kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:Vpmax=1453.080×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.060×105×.0)=2.378mm；最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.024+2.378=2.402mm；小横杆的最大挠度小于(1050.000/150)=7.000与10mm,满足要求!；4.6.4扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值:P1=0.038×1.050=0.040kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.050×1.200/2=0.221kN；活荷载标准值:Q=3.000×1.050×1.200/2=1.890kN；荷载的计算值:R=1.2×(0.040+0.221)+1.4×1.890=2.959kN；R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!4.6.5脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1489NG1=0.149×37.000=5.509kN；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×4×1.200×(1.050+0.3)/2=1.134kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆竹笆片，标准值为0.15NG3=0.150×4×1.200/2=0.360kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.200×37.000=0.222kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.225kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×1.050×1.200×2/2=3.780kN；风荷载标准值应按照以下公式计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.400kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=0.840；Us--风荷载体型系数：Us=0.649；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.400×0.840×0.649=0.153kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×7.225+1.4×3.780=13.962kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×7.225+0.85×1.4×3.780=13.169kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.153×1.200×1.0002kN.m=0.022kN.m；4.6.6立杆的稳定性计算:不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴心压力设计值：N=13.962kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数：K=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.500计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=1.733m；Lo/i=110.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.516；立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=13962.000/(0.516×489.000)=55.335N/mm2；立杆稳定性计算σ=55.335小于[f]=205.000N/mm2满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=13.169kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数：K=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.500计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=1.733m；Lo/i=110.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.516立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=13168.560/(0.516×489.000)+21797.677/5080.000=56.480N/mm2；立杆稳定性计算σ=56.480小于[f]=205.000N/mm2满足要求！4.6.7最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.716kN；活荷载标准值：NQ=3.780kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.149kN/m；Hs=[0.516×4.890×10-4×205.000×103-(1.2×1.716+1.4×3.780)]/(1.2×0.149)=248.350m；脚手架搭设高度Hs等于或大于26m，按照下式调整且不超过50m：[H]=248.350/(1+0.001×248.350)=198.943m；[H]=198.943和50比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m。考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.716kN；活荷载标准值：NQ=3.780kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.149kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.022/(1.4×kN.m5)=0.018kN.m；Hs=(0.516×4.890×10-4×205.000×10-3-(1.2×1.716+0.85×1.4×(3.780+0.516×4.890×0.018/5.080)))/(1.2×0.149)=246.733m；脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H]=246.733/(1+0.001×246.733)=197.904m；[H]=197.904和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m。4.6.8连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No风荷载基本风压值Wk=0.153kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=7.200m2；连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),No=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：NLw=1.4×Wk×Aw=1.539kN；连墙件的轴向力计算值NL=NLw+No=6.539kN；其中φ--轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,由长细比l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2；连墙件轴向力设计值Nf=φ×A×[f]=0.949×4.890×10-4×205.000×103=95.133kN；Nl=6.539<Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。经过计算得到Nl=6.539小于双扣件的抗滑力16.0kN，满足要求!连墙件扣件连接示意图4.6.9、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×Kc=200.000kN/m2；其中，地基承载力标准值：fgk=500.000kN/m2；脚手架地基承载力调整系数：kc=0.400；立杆基础底面的平均压力，p=N/A=146.317kN/m2；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=13.169kN；基础底面面积(m2)：A=0.090m2。p=146.317≤fg=200.000kN/m2。地基承载力的计算满足要求！高支模及支撑系统脚手架搭设及计算书支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，本工程最高的模板支撑系统高度为14.1米。本计算书按最高的支撑进行计算，其他模板的支撑按照最高模板支撑体系搭设。梁模板支撑体系以最大梁高和13m平台作为计算对象，其余梁板均按此方案执行。5.1高支模支撑架的构造和施工要求:除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容5.1.1模板支架的构造要求：（1）梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；（2）立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；（3）梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。5.1.2立杆步距的设计：（1）当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；（2）当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；（3）高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。5.1.3整体性构造层的设计：（1）当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；（2）单水平加强层可以每4—6m沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；（3）双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；（4）在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。5.1.4剪刀撑的设计：（1）沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；（2）中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。5.1.5顶部支撑点的设计：（1）最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；（2）顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；（3）支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。5.1.6支撑架搭设的要求：（1）严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；（2）确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；45-60N.m保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；（4）地基支座的设计要满足承载力的要求。5.1.7施工使用的要求：（1）精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；（2）严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；（3）浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。5.2楼板模板高支撑脚手架计算书5.2.1参数信息:（1）脚手架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):14.10；采用的钢管(mm):Φ48×3.5；扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；（2）荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(m):0.200；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；（3）木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00；图2楼板支撑架荷载计算单元5.2.2模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8.000×10.000×10.000/6=133.33cm3；I=8.000×10.000×10.000×10.000/12=666.67cm4；方木楞计算简图（1）荷载的计算：1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.000×0.300×0.200=1.500kN/m；2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.350×0.300=0.105kN/m；3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1=(1.000+2.000)×1.000×0.300=0.900kN；（2）强度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(1.500+0.105)=1.926kN/m；集中荷载p=1.4×0.900=1.260kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.260×1.000/4+1.926×1.0002kN.m0.556kN.m；最大支座力N=P/2+ql/2=1.260/2+1.926×1.000/2=1.593kN；截面应力σ=M/w=0.556×106/133.333×103=4.168N/mm2；方木的计算强度为4.168小13.0N/mm2,满足要求!（3）抗剪计算：最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:Q=1.000×1.926/2+1.260/2=1.593kN；截面抗剪强度计算值T=3×1593.000/(2×80.000×100.000)=0.299N/mm2；截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；方木的抗剪强度为0.299小于1.300，满足要求!（4）挠度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=1.500+0.105=1.605kN/m；集中荷载p=0.900kN；最大变形V=5×1.605×1000.0004/(384×9500.000×.67)+900.000×1000.0003/(48×9500.000×.67)=0.626mm；方木的最大挠度0.626小于1000.000/250,满足要求!5.2.3木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.926×1.000+1.260=3.186kN；支撑钢管计算简图kN.m支撑钢管计算弯矩图(kN.m)kN.m支撑钢管计算变形图(kN.m)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩MmaxkN.m.765kN.m；最大变形Vmax=1.769mm；最大支座力Qmax=10.408kN；截面应力σ=0.765×106/5080.000=150.557N/mm2；支撑钢管的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10mm,满足要求!5.2.4扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=10.408kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!5.2.5模板支架荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。（1）静荷载标准值包括以下内容：1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.129×14.100=1.820kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。2)模板的自重(kN)：NG2=0.350×0.900×1.000=0.315kN；3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.000×0.200×0.900×1.000=4.500kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=6.635kN；（2）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×0.900×1.000=2.700kN；（3）不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=11.742kN；5.2.6立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N=11.742kN；σ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58cm；A----立杆净截面面积(cm2)：A=4.89cm2；W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ--------钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；Lo----计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算lo=k1uh(1)lo=(h+2a)(2)k1----计算长度附加系数，取值为1.155；u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700；a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.100m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.700×1.500=2.945m；Lo/i=2945.250/15.800=186.000；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；钢管立杆受压强度计算值；σ=11742.372/（0.207×489.000）=116.005N/mm2；立杆稳定性计算σ=116.005N/mm2小于[f]=205.000满足要求！公式(2)的计算结果：立杆计算长度Lo=h+2a=1.500+0.100×2=1.700m；Lo/i=1700.000/15.800=108.000；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.530；钢管立杆受压强度计算值；σ=11742.372/（0.530×489.000）=45.308N/mm2；立杆稳定性计算σ=45.308N/mm2小于[f]=205.000满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算lo=k1k2(h+2a)(3)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.700按照表2取值1.035；公式(3)的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.035×(1.500+0.100×2)=2.085m；Lo/i=2085.008/15.800=132.000；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.386；钢管立杆受压强度计算值；σ=11742.372/（0.386×489.000）=62.210N/mm2；立杆稳定性计算σ=62.210N/mm2小于[f]=205.000满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。5.3梁模板支撑脚手架计算书梁底增加2道承重立杆。图1梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为Φ48×3.50。5.3.1参数信息:梁段信息:L1；（1）脚手架参数立柱梁跨度方向间距l(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；脚手架步距(m):1.00；脚手架搭设高度(m):14.10；梁两侧立柱间距(m):1.20；承重架支设:多根承重立杆，木方垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:2；（2）荷载参数模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.600；混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):2.000；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；（3）木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00；（4）其他采用的钢管类型(mm):Φ48×3.5。扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；5.3.2梁底支撑的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。（1）荷载的计算：1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.000×2.000×0.800=40.000kN/m；2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.350×0.800×(2×2.000+0.600)/0.600=2.147kN/m；3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.000+2.000)×0.600×0.800=1.920kN；（2）木方楞的支撑力计算均布荷载q=1.2×40.000+1.2×2.147=50.576kN/m；集中荷载P=1.4×1.920=2.688kN；木方计算简图经过计算得到从左到右各木方传递集中力[即支座力]分别为：N1=3.835kN；N2=12.503kN；N3=12.838kN；N4=3.835kN；1）木方按照简支梁计算。本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8.000×10.000×10.000/6=133.33cm3；I=8.000×10.000×10.000×10.000/12=666.67cm4；2）木方强度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=12.838/0.800=16.047kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.1×16.047×0.800×kN.m0=1.027kN.m；截面应力σ=M/W=1.027×106/.3=7.703N/mm2；木方的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!3）木方抗剪计算：最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:Q=0.6×16.047×0.800=7.703kN；截面抗剪强度计算值T=3×7702.781/(2×80.000×100.000)=1.444N/mm2；截面抗剪强度设计值[T]=1.500N/mm2；木方的抗剪强度计算满足要求!4）木方挠度计算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:最大变形V=0.677×13.373×800.0004/(100×9500.000×666.667×103)=0.586mm；木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!（3）支撑钢管的强度计算支撑钢管按照连续梁的计算如下计算简图(kN)kN.m支撑钢管变形图(kN.m)kN.m支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力RA=RB=0.990kN中间支座最大反力Rmax=18.576；最大弯矩MmaxkN.m27kN.m；最大变形Vmax=0.286mm；截面应力σ=0.527×106/5080.0=103.812N/mm2；支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!5.3.3梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。5.3.4扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取19.80kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=18.58kN；双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。5.3.5立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=18.576kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.149×14.100=2.519kN；N=18.576+2.519=21.096kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.00N/mm2；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算lo=k1uh(1)lo=(h+2a)(2)k1--计算长度附加系数，按照表1取值为：1.185；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.700；a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a=0.300m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.185×1.700×1.000=2.015m；Lo/i=2014.500/15.800=128.000；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.406；钢管立杆受压强度计算值；σ=21095.682/(0.406×489.000)=106.257N/mm2；立杆稳定性计算σ=106.257N/mm2小于[f]=205.00满足要求！立杆计算长度Lo=h+2a=1.000+0.300×2=1.600m；Lo/i=1600.000/15.800=101.000；公式(2)的计算结果：由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.580；钢管立杆受压强度计算值；σ=21095.682/(0.580×489.000)=74.380N/mm2；立杆稳定性计算σ=74.380N/mm2小于[f]=205.00满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算lo=k1k2(h+2a)(3)k2--计算长度附加系数，h+2a=1.600按照表2取值1.037；公式(3)的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.037×(1.000+0.300×2)=1.966m；Lo/i=1966.152/15.800=124.000；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.428；钢管立杆受压强度计算值；σ=21095.682/(0.428×489.000)=100.795N/mm2；立杆稳定性计算σ=100.795N/mm2小于[f]=205.00满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》6搭设技术措施6.1加强体系6.1.1所有梁的支撑架，纵向均需加设剪刀撑，连贯整体设置。6.1.2支模架下部应设置扫地杆，贯通整个支模架，以保证架体的整体稳定。6.1.3要求支模架与柱间增设抱箍连接，以提高整个支模架体的稳定性。6.1.4沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑。6.1.5模板支架两端与中间每隔4排立杆从顶开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。6.2外架搭设6.2.1立杆垂直度偏差不得大于架高的1／200。6.2.2立杆接头除在顶层可采用搭接外，其余各接头必须采取对接扣件，对接应符合要求：立杆上的对接扣件应交错布置，两相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1／3，同一步内不允许有二个接头。6.2.3立杆顶端应高出建筑物屋顶1.5m。6.2.4脚手架底部必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应用直角扣件固定在距垫铁块表面不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆应用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。6.2.5大横杆设于小横杆之下，在立杆内侧，采用直角扣件与立杆扣紧，大横杆长度不宜小于3跨，并不小于6m。6.2.6大横杆对接扣件连接、对接应符合以下要求：对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm。并应避免设在纵向水平跨的跨中。6.2.7架子四周大横杆的纵向水平高差不超过500mm，同一排大横杆的水平偏差不得大于1／300。6.2.8小横杆两端应采用直角扣件固定在立杆上。6.2.9每一主节点(即立杆、大横杆交汇处)处必须设置一小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150mm，靠墙一侧的外伸长度不应大于250mm，外架立面外伸长度以10Omm为宜。操作层上非主节点处的横向水平杆宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于立杆间距的1／2，施工层小横杆间距为1m。6.2.10脚手板一般应设置在三根以上小横杆上，当脚手板长度小于2m时，可采用两根小横杆，并应将脚手板两端与其可靠固定，以防倾翻。脚手板平铺，应铺满铺稳，靠墙一侧离墙面距离不应大于150mm，拐角要交圈，不得有探头板。6.2.11搭设中每隔一层外架要及时与结构进行牢固拉结，以保证搭设过程中的安全，要随搭随校正杆件的垂直度和水平偏差，适度拧紧扣件。6.2.12拉杆必须从第一层与窗口连接，拉杆与脚手架连接的一端可稍微下斜，不容许向上翘起。保证垂直4m、水平6m拉接。

6.2.13脚手架的外立面的两端各设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置；中间每道剪刀撑的净距不应大于15m。6.2.14剪刀撑的接头除顶层可以采用搭接外，其余各接头均必须采用对接扣件连接。6.2.15剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。6.2.16用于大横杆对接的扣件开口，应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口朝上，以防雨水进人，导致扣件锈蚀、锈腐后强度减弱，直角扣件不得朝上。6.2.17外架施工层应满铺脚手板，脚手架外侧设防护栏杆一道和挡脚板一道，栏杆上皮高1.2m，挡脚板高不应小于180mm。栏杆上立挂安全网，网的下口与建筑物挂搭封严(即形成兜网)或立网底部压在作业面脚手板下，再在操作层脚手板下另设一道固定安全网。6.2.18剪刀撑是在脚手架外侧交叉成十字形的双杆互相交叉。并与地面成45°～60°。夹角。作用是把脚手架连成整体，增加脚手架的整体稳定。6.3过门洞的处理

过门洞，双排脚手架可挑空1、2根立杆，即在第一步大横杆处断开。悬空的立杆处用斜杆撑顶，逐根连接三步以上的大横杆，以使荷载分布在两侧立杆上，斜杆下端与地面的夹角要成60°左右，凡斜杆与立杆、大横杆相交处均应扣接。6.4过窗洞的处理单排脚手架遇窗洞时，可增设立杆或吊设一根短大横杆，将荷载传递到两侧的小横杆若窗洞宽超过1。5m时，应于室内加设立杆(底部加铺垫木)和大横杆来承担小横杆传来的荷载。6.5地基处理6.5.1框架内地坪采用土方回填并夯实，以保证地基不变形；6.5.2立杆支承在承台上或者50厚松木跳板上；6.5.3场地平整不得积水。7搭设工艺流程架子搭设工艺流程：在牢固的地基弹线、立杆定位→摆放扫地杆→竖立杆并与扫地杆扣紧→装扫地小横杆，并与立杆和扫地杆扣紧→装第一步大横杆并与各立杆扣紧→安第一步小横杆→安第二步大横杆→安第二步小横杆→加设临时斜撑杆，上端与第二步大横杆扣紧(装设与柱连接杆后拆除)→安第三、四步大横杆和小横杆→安装二层与柱拉杆→接立杆→加设剪力撑→铺设脚手板，绑扎防护及档脚板、立挂安全网。7.2安全网7.2.1挂设要求：安全网应挂设严密，用塑料蔑绑扎牢固，不得漏眼绑扎，两网连接处应绑在同一杆件上。安全网要挂设在棚架内侧。7.2.2脚手架与施工层之间要按验收标准设置封闭平网，防止杂物下跌。7.3安全挡板：通道口及靠近建筑物的露天作业场地要搭设安全挡板，通道口挡板需向两侧各伸出1m，向外伸出3m。8架子的验收、使用及管理8.1架子的验收、使用及管理8.1.1把好验收关。搭设过程中的架子，每搭设一个施工层高度必须由项目技术负责人组织技术、安全与搭设班组、工长进行检查，符合要求后方可上人使用。架子未经检查、验收，除架子工外，严禁其他人员攀登。验收合格的架子任何人不得擅自拆改，需局部拆改时，要经设计负责人同意，由架子工操作。8.1.2工程的施工负责人，必须按架子方案的要求，拟定书面操作要求，向班组进行安全技术交底，班组必须严格按操作要求和安全技术交底施工。8.1.3基础、卸荷措施和架子分段完成后，应分层由制定架子方案及安全、技术、施工、使用等有关人员，按项目进行验收，并填写验收单，合格后方可继续搭设使用。8.1.4使用按3kN／m2考虑，因此架子上不准堆放成批材料，零星材料可适当堆放。8.1.5外架第一步(1.8m高)开始拉设兜网和立网，以后每隔4步架子拉设一道兜网，施工层脚手板和施工层临边必须设兜网和立网，以保证高处作业人员的安全。8.1.6架子搭好后要派专人管理，未经同意，不得改动，不得任意解掉架子与柱连接的拉杆和扣件。8.1.7架子上不准有任何活动材料，如扣件、活动钢管、钢筋，一旦发现应及时清除。8.1.8雨后要检查架子的下沉情况，发现地基沉降或立杆悬空要马上用木板将立杆楔紧。8.1.9在六级以上大风、大雾和大雨天气不得进行脚手架作业，雨后上架前要增设防滑措施。8.1.10外架实行外挂立网全封闭。外挂安全网要与架子拉平，网边系牢，两网接头严密，不准随风飘。8.1.11作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板、泵送混凝土输送管等支撑固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。8.2人员素质要求8.2.1高处作业人员必须年满18周岁，两眼视力均不低于1.0，无色盲，无听觉障碍，无高血压、心脏病、癫痫、眩晕和突发性昏厥等疾病，无妨害登高架设作业的其他疾病和生理缺陷。8.2.2责任心强，工作认真负责，熟悉本作业的安全技术操作规程。严禁酒后作业和作业中玩笑戏闹。8.2.3明确使用个人防护用品和采取安全防护措施。进入施工现场，必须戴好安全帽，在无可靠防护2m以上处作业必须系好安全带，使用工具要放在工具套内。8.2.4操作工必须经过培训教育，考试、体检合格，持证上岗，任何人不得安排未经培训的无证人员上岗作业。8.2.5作业人员应定期进行体检(每年体检一次)。8.2.6作业所用材料要堆放平稳，高处作业地面环境要整洁，不能杂乱无章，乱摆乱放，所用工具要全部清点回收，防止遗留在作业现场掉落伤人。8.3劳保用品(三宝)要求8