废液处理厂及溶剂车间高大模板专项施工方案

目录TOC\o"1-2"\h\z一、 编制依据： 2二、 工程概况 2三、 模板及支撑系统选型 3二、 超高部分工程概况 2二、 超高部分工程概况 2二、 超高部分工程概况 2三、模板及支撑体系选型 2四、模板施工管理 3五、框架梁及屋面板安全计算书 17六、模板施工过程中安全注意事项： 42七、监测方案 30编制依据：序号名称编号1混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20022建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20013建筑机械使用安全技术规程JGJ33-20014建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20015废液处理厂结构施工图纸6建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20087建筑结构荷载规范GB5009-20018木结构设计规范GB50005-20039钢结构设计规范GB50017-200310建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-200111参考资料：中国建筑工业出版社；《建筑施工手册》；《建筑施工脚手架实用手册》中国建筑工业出版社；《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99等。二、工程概况：1、建筑面积：废液处理厂为：2620m2；溶剂车间为：2、废液处理厂：建筑物长×宽×高=60×39.3×9.3m，结构形式为钢筋砼框架结构，柱距8.1×7.5m；溶剂车间：建筑物长×宽×高=78.6×12×8.5m，结构形式为钢筋砼框架结构，造价人才网顶层为框架梁，其上无砼板，为轻钢结构彩板，柱距6.93、工程地点：大连市开发区大孤山4、建设单位：大连东泰产业废弃物处理有限公司5、监理单位：大连恒基建设监理有限公司6、施工单位：大连泓源建设有限公司7、施工合同：三、模板及支撑体系选型1、梁、板截面尺寸及计算高度见下表梁、板截面尺寸及计算高度表：项目名称截面尺寸主要净高(m)框架梁废液处理厂250×500，300×700，300×900溶剂车间350×1000/1600计算高度8.5，8.3，8.1；7.5m屋面板δ=100H=9.00根据现场实际情况，本方案拟选定废液处理厂梁截面尺寸为：300×900，楼板面标高H=9.30m；板厚：100mm厚，工程监理溶剂车间梁截面尺寸为：350×1600进行计算。框架柱子轴距为：2、模板支撑体系构件模板形式面板次龙骨/间距主龙骨/间距支撑/间距框架梁木模板18厚九夹板60×90木枋/250Ф48×3.5厚钢管间距850850×1000，步距1800屋面板木模板18厚九夹板60×90木枋/300Ф48×3.5厚钢管间距10001000×1000，步距18003、计算参数木枋的材料参数如下：E=9500N/mm2，[f]=13N/mm2。模板的材料参数如下：E=6000N/mm2，[f]=15N/mm2，[T]=1.40N/mm2钢管的材料参数如下：E=N/mm2，[f]=205N/mm2，[T]=115N/mm2模板自重0.500KN/㎡钢筋自重1.500KN/M3混凝土自重24.000KN/M3施工荷载标准值2.500KN/㎡新浇注混凝土侧压力计算公式F=0.22vctβ1β2F=r抗剪计算Q=0.6ql挠度计算Vmax=0.667ql4/100El强度计算ƒ=M/W‹[ƒ]4、模板特点与施工关键该工程值得重视的关键是：建筑物梁板支模高度比较高楼板顶标高为9.3m，一次性支模面积大，建筑面积（2620m2）一次性投入模板及支撑材料多，施工难度大。钢筋砼框架体系分为：钢筋砼框架梁、次梁、边梁。模板施工前基坑回填工作应结束，回填土采用碎石渣经压路机碾压，在其上面铺设40×300×3000mm木垫板，作为模板支撑系统基础。5、工程目标:质量目标：该工程施工质量定为合格品工程，梁板柱结构分部、分项工程一次交验合格。工期目标：计划施工日历天数为天。安全及文明施工目标：杜绝死亡、重伤及消防、机械事故,月工伤频率控制在8‰以下，按照大连市文明施工现场管理办法，高标准严要求进行管理和组织施工。6、投资控制目标：积极协助业主，对深化设计提出合理化建议，科学地编制施工方案和作业计划，减少定额外消耗，为业主最大限度节约投资；及时向业主呈报资金计划，使业主能准确了解乙方在施工过程中所需资金状况，以保证工程顺利进行。四、支撑系统设计1、模板支撑系统根据施工现场实际情况和设计图纸给定的梁、板截面尺寸，以及实际标高，我们准备在该工程采用￠48×3.5钢管，作为该工程梁、板的垂直支撑，以及梁、板的大龙骨，梁侧模外楞。对梁高大于700mm的梁，在其梁的中间部位设￠12钢筋对拉螺栓间距500×600mm。剪刀撑采用￠48×3.5钢管，模板采用多层木模板。因废液处理厂，该工程层高较高一次性施工面积较大，为满足模板钢筋施工需要，故采用￠48×3.5钢管搭设满堂脚手架铺设木垫板。而溶剂车间屋面无钢筋砼板，只为斜梁（最低点为1000，中间最高点为1600），故只在梁下采用￠48×3.5钢管搭设承重架铺设木垫板。2、支撑系统构造设计（1）梁、板支模设计对大于700高的梁垂直支撑沿梁的纵向，间距1000~800设一道竖向支撑，设在梁的两侧各设一根￠48×3.5的钢管，再在其竖向两支撑之间设一根竖向支撑。竖向支撑相应位置梁底处设置大龙骨，梁底顺梁纵向设小楞间距250、其上铺设梁底板材。梁的两侧布置内楞间距400竖向布置，梁的侧面背￠48×3.5的钢管，沿梁侧高度的中间位置通长布设，并沿其纵向间距600设一道穿墙螺栓，梁侧模用多层板。楼板模板同样采用多层板，其小龙骨用木方60×90其间距为300，大龙骨用￠48×3.5的钢管其间距为1000，竖向支撑用￠48×3.5的钢管，其间距为1000。梁、板的支顶柱（竖向支撑）设水平拉杆，（￠48×3.5的钢管）间距为1800，纵横双向布置扣件连接。在离地200处设一道扫地杆。纵向剪刀撑设置在建筑物的纵向的两端各设一道，纵横各设两道，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面夹角45°～60°之间。并由底至顶连续设置。（2）保证高大模板整体稳定的构造措施：支模纵横水平拉杆与周围已浇注梁、柱进行拉结。根据工程实际工序安排，该建筑物的四周框架柱、梁先施工当梁柱砼有一定强度后，利用周边框架柱和梁的有力条件解决支模系统的水平位移，加之支模系统设置的剪刀撑的有力措施来保证支撑系统的整体稳定性。五、施工部署1）、项目组织机构组织机构框架见下图项目经理姓名：董民承项目副经理姓名：霍建国项目技术负责姓名：邹昌旭技术员档案员安全员质检员材料员施工员力工砼工架子工焊工项目经理姓名：董民承项目副经理姓名：霍建国项目技术负责姓名：邹昌旭技术员档案员安全员质检员材料员施工员力工砼工架子工焊工图12）施工准备1、项目部组织技术、生产人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容、要求和特点，同时针对有关施工技术和图纸存在疑点作好记录，通过会审，对图纸中存在的问题，与设计、甲方、监理共同协商解决，取得一致意见后，办理图纸会审记录，作为施工的变更依据和施工操作依据。熟悉各部在截面尺寸、标高制定模板初步设计方案。2、在项目经理的领导下，为完成模板工程施工进度、质量、安全、文明施工等目标，项目经理负责进行全面领导和协调工作，根据进度计划，进行施工队伍、材料组织、工序搭接的总体安排，以保证模板施工合理的施工秩序。（现场管理组织机构框图见附件。）为了确保模板工程顺利施工，我们已拟定好模板施工方案，并经多次讨论研究，最终还得经专家论证后才可组织实施。3、根据确定好的施工方案项目部正在进行材料的筹备工作、组织租赁和必要的采购以满足模板工程施工的需求。4、我们也拟定了施工组织机构高效运作保障措施。建立健全项、目经理、工长、内业、材料、机械、等岗位责任制，由公司的各相关部门定期对各专业进行考核。实施激励约束机制、工程例会、现场督办制度、继续教育培训制度、班前培训制度等等。5、为满足该工程施工需要解决施工垂直运输问题，配备一台汽车液压吊，随时吊运施工材料：钢管、钢筋、模板等。在施工现场适当位置，搭设一步盘道服务于施工人员安全垂直安全通道。六、高支模施工1、施工顺序（流程）场地回填土、碾压→梁、板支撑位置放线定位→铺木垫板、搭设满堂红脚手架/梁下承重架→梁、板支撑搭设→柱钢筋绑扎、柱模板支设浇筑砼→梁底模板→梁钢筋绑扎→梁侧模安装→楼板模板安装→楼板钢筋绑扎→模板、钢筋检查验收→梁板砼浇筑2、梁模板安装顺序及技术要点2.1、模板安装顺序搭设和调平模板支架→按标高铺梁底模板→拉线找直→绑扎梁钢筋→安装垫块→梁两侧模板→调整模板2.2、技术要点设计要求起拱（跨度大于4m时，起拱0.1%)，并注意梁的侧模包住底模，下面龙骨包侧模。3、板模板安装顺序及技术要点3.1、模板安装顺序满堂脚手架→搭设和调整模板支撑→按标高铺设主龙骨→次龙骨→模板次龙骨→楼板模板铺设→模板调整验收→浇筑砼3.2、技术要点楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元四周与、梁侧模板连接，然后向中央铺设。按设计要求起拱，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。4、柱模板安装顺序及技术要点4.1、模板安装顺序搭设脚手架→柱模就位安装→安设支撑→固定柱模→浇筑砼→拆除柱模板→拆除脚手架、→清理模板4.2、技术要点板块与板块竖向接缝处理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撑体系将柱固定。七、模板及支撑系统拆除1、模板拆除不承重的侧模板，包括梁、柱、的侧模板，只要混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损伤，即可拆除。承重模板，包括梁、板等水平结构构件的底模，应根据与结构同条件养护的试块强度达到本表时，即可拆除。现浇结构拆模时所需混凝土强度项次结构类型结构跨度/m达到设计强度标准的百分率%1板≤250>2≤8752梁、拱、壳≤875>81003悬臂构件≤275>21002、拆模板顺序一般应先支后拆，拆模过程中，发现混凝土有影响结构安全质量问题时，暂停拆除经专业技术人员处理解决后方可拆除。拆除柱模时先拆除斜撑，自上而下拆除柱箍，拆除竖楞并由上向下拆除模板及连接件。3、拆除的模板应有拆模申请，并根据同条件养护试块强度达到规定要求时，技术负责人方可批准拆模。拆除的模板必须随拆随清理，以免钉子扎脚，阻碍交通、还容易发生不必要的事故。4、拆模时，下方不能有人，拆模区内应设立警戒线，以防止有人误入被砸伤，拆除的模板向下和向上传递时要上下呼应，拆模时不能采取猛撬方式，致大片模板坍落的方法。模板拆除阶段，作业现场派专人旁站监视，还要在施工现场的出入口处和临边进行封闭后，才能进行拆模施工。已活动的模板，必须一次连续拆除完毕方可中途停歇，以免落下伤人。5、梁、柱、板的模板拆除前须经有关技术人员、安全员检查和允许后方可拆除，拆除模板前，安全人员到位、监督人员到位、所有操作人员已进行安全技术交底并按照拆除方案进行，拆除模板的下部，应有专人监护并设由警示标牌，拆除人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带。八、施工安全措施1、以生产经理为首、技术负责人、技术部门、工长、安全员、质量员组成的脚手架搭拆领导小组，生产经理和工长负责日常管理工作，技术负责人和技术部门负责技术工作、方案制定和修改，安全员、质量员、工长等负责脚手架工程搭拆日常管理工作并会同监理、业主分阶段对脚手架的验收。2、模板上架设电线和使用的电动工具采用36V的低压电源。3、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋内，严禁放在模板或脚手架上。4、装拆施工时，上下有人接应，随拆随转运，并把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上或抛掷。5、安装柱模板时，随时支撑固定，防止倾覆。6、预拼装模板的安装，边就位、边校正、边安设连接件，并加设临时支撑稳固。7、拆除承重模板，设临时支撑，防止突然整块塌落。8、安装整块柱模板，不得将柱子钢筋代替临时支撑。9、吊装模板时，必须在模板就位并连接牢固后，方可脱钩。并严格遵守吊装机械使用安全有关规定。10、拆除模板时由专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。操作人员配挂好安全带，禁止站在模板的横杆上操作，拆下的模板集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。11、拆模起吊前，复查拆墙螺栓是否拆净，再确定无遗漏且模板与其它材料完全脱离方可吊起。12、雨、及五级大风等天气情况下禁止施工。13、模板放置时不得压有电线、气焊管线等。设防雷击措施。14、砼浇筑时，采取触电保护措施，操作人员带绝缘手套、穿绝缘鞋。电器接地线与避雷网接通，防止漏电伤人。15、模板拆除时严禁使用大杠或重锤敲击。拆除后的模板及时清理砼渣块。由专人负责检查，破损严重的和边角起层及时修理。16、模板制作之安装前，应对操作人员进行安全质量技术交底，让每个操作人员明确现场文明施工安全生产的要求。17、电器设备应有专人操作，外来人员禁止乱动设备，尤其是电锯和电刨，加工好的木料应放好，废料、锯末子要及时清理，不准在电锯电刨周围吸烟。18、当混凝土强度符合设计强度等级后，方可承受全部使用荷载，但施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应不利时，应经过计算。19、模板制作之前，对操作人员进行安全质量技术交底，让每个操作人员明确现场文明施工安全生产的要求，电器设备应有专人操作，外来人员禁止乱动设备，尤其是电锯和电刨，加工好的木料应放好，废料、锯末要及时清理。九、质量保证措施1、质量控制管理流程目标管理是施工全过程质量管理中心内容，质量保证措施的每一项具体的工作都必须围绕“质量目标”展开，确定工程整个施工过程将以目标管理统揽全局，以全面推广应用质量目标为手段，开展质量管理工作。管理人员组织及职责分工：见图12、钢管为3号钢且符合要求，钢管采用国标3号钢和技术要求，外径为48mm，壁厚不小于3.5mm，必须涂有防锈漆，有严重锈蚀、弯曲、压扁或有裂缝的钢管严禁使用。3、扣件要有出厂合格证，有脆裂、变形、滑丝的扣件禁止使用，扣件表面应进行防锈处理，扣件活动部位应能灵活转动。当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不应小于5mm。4、密目式安全网应紧随架体搭设高度满挂，密目式安全网的目数为在网上任意一处100mm×100mm＝10000mm2的面积上大于2000目。使用的密目式安全网须是建设部认证产品。5、所有材料未经报审检验合格的均不得用于本模板工程中。6、所进场的模板及枋材，严禁乱裁，对同型尺寸大小的模板，应分类归堆，方便周转利用，减少模板损耗。7、成型模板补缝时可直接利用双面泡沫胶进行对节，必要时外面用胶带贴牢，以密实缝隙。8、为保证模板的质量，需对变形木枋和翻皮、缺棱少角的模板，在加工时修理后方可投入使用。施工过程技术控制1、施工前，认真组织各专业技术人员，熟悉掌握图纸和进行专业技术图纸会审，进行设计交底，施工技术交底。在分部分项工程施工中，每进行一道工序，经检查验收不合格的，不准进行下道工序，对操作人员先进行安全、质量技术交底。2、必须严格遵守技术复核制度，对建筑物的方位、标高、高度、轴线、图纸尺寸、误差等作复核记录，工程监理人员复查，无误后进行资料存档管理。3、认真做好每项技术复核和隐蔽工程验收工作，实行混凝土浇灌手续制度。如果没有工程技术负责人，监理和有关工长、质检员签字，不得进入下一道工序。隐蔽工程施工时，质量检查人员专业技术负责人和质量检查员必须共同进行监督，确保工程顺利进行。4、严格贯彻实行计量管理各项规章制度。加强施工现场和计量管理工作，督促现场专职计量人员做好计量器具的使用和保管工作。5、专门负责设备安装技术工作的人员，要求在现场办公，处理问题不过夜，实行层层负责、层层交底制度，对施工工艺和特殊施工技术的要求和注意事项，给各班组交代清楚。对涉及修改、质量问题，必须征得建设单位和设计院的同意，针对此问题制定出可靠的技术措施。6、模板工程：严格按施工组织设计的方案支模，如施工组织设计中有对拉螺杆的不得漏设，模板支撑好后，应在砼施工前认真检查其安装部位，预留、预埋的位置是否正确，几何尺寸、标高是否正确，模板刚度、支撑点、支撑系统是否牢固，必要时必须通过计算，且其偏差值不得超过规范允许值，否则应重新校正直到满足要求后才能进行砼施工。7、拆模前，应先进行砼试块试压，当其砼实际强度满足规范规定的允许拆模强度时，并有项目经理的拆模令，才能进行拆模，拆下的模板应认真清洗、整理、打油，按规定的位置放好。8、模板工程的控制要点：1)构件中心线、标高。2)模板的安装质量，包括刚度、强度和稳定性。3)模板的平整度、垂直度、截面尺寸、标高、接缝严密情况以及预埋件、预留洞的位置。十、监测措施在混凝土结构浇筑过程当中，我项目部安排专人对支撑结构及模板体系进行监测。在工程砼浇筑过程中，对整个模板支撑系统合理设置监控点，现场值班人员以监测点进行严密的观察，同时，在现场安排专人进行安全监护。一旦发现模板支撑发生变形，及时进行加固处理，如变形较大，立即启动应急机制，施工人员立即停止作业，迅速撤离施工现场。1、班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2、高支模日常检查，巡查重点部位：1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。3）连接扣件是否松动。4）架体是否有不均匀的沉降。5）施工过程中是否有超载现象。6）安全防护措施是否符合规范要求。7）支架与杆件是否有变形的现象。3、支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4、监测项目：立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆的基础沉降。5、监测点布设支架监测点布设应按监测项目分别选取在受力最大的立杆、支架周边稳定性薄弱的立杆及受力最大或地基承载力低的立杆设监测点。监测点布置应根据支架平面大小设置各不少于2个立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆基础沉降监测点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。6、监测频率：在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过20～30分钟一次。监测时间可控制在混凝土浇注前直至砼终凝。扣件式钢管脚手架高支模搭设允许偏差及监测变形允许值、预警值见下：序号项目搭设允许偏差变形允许值变形预警值检查工具1立杆钢管弯曲3m<L≤4m4m<L≤6.5m//吊线和卷尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲L≤6.5m//吊线和卷尺3立杆垂直度全高//经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度H内//吊线和卷尺5立杆顶水平位移/经纬仪及钢板尺6支架整体水平位移/经纬仪及钢板尺7立杆基础沉降/经纬仪及钢板尺7、当监测数据超过上表预警值时必须立即停止浇筑砼，疏散人员，并进行加固处理。十一、应急预案应急领导机构项目部成立事故应急救援指挥部和相应的应急救援工作组。总指挥：项目经理副总指挥：安全主管成员：其他相关管理人员项目经理不在的情况下由安全主管进行现场指挥。指挥部主要职责：（1）组织制定本单位安全生产规章制度；（2）保证本单位安全生产投入的有效实施；（3）组织安全检查，及时消除安全事故隐患；（4）组织制定并实施安全事故应急预案；（5）负责现场急救的指挥工作；（6）及时、准确报告生产安全事故。2、工作组组成成员和职责事故抢险。成员：救护组：负责现场医疗、救护。成员：警戒组：负责治安、交通管理。成员：通讯联络组：负责通讯、供应、后勤。成员：运输组：负责运送伤员成员：3、事故预防措施（1）建立健全各种规章制度，落实安全生产责任；（2）定期进行安全检查，强化安全生产教育；（3）施工现场、设有完善监护设施；（4）采用便捷有效的抢险、治安报警措施；（5）保证抢险设备、设施、器材的有效使用。4、报警与通讯应急电话：报警：110医疗急救：120安监站：公司：5、应急响应（1）发现火情，现场工作人员立即采取措施处理，防止火势蔓延并迅速报告；（2）灭火组按照应急处置程序采用适当的消防器材进行扑救；（3）总指挥根据事故报告立即到现场进行指挥（总指挥不在现场由副总指挥负责指挥）；（4）警戒组依据可能发生的危险化学品事故类别、危害程度级别，划定危险区，对事故现场周边区域进行隔离和交通疏导；（5）救护组进行现场救护，如有需要立即将伤员送至医院；（6）通讯组视火情拨打“119”报警求救，并到明显位置引导消防车；（7）扑救人员要注意人身安全。5.2泄漏处理方案泄漏处理包括泄漏源控制及泄漏物处理两大部分：5.2.1泄漏源控制（1）生产过程中可通过关闭有关阀门、停止作业或采取改变工艺流程、物料走副线等方法，并采用合适的材料和技术手段堵住漏处；（2）包装桶发生泄漏，应迅速将包装桶移至安全区域，并更换。5.2.2泄漏物处理（1）少量泄漏用不可燃的吸收物质包容和收集泄漏物（如沙子、泥土），并放在容器中等待处理；（2）大量泄漏可采用围堤堵截、覆盖、收容等方法，并采取以下措施：；1）立即报警：通讯组及时向环保、公安、卫生等部门报告和报警；2）现场处置：在做好自身防护的基础上，快速实施救援，控制事故发展，并将伤员救出危险区，组织群众撤离，消除事故隐患；3）紧急疏散；警戒组建立警戒区，将与事故无关的人员疏散到安全地点；4）现场急救：救护组选择有利地形设置急救点，做好自身及伤员的个体防护，防止发生继发性损害；5）配合有关部门的相关工作。（3）泄漏处理时注意事项：1）进入现场人员必须配备必要的个人防护器具；2）严禁携带火种进入现场；3）应急处理时不要单独行动。5.3化学品灼伤处置方案5.3.1化学性皮肤烧伤（1）立即移离现场，迅速脱去被化学物污染的衣裤、鞋袜等；（2）立即用大量清水或自来水冲洗创面10～15分钟；（3）新鲜创面上不要任意涂抹油膏或红药水；（4）视烧伤情况送医院治疗，如有合并骨折、出血等外伤要在现场及时处理。5.3.2化学性眼烧伤（1）迅速在现场用流动清水冲洗；（2）冲洗时眼皮一定要掰开；（3）如无冲洗设备，可把头埋入清洁盆水中，掰开眼皮，转动眼球洗涤。5.4中毒处置方案（1）发生急性中毒应立即将中毒者送医院急救，并向院方提供中毒的原因、毒物名称等；（2）若不能立即到达医院，可采取现场急救处理：吸入中毒者，迅速脱离中毒现场，向上风向转移至新鲜空气处，松开患者衣领和裤带；口服中毒者，应立即用催吐的方法使毒物吐出。6、附则（1）定期组织安全生产培训，熟悉各种应急处置技术；（2）定期组织应急处置技术演练，应急预案综合演练每半年不少于1次。项目部成立应急领导小组。由安全、保卫、工程技术、材料设备、后勤等部门组成，明确人员职责、姓名、联系电话等。2、应急计划其内容包括：支撑系统失稳、坍塌、坠落发生的原因及预防措施；应急对策、应急设施和装备；职责和信息传递，应急准备和响应计划（预案）应及时让所有相关岗位、人员掌握，并对应急计划（预案）的有效性适时进行演练，并做好记录。工程开工或阶段性施工开始前，项目经理部根据活动、项目特点、管理水平、资源配置、技术装备能力、外部条件等识别潜在事故和应急情况，控制潜在事故和可能引起人员、材料、装备、设施破坏的紧急情况。如：失稳、坍塌、高处坠落、物体打击等。3、应急响应应说明发生事故或紧急情况时的现场处理及信息上报方法，发生事故后的救助措施、现场协调处理措施、资源调配等。4、保障措施应说明通信与信息保障,现场救援和工程抢险设备、药品保障，后勤保障，资金保障等保障工作。十二、验算书基本要求：1、计算图式要求：每项计算必须列出计算简图和截面构造大样图，并注明材料尺寸、规格、纵横支撑间距。2、验算项目及计算内容（1）模板、支架的主要结构强度和截面特征及各项荷载设计值及荷载组合（2）梁、板模板支架的强度和刚度计算①各构件的计算简图；②底、侧模抗弯、抗剪、挠度计算，侧模对拉螺栓计算；③小楞抗弯、抗剪、挠度计算；④大楞抗弯、抗剪、挠度计算；⑤大楞与立杆交接处之扣件抗滑承载力计算；（3）梁板下立杆稳定性计算。（4）立杆基础承载力验算，支撑系统支撑层承载力验算，如大型梁板下楼层验算；转换层下支撑层承载力验算。（5）其它特殊高支模必须增加的相关验算。十三、施工图基本要求：附图必须与支撑系统设计及演算书相吻合，且经验算是安全的。1、支模区域立杆平面布置图，纵横水平杆平面布置图图中必须标示立杆或门架纵横间距、跨距、水平杆件、柱及主次梁截面相对位置及轴线编号等。2、支撑系统立面图、剖面图图中必须标示立杆间距、步距、竖向剪刀撑、水平剪刀撑投影、扫地杆、底座及垫块等。3、水平剪刀撑布置平面图及竖向剪刀撑布置投影图图中必须标示立杆纵横间距、跨距、标注水平及竖向剪刀撑布置原则等。4、梁板支模大样图图中必须标示底模大小楞、侧模、侧模内外楞、对拉螺杆规格尺寸间距等。5、支撑体系监测平面布置图 图中必须标示支架沉降观测点布设、地基稳定性沉降观测点布设以及支架水平位移观测点布设等。6、连墙件布设位置及节点大样图。7、特殊位置支撑布置图（指平、立面复杂的高支模）。十四、模板施工管理（1）模板支撑体系安装完毕后，由技术部门牵头，组织生产、安全、技术人员，按专业施工方案及有关标准进行全面验收，自检合格后报监理验收。监理单位签署意见，合格后方可使用。（2）精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；（3）严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方集中堆放；（4）支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。（5）混凝土浇筑时，派安全员、木工专职观察模板及其支模系统的变形情况，发现异常现象时应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全负责人检查同意后方可复工。（6）浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。（7）与高支撑架周围相连楼板支撑拆除时，保留四跨支撑与高支撑架拉接。十五、框架梁及屋面板安全计算书模板及支架分项系数见下表：项次荷载类别分项系数1模板及支架自重1.22新浇筑混凝土自重1.23钢筋自重1.24施工人员及施工设备荷载1.45振捣混凝土时产生的荷载1.46新浇筑混凝土对模板侧面得压力1.27倾倒混凝土时产生的荷载1.4荷载组合见下表：项次项目荷载组合计算强度计算刚度1平板及薄壳得模板及支架1+2+3+41+2+32梁和拱模板的底板及支架1+2+3+51+2+33梁、拱、柱（边长≤300mm）墙（厚≤100mm）的侧面模板5+664大体积结构、柱（边长＞300mm）墙（厚＞100mm）的侧面模板6+76屋面板安全计算：屋面板支撑体系大样图见下图：模板支架高度为9.00M,搭设支撑体系尺寸为，立杆间距1000×1000，水平杆步距为1800，板底木枋间距为300，顶托梁采用Ф48×3.5厚钢管间距1000。模板面板计算：模板的弹性模量取为6000N/mm2净荷载标准值：q1=25×0.10×1+0.35×1=2.85KN/m活荷载标准值：q2=2.5×1=2.5KN/m面板惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=bh2/6=100×1.8×1.8/6=54cm3I=bh3/12=100×1.8×1.8×1.8/12=48.6cm4抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距N.mmN.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.1×ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.2×2.85+1.4×2.5)×0.300×0.300=0.084KN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.084×1000×1000/54000=1.56N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!抗剪计算：T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.6×(1.2×2.85+1.4×2.5)×0.3=1.68KN截面抗剪强度计算值T=3×1680/(2×1000×18)=0.14N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!挠度计算：挠度计算不用组合活荷载q=1.2×2.85=3.42KN/mv=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×3.42×3004/(100×6000×)=0.面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!支撑木枋计算：方木按照均布荷载下三跨连续梁计算：枋木弹性模量取为E=9500N/mm2钢筋混凝土自重取为：r=25KN/m3，模板自重取为：r=0.35KN/m2平板浇筑中人员及设备施工活载取为2.5KN/m2。方木计算简图如下： 1.2.1荷载计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.000×0.10×0.3=0.75kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.350×0.300=0.105kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=2.5×0.300=0.75kN/m静荷载q1=1.2×0.75+1.2×0.105=1.746kN/m活荷载q2=1.4×0.75=1.05kN/m1.2.2木枋的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=1.746+1.05=2.8kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.8×1×1=0.28kN.m最大剪力Q=0.6×1×2.8=1.68kN最大支座力N=1.1×1×2.8=3.08kN方木的截面力学参数，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6×9×9/6=81cm3I=6×9×9×9/12=364.5cm4(1)方木抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.28×106/83300=3.36N/mm2方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql=0.6×1×2.8=1.68KN截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1680/(2×60×90)=0.504N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!(3)方木挠度计算挠度计算不用组合活荷载q=1.746KN/m最大变形v=0.677×1.746×10004/(100×9500×)=0.方木的最大挠度小于1000/250,满足要求!钢管托梁计算：钢管托梁受到梁底木枋传递的集中力P作用，P=3.08KN，间距300mm。钢管自重为q1=0.0384KN/m。1.3.1荷载计算：将集中力转化为均布荷载，q2=10.27KN/m，q=q1+q2=10.27+1.2×0.0384=10.32KN/m。1.3.2钢管托梁的计算钢管的截面力学参数，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.08cm3I=12.19cm4钢管托梁抗弯强度计算M=0.1×q×l2=0.1×10.32×1×1=1.032KN·m抗弯计算强度f=1.032×106/5080=203.1N/mm2钢管的抗弯计算强度小于205N/mm2,满足要求(2)钢管托梁抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql=0.6×10.32×1=6.19KN截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2A<[T]截面抗剪强度计算值T=3×6190/2×489=18.99N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=115N/mm2钢管的抗剪强度计算满足要求!(3)钢管托梁挠度计算挠度计算不用组合活荷载最大支座力p’=1.746×1.1×1=1.92KN化为均布荷载：q1=1.92/0.3=6.4KN/m，钢管自重：q2=1.2×0.0384=0.046KN/m,q=q1+q2=6.4+0.046=6.45KN/m最大变形v=0.677×6.45×10004/(100×206×103×)=1.74钢管托梁的最大挠度小于1000/250,满足要求!立杆的稳定性计算作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.149×9.00=1.341kN钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350×1×1=0.35kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.000×0.10×1×1=2.50kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=1.341+0.35+4.5=6.20kN2.活荷载为施工荷载标准值经计算得到，活荷载标准值计算立杆时，施工及设备荷载标准值取：1.0KN/m2NQ=1.000×1×1=1KN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQN=1.2×6.20+1.4×1=8.84KN立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.84kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0=k1uh (1)l0=(h+2a) (2)k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.5表一模板支架计算长度附加系数K1步距（h）H≤0.90.9＜h≤1.21.2＜h≤1.51.5＜h≤2.1K11.2431.1851.1671.163按照公式一计算：l0=k1uh=1.167×1.7×1.5=2.976mλ=l0/i=2.976×100/1.60=186查稳定系数表φ=0.207σ=N/ΦA=8.74×1000/(0.207×4.89×100)=86.34N/mm2<205N/mm2稳定性安全满足要求按照公式二计算：l0=(h+2a)=2.5ma=0.5λ=l0/I=2.5×100/1.60=156查稳定系数表φ=0.287σ=N/ΦA=8.84×1000/(0.287×4.89×100)=62.3/mm2<205N/mm2稳定性安全满足要求废液处理厂屋面梁计算屋面梁支撑体系大样图见下图： 模板支架高度为8.10M,搭设支撑体系尺寸为，立杆间距1000×850，梁下加设一道支顶柱（沿梁纵向间距1500mm），水平杆步距为1800，板底木枋间距为250，侧模木方间距为400mm，顶托梁采用Ф48×3.5厚钢管间距1000。2.1模板面板计算：面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度，模板面板按照三跨连续梁计算,计算简图如下：净荷载标准值：q1=25×0.9×0.30+0.30×0.35=8KN/m活荷载标准值：q2=2.5×0.30=0.875KN/m面板惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=bh2/6=30×1.8×1.8/6=18.9cm3I=bh3/12=30×1.8×1.8×1.8/12=17cm4抗弯强度计算f=M/W<[f]f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.1×ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.2×8+1.4×0.875)×0.25×0.25=0.067KN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.067×1000×1000/18900=3.54N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!抗剪计算：T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.6×(1.2×8+1.4×0.875)×0.25=1.62KN截面抗剪强度计算值T=3×1620/(2×300×18)=0.39N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!挠度计算：挠度计算不用组合活荷载q=1.2×8=9.6KN·mv=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×9.6×2504/(100×6000×)=0.25面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!梁侧模计算：梁侧竖向木方背肋沿梁纵向间距为400，梁侧竖向木方背肋外侧对拉螺杆布置间距为500*600（沿梁高竖向*沿梁长纵向）。模板横放，根据木方布置原则，其纵向间距为400，计算简图如下：2.2.1荷载计算假设T=300C，掺缓凝型外加剂，则β1=1.2，坍落度16则β2=1.15，砼浇筑速度V=10m/h侧压力F1=0.22×гc×T0×β1×β2×V1/2F2=гc×HF1=0.22×24×200/(30+15)×1.2×1.15×101/2=102.41KN/m2F2=24×0.9=21.6KN/m2取两者较小值即F=F2=21.6KN/m2振捣砼时产生的荷载：4KN/m2则线荷载为q`=(F×1.2+4×1.4)×0.9×0.4=(21.6×1.2+4×1.4)×0.9×0.4=11.36KN/mq=F×1.2×0.9×0.4=21.6×1.2×0.9×0.4=9.33KN/m2.2.2抗弯强度计算Mmax=0.1q`L2=0.1×11.36×4002=0.1818×106N.mmB=0.9-0.1=0.80m，h=0.018mW=bh2/6=800×182/6=4.2×104I=bh3/12=800×183/12=3.79×105则σ=Mmax/W=0.1818×106/（4.2×104）=4.33N/mm2<fm=13N/mm2所以满足要求。2.2.3抗剪计算V=0.6q`L=0.6×11.36×0.4=2.726KN剪应力τ=3V/（2bh）=3×2.726×1000/(2×800×18)=0.284N/mm2<fv=1.4N/mm2所以满足要求。挠度验算取侧压力F=21.6×1.2=25.92KN/m2，化为线荷载25.92×0.4=10.368KN/m，乘以折减系数q=10.368×0.9=9.33KN/mw=0.677×ql4/(100EI)=0.677×4004×9.33/(100×9000×3.79×105)=0.047mm<[W]=400/250=所以满足要求。支撑木枋计算：方木按照简支梁计算,同时,将梁作用在支撑枋木上的力简化为一集中力p平板浇筑中人员及设备施工活载取为2.5KN/m2。2.3.1荷载计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：p11=25.000×0.9×0.25×0.30=1.68KN(2)模板的自重荷载(kN)：p12=0.35×0.25×0.30=0.026KN(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(KN/m),经计算得到:活荷载标准值p2=2.5×0.30×0.25=0.19KN静荷载p1’=1.2×1.68+1.2×0.026=2.39KN活荷载p2’=1.4×0.19=0.31KNp=p1’+p2’=2.39+0.31=2.7KN2.3.2木枋的计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:查施工手册：最大弯矩M1=(pl/8)×(2-b/l)=(2.7×0.85/8)×(2-0.30/0.85)=0.46kN.m最大剪力Q1=p/2=2.7/2=1.35kN最大支座力RA=RB=N1=p/2=1.35KN方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6×9×9/6=81cm3；I=6×9×9×9/12=364.5cm4(1)方木抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.46×106/81000=5.68N/mm2方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=1.35KN截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1350/(2×60×90)=0.41N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!(3)方木挠度计算挠度计算不用组合活荷载：p=p1’最大挠度：w=pl3/48EI=2.39×1000×8503/48×9500×=0.77mm方木的最大挠度小于850/250,满足要求!2.4对拉螺栓直径验算螺杆间距按500mm×6模板拉杆用于连接內、外两组模板，保护内、外模板的间距，承受混凝土侧压力对模板的荷载，使模板有足够的刚度和强度。拉杆形式多采用圆杆式（通称对拉螺栓或穿墙螺栓），分组合式和整体式两种。前者由内、外拉杆和顶帽组成；后者为自制的通长螺栓，通常采用Q235圆钢制作。模板拉杆的计算公式如下： 式中P——模板拉杆承受的拉力（N）；F——混凝土的侧压力（N/m2）；A——模板拉杆分担的受荷面积（m2）,其值为A=a×b；a——模板拉杆的横向间距（m）；b——模板拉杆的纵向间距（m）。已知，根据表对拉螺栓拉力计算可查出对拉螺栓的拉力P值为6480N。根据螺栓拉力为P=6480N查对拉螺栓力学性能表得直径12mm螺栓满足要求（容许拉力为12900N）。对拉螺栓力学性能表螺栓直径(mm)螺纹内径(mm)净面积(mm)2重量(kg/m)容许拉力(N)129.85750.89129001411.551051.21178001613.551441.58245001814.931742.00296002016.932252.46382002218.932822.9847900注：本表摘自《简明施工计算手册》。钢管托梁计算钢管托梁受到梁底木枋传递的集中力P作用，P=1.35KN，间距250mm。钢管自重为q1=0.0384KN/m。2.5将集中力转化为均布荷载，q2=5.4KN/m，q=q1+q2=5.4+1.2×0.0384=5.45KN/m。查施工手册：最大弯矩M1=M=0.1×q×l2=0.1×5.45×1×1=0.545KN·m最大剪力Q=0.6ql=0.6×5.45×1=3.27KN最大支座力R=1.1ql=1.1×5.45×1=6KN2.5钢管的截面力学参数，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.08cm3I=12.19cm4钢管托梁抗弯强度计算M=0.1×q×l2=0.1×5.45×1×1=0.545KN·m抗弯计算强度f=0.545×106/5080=107.3N/mm2钢管的抗弯计算强度小于205N/mm2,满足要求!(2)钢管托梁抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql=0.6×5.45×1=3.27KN截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2A<[T]截面抗剪强度计算值T=3×3270/2×489=10.03N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=115N/mm2钢管的抗剪强度计算满足要求!(3)钢管托梁挠度计算挠度计算不用组合活荷载最大支座力p’=2.39/2=1.2KN化为均布荷载：q1=1.2/0.25=4.8KN/m，钢管自重：q2=1.2×0.0384=0.046KN/m,q=q1+q2=4.8+0.046=4.826KN/m最大变形v=0.677×4.826×10004/(100×206×103×)=1.3钢管托梁的最大挠度小于1000/250,满足要求!钢管托梁所受最大支座力为6KN<8KN（单个扣件抗滑移的力）故，采用单扣件。立杆的稳定性计算由于本支撑体系当中梁下立杆同时受到主梁、次梁及板面结构传递下来的压力，因此在计算时要同时考虑三个构件对立杆稳定性产生的影响。主梁所传递给立杆的压力：根据上节主梁下钢管托梁受力计算，得出钢管托梁对梁下立杆传递的最大压力为：N1=6KN受力范围内板面所传递给立杆的压力：此部分受力为：混凝土结构：N21=0.75×0.875×0.10×25×1.2=2.36KN模板结构：N22=0.75×0.875×0.35×1.2=0.27KNN2=N21+N22=2.36+0.27=2.63KN受力范围内次梁所传递给立杆的压力：此部分受力为：混凝土结构：N31=0.75×0.25×（0.9-0.10）×25/2×1.2=2.19KN模板结构：N32=0.75×0.25×0.35/2×1.2=0.039KNN3=N31+N32=2.19+0.039=2.23KN受力范围内活荷载为：计算立杆时，施工及设备荷载标准值取：1.0KN/m2经计算得到，次梁及板面活荷载标准值N41=1.000×0.70×0.875×1.4=0.92KN主梁范围内活荷载标准值：N42=0.35×1×1×1.4=0.49KNN4=N41+N42=0.92+0.49=1.41KN5、脚手架钢管的自重(kN)：N5=0.149×9.03×1.2=1.61KN钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。综上计算，钢管所受压力为：N=N1+N2+N3+N4+N5=6+2.63+2.23+1.41+1.61=13.88KN立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=13.88kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0=k1uh (1)l0=(h+2a) (2)k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.00表一模板支架计算长度附加系数K1步距（h）H≤0.90.9＜h≤1.21.2＜h≤1.51.5＜h≤2.1K11.2431.1851.1671.163按照公式一计算：l0=k1uh=1.163×1.7×1.8=3.56λ=l0/I=3.56×100/1.60=222查稳定系数表φ=0.149σ=N/ΦA=13.88×1000/(0.149×4.89×100)=190.50N/mm2<205N/mm2稳定性安全满足要求按照公式二计算：l0=(h+2a)=2.8λ=l0/i=2.8×100/1.60=175查稳定系数表φ=0.232σ=N/ΦA=13.88×1000/(0.232×4.89×100)=122.35/mm2<205N/mm2稳定性安全满足要求溶剂车间屋面梁计算屋面梁支撑体系大样图见下图： 模板支架高度为7.50M,搭设支撑体系尺寸为，立杆间距1000×850，梁下加设一道支顶柱（沿梁纵向间距1500mm），水平杆步距为1500，板底木枋间距为250，侧模木方间距为400mm，顶托梁采用Ф48×3.5厚钢管间距1000。3.1模板面板计算：面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度，模板面板按照三跨连续梁计算,计算简图如下：净荷载标准值：q1=25×1.6×0.35+0.35×0.35=14.12KN/m活荷载标准值：q2=2.5×0.35=0.875KN/m面板惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=bh2/6=35×1.8×1.8/6=18.9cm3I=bh3/12=35×1.8×1.8×1.8/12=17cm43.3.1抗弯强度计算f=M/W<[f]f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.1×ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.2×14.12+1.4×0.875)×0.25×0.25=0.1135KN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.1135×1000×1000/18900=6.00N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!3.3.2抗剪计算：T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.6×(1.2×14.12+1.4×0.875)×0.25=1.94KN截面抗剪强度计算值T=3×1940/(2×350×18)=0.46N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!3.3.3挠度计算：挠度计算不用组合活荷载q=1.2×14.12=16.944KN·mv=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×16.944×2504/(100×6000×)=0.44面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!3.4梁侧模计算：梁侧竖向木方背肋沿梁纵向间距为400，梁侧竖向木方背肋外侧对拉螺杆布置间距为500*600（沿梁高竖向*沿梁长纵向）。模板横放，根据木方布置原则，其纵向间距为400，计算简图如下：3.4.1荷载计算假设T=300C，掺缓凝型外加剂，则β1=1.2，坍落度16则β2=1.15，砼浇筑速度V=10m/h侧压力F1=0.22×гc×T0×β1×β2×V1/2F2=гc×HF1=0.22×24×200/(30+15)×1.2×1.15×101/2=102.41KN/m2F2=24×1.6=38.40KN/m2取两者较小值即F=F2=38.40KN/m2振捣砼时产生的荷载：4KN/m2则线荷载为q`=(F×1.2+4×1.4)×0.9×0.4=(38.4×1.2+4×1.4)×0.9×0.4=18.89KN/mq=F×1.2×0.9×0.4=38.4×1.2×0.9×0.4=16.59N/m3.4.2抗弯强度计算Mmax=0.1q`L2=0.1×18.89×4002=0.3022×106N.mmB=1.6m，h=W=bh2/6=1600×182/6=8.64×104I=bh3/12=1600×183/12=7.78×105则σ=Mmax/W=0.3022×106/（8.64×104）=3.50N/mm2<fm=13N/mm2所以满足要求。3.4.3抗剪计算V=0.6q`L=0.6×16.59×0.4=3.98KN剪应力τ=3V/（2bh）=3×3.98×1000/(2×1600×18)=0.207N/mm2<fv=1.4N/mm2所以满足要求。挠度验算取侧压力F=38.40×1.2=46.08KN/m2，化为线荷载46.08×0.4=18.432KN/m，乘以折减系数q=18.432×0.9=16.59KN/mw=0.677×ql4/(100EI)=0.677×4004×16.59/(100×9000×3.79×105)=0.084mm<[W]=400/250=所以满足要求。支撑木枋计算：方木按照简支梁计算,同时,将梁作用在支撑枋木上的力简化为一集中力p平板浇筑中人员及设备施工活载取为2.5KN/m2。3.5.1(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：p11=25.000×1.6×0.25×0.35=3.50KN(2)模板的自重荷载(kN)：p12=0.35×0.25×0.35=0.0306KN(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(KN/m),经计算得到:活荷载标准值p2=2.5×0.35×0.25=0.22KN静荷载p1’=1.2×3.5+1.2×0.0306=4.24KN活荷载p2’=1.4×0.22=0.308KNp=p1’+p2’=4.24+0.308=4.548KN3.最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:查施工手册：最大弯矩M1=(pl/8)×(2-b/l)=(4.548×0.85/8)×(2-0.35/0.85)=0.77kN.m最大剪力Q1=p/2=4.548/2=2.274kN最大支座力RA=RB=N1=p/2=2.274KN方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6×9×9/6=81cm3；I=6×9×9×9/12=364.5cm4(1)方木抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.77×106/81000=9.51N/mm2方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=2.274KN截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2274/(2×60×90)=0.63N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!(3)方木挠度计算挠度计算不用组合活荷载：p=p1’=4.24最大挠度：w=pl3/48EI=4.24×1000×8503/48×9500×=1.37方木的最大挠度小于850/250=3.4,满足要求!3.6对拉螺栓直径验算螺杆间距按500mm×6模板拉杆用于连接內、外两组模板，保护内、外模板的间距，承受混凝土侧压力对模板的荷载，使模板有足够的刚度和强度。拉杆形式多采用圆杆式（通称对拉螺栓或穿墙螺栓），分组合式和整体式两种。前者由内、外拉杆和顶帽组成；后者为自制的通长螺栓，通常采用Q235圆钢制作。模板拉杆的计算公式如下： 式中P——模板拉杆承受的拉力（N）；F——混凝土的侧压力（N/m2）；A——模板拉杆分担的受荷面积（m2）,其值为A=a×b；a——模板拉杆的横向间距（m）；b——模板拉杆的纵向间距（m）。已知，根据表对拉螺栓拉力计算可查出对拉螺栓的拉力P值为11520N。根据螺栓拉力为P=11520N查对拉螺栓力学性能表得直径12mm螺栓满足要求（容许拉力为12900N）。对拉螺栓力学性能表螺栓直径(mm)螺纹内径(mm)净面积(mm)2重量(kg/m)容许拉力(N)129.85750.89129001411.551051.21178001613.551441.58245001814.931742.00296002016.932252.46382002218.932822.9847900注：本表摘自《简明施工计算手册》。3.7钢管托梁计算钢管托梁受到梁底木枋传递的集中力P作用，P=2.274KN，间距250mm。钢管自重为q1=0.0384KN/m。3.7.1将集中力转化为均布荷载，q2=9.096KN/m，q=q1+q2=9.096+1.2×0.0384=9.14KN/m。查施工手册：最大弯矩M1=M=0.1×q×l2=0.1×9.14×1×1=0.914KN·m最大剪力Q=0.6ql=0.6×9.14×1=5.49KN最大支座力R=1.1ql=1.1×9.14×1=10.05KN3.7.2钢管的截面力学参数，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.08cm3I=12.19cm4钢管托梁抗弯强度计算M=0.1×q×l2=0.1×9.14×1×1=0.914KN·m抗弯计算强度f=0.914×106/5080=179.92N/mm2钢管的抗弯计算强度小于205N/mm2,满足要求!(2)钢管托梁抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql=0.6×9.14×1=5.484KN截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2A<[T]截面抗剪强度计算值T=3×5484/2×489=16.82N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=115N/mm2钢管的抗剪强度计算满足要求!(3)钢管托梁挠度计算挠度计算不用组合活荷载最大支座力p’=4.24/2=2.12KN化为均布荷载：q1=2.12/0.25=8.48KN/m，钢管自重：q2=1.2×0.0384=0.046KN/m,q=q1+q2=8.48+0.046=8.526KN/m最大变形v=0.677×8.526×10004/(100×206×103×)=2.30钢管托梁的最大挠度小于1000/250,满足要求!钢管托梁所受最大支座力为10.05KN>8KN（单个扣件抗滑移的力）故，采用双扣件！立杆的稳定性计算由于本支撑体系当中梁下立杆同时受到主梁、次梁结构传递下来的压力，因此在计算时要同时考虑两个构件对立杆稳定性产生的影响。主梁所传递给立杆的压力：根据上节主梁下钢管托梁受力计算，得出钢管托梁对梁下立杆传递的最大压力为：N1=10.05KN受力范围内次梁所传递给立杆的压力：此部分受力为：混凝土结构：N31=0.75×0.25×0.6×25/2×1.2=1.69KN模板结构：N32=0.75×0.25×0.35/2×1.2=0.039KNN3=N31+N32=1.69+0.039=1.729KN受力范围内活荷载为：计算立杆时，施工及设备荷载标准值取：1.0KN/m2经计算得到，次梁活荷载标准值N41=1.000×0.70×0.875×1.4=0.92KN主梁范围内活荷载标准值：N42=0.35×1×1×1.4=0.49KNN4=N41+N42=0.92+0.49=1.41KN5、脚手架钢管的自重(kN)：N5=0.149×9.03×1.2=1.61KN钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。综上计算，钢管所受压力为：N=N1+N2+N3+N4+N5=10.05+1.729+2.23+1.41+1.61=17.025KN立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=17.025kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0=k1uh (1)l0=(h+2a) (2)k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.00表一模板支架计算长度附加系数K1步距（h）H≤0.90.9＜h≤1.21.2＜h≤1.51.5＜h≤2.1K11.2431.1851.1671.163按照公式一计算：l0=k1uh=1.167×1.7×1.5=2.96λ=l0/I=2.96×100/1.60=185查稳定系数表φ=0.207σ=N/ΦA=17.025×1000/(0.207×4.89×100)=168N/mm2<205N/mm2稳定性安全满足要求按照公式二计算：l0=(h+2a)=2.5ma=0.5λ=l0/i=2.5×100/1.60=156查稳定系数表φ=0.287σ=N/ΦA=17.025×1000/(0.287×4.89×100)=121.31/mm2<205N/mm2稳定性安全满足要求4.框架柱计算柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱截面尺寸为500×500；柱模板的总计算高度:H=9.00m根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为4.00kN/m2；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管Φ48×3.5；柱箍的间距(mm):500；柱箍肢数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；截面类型:100×100木方；钢楞截面惯性矩I(cm4):833.33；钢楞截面抵抗矩W(cm3):166.67；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):14.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二)、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取9.000m；β1--外加剂影响修正系数，取1.000；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为47.705kN/m2、216.000kN/m2，取较小值47.705kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=47.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.000kN/m2。三)、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=280mm，且竖楞数为4，面板为大于3跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：其中，M--面板计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(竖楞间距):l=280.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.25×0.90=12.88