3#楼落地脚手架施工方案(最终2)

1、中联创橄榄城脚手架施工方案一、工程概况中联创橄榄城工程，位于郑州市二七区，南三环以北，冯庄路以东，由河南中联创房地产有限公司投资兴建，机械第六设计院设计。工程包括1-1#、1-2#、2-1#、2-2#、3#、5#、6#、7#、8#、9#楼十栋楼，为群体单元式小高层住宅建筑，总建筑面积为91653.18平方米，基础采用筏板基础。二、脚手架工程设计及搭设参数1#、2#、3#楼外脚手架经综合考虑计划采用全封闭脚手架，计划采用落地双排脚手架，但由于搭设脚手架时基坑尚未回填，故计划25层临时采用悬挑脚手架，5层以上基坑回填后即可将架子落地，形成落地脚手架。具体脚手架搭设方案如下: 步距按h=1.8米,立

2、杆纵距la=1.5米，立杆横距lb=0.9米，内立杆距外墙0.3m，外立杆距外墙面为1.3米，大横杆长度不小于4.5m，每跨大横杆上设置两根小横杆，小横杆长度为1.0m，连墙件为2步3跨设置，采用预埋吊环与架体通过钢管拉接，脚手板为竹串片脚手板，栏杆挡板采用栏杆竹串片，同时满铺设4步，作业层数n1=2，防护栏杆设在每步1.0m处，采用483.5钢管。悬挑架体的搭设为从二层顶板、梁浇筑时开始延周边设置预埋件（212闭合箍），悬挑钢管选用48*3.5，外挑1.3，尾段锚入楼层长度为1.5m，尾端穿入与闭合钢筋箍中,并设置纵向扫地杆用扣件连接或用方木与钢管楔紧，防止悬挑杆被轴心拉力拉脱。脚手架搭设高

3、度按32.4米（18步）,再上女儿墙约1.5米,总计:32.4+1.5=34.8米,故按35m(共19步)米对脚手架高度计算荷载及并对架体大小横杆、立杆进行强度、刚度、稳定性等验算。脚手架钢管选用483.5钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08103 mm3，回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2，郑州市基本风压值0=0.45 kN/m2，计算时忽略雪荷载等。三、荷载标准值每米立杆机构自重标准值：gk1=0.1297kN/m 竹脚手片自重标准值：gk2=0.35kN/m2 施工均布活荷载：qk=3 kN/m2安全网自重：0.005 kN/m2（1） 风

4、荷载标准值：k=0.7zs0式中 z风压高度变化系数，查建筑结构荷载规范并用插入法得35米为1.13s脚手架风荷载体型系数，全封闭式为1.20基本风压值，郑州市为0.45 kN/m2则k=0.71.131.20.45=0.427 kN/m2四、 结构计算4.1小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 （1）.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.3501.500/3=0.175 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3.0001

5、.500/3=1.500 kN/m； 荷载的计算值: q=1.20.038+1.20.175+1.41.500 = 2.356 kN/m； 小横杆计算简图 （2）.强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =2.3560.9002/8 = 0.239 kN.m； = Mqmax/W =46.959 N/mm2； 小横杆的计算强度小于 205.0 N/mm2,满足要求！ （3）.挠度计算: 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0.038+0.175+1.500 = 1.713 kN/m ； 最大挠度 V = 5.01.7139

6、00.04/(3842.060105.0)=0.583 mm； 小横杆的最大挠度小于 900.0 / 150=6.000 小于10 mm,满足要求！4.2 大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 （1）.荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1= 0.0380.900=0.035 kN； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.3500.9001.500/3=0.158 kN； 活荷载标准值: Q= 3.0000.9001.500/3=1.350 kN； 荷载的计算值: P=(1.20.035+1.20.158+1.41.350)/2=1.060 kN； 大横杆

7、计算简图 （ 2）.强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0381.5001.5002=0.010 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2671.0601.500= 0.425 kN.m； M = M1max + M2max = 0.010+0.425=0.435 kN.m 抗弯强度:= 0.435106/5080.0=85.628 N/mm2； 大横杆的抗弯强度= 85.628 小于f=205.0N/mm2；满足要求。 （3）.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重

8、均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位:mm 均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 0.6770.0381500.04 /(1002.060105.0) = 0.052 mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： P=（0.035+0.158+1.350）/2=0.771kN V= 1.8830.7711500.03/ ( 100 2.060105.0) = 1.951 mm； 最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+1.951=2.004 mm； 大横杆的最大挠度小于 1500.0 /

9、 150=10.0 或者 10 mm,满足要求！4.3 扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.500=0.058 kN； 脚手板的荷载标准值: P2 = 0.3500.9001.500/2=0.236 kN； 活荷载标准值: Q = 3.0000.9001.500 /2 = 2.025 kN； 荷载的计算值: R=1.2(0.058+0.236)+1.42.025=3.188

10、kN； R 8 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 4.4 立杆计算（1）荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： a.每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.13035.000 = 4.540 kN； b.脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用串竹片脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.35041.500(0.900+0.3)/2 = 1.260 kN； c.栏杆与挡脚板自重标准值(kN/m)；本例采用钢管栏杆(每层设)、竹片挡板，标准值为0.11 NG3 = 0.14041.500/2+0.03

11、81.516 = 1.332 kN； d.吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50035.000 = 0.263 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.394 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0000.9001.5002/2 = 4.050 kN； 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.450

12、kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1.130 ； Us - 风荷载体型系数：Us =1.200 ； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.4501.1301.200 = 0.427 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.27.394+ 1.44.050= 14.54kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.27.394+ 0.851.44.050= 13.693 kN； 风荷载设

13、计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.851.4WkLah2/10 =0.850 1.40.4271.500 1.7002/10 = 0.220 kN.m；（2）立杆的稳定性计算: 本工程考虑组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：N =13.693 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l

14、o/i 的结果查表得到 ：= 0.186 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 13693.100/(0.186489.000)+22000.517/5080.000 = 154.87 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 154.87 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！4.5 连墙件计算（按两步三跨设置）连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 风荷载基本风压值 Wk = 0.318 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手

15、架外侧的迎风面积 Aw = 16.200 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4WkAw = 7.201 kN； 连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 12.201 kN； 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度, 由长细比 l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949； A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2； 连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0.9494.89010-4205.000103 = 95.13

16、3 kN； Nl=12.201Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl=12.201小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求!4.6、立杆地基承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值: fg = fgkKc = 68.000 kN/m2； 其中，地基承载力标准值：fgk= 170.000 kN/m2 ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.400 ； 立杆基础底面的平均压力 ，p = N/A =58.16 kN/m2 ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 14.54 kN；

17、基础底面面积 (m2)：A = 0.250 m2 。 p=58.16 fg=68.000 kN/m2 本工程中地基为2：8灰土回填，要求其承载力标准值不小于170 kN/m2,则其相应压实系数小于0.95，则地基承载力的计算就满足要求！4.7、悬挑架计算本工程计划自地上二层起开始搭设脚手架，由于地下室回填土未完成，故先采用钢管悬挑脚手架，悬挑件选用48*3.5钢管。步距h=1.8米，立杆纵距la=1.5米，立杆横距lb=0.9米，每个悬挑结构上搭设五步（高9m）。连墙件为2步3跨设置，脚手板为毛竹片。具体搭设方法为：从一层顶板、梁浇筑时开始延周边设置预埋件（212闭合箍），悬挑钢管选用48*3

18、.5，外挑1.3，尾段穿入与闭合钢筋箍中,并设置纵向扫地杆用扣件连接或用方木与钢管楔紧，防止悬挑杆被轴心拉力拉脱。为确保架体安全，在底层大横杆下设斜向支撑，斜向杆支撑于下层梁板上或外墙对拉螺栓上，用扣件与大横杆连接。4.7.1荷载计算：（1） 构架自重：Gk1=0.5LaHgk1=0.51.51.890.166=2.01 KN （2） 脚手片自重标准值：Gk3=0.50.2LbLa3=0.50.20.91.53=0.405 KN （按满铺三层计）（3） 施工均布活荷载： Qk外=0.53LbLa2=0.520.901.52=2.7 KN Qk内=0.53LbLa2=0.520.91.52=2.

19、7 KN(活荷载按2.0Kn/m2)4.7.2脚手架内外立杆轴向力设计值N荷载分项系数恒载取值为1.2，活载取值为1.4。内立杆：N1=1.2（Gk1Gk2内）1.4 Qk内=1.2（2.010.405）1.42.7=6.68 KN外立杆：N2=1.2（Gk1Gk2外）1.4 Qk外=6.68 KN4.7.3 对悬挑钢管梁的验算为确保安全，对支撑架下斜向撑杆看做安全储备，不参与验算，则钢管即为悬挑构件，对钢管梁进行强度及刚度验算。悬挑梁选用483.5钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08103 mm3，截面惯性矩I=12.19cm4,回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值

20、f=205N/mm2。悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m =1.300 m，l = 1.500 m，m1 = 0.350 m，m2 = 1.250 m； 水平支撑钢管梁的截面惯性矩I = 12.190 cm4，截面模量(抵抗矩) W = 5.08 cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 P=6.68kN 水平钢管梁自重强度计算荷载 q=1.23.84=0.046 kN/m

21、k=1.300/1.500=0.87 k1=0.300 / 1.500 = 0.230 k2=1.250 / 1.500 = 0.830 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA = 20.5 kN 支座反力 RB = -7.07 kN 最大弯矩 MA = 7.12 kN.m 截面应力 = .00 /( 1.05 50800.000 )= 133.48 N/mm2 水平支撑梁的计算强度133.48 小于 215.000 N/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N= 6.68 kN 水平钢梁自重计算荷载 q= 0.046 kN/m 最大挠度 Vmax= 3.825 mm 按照钢结构设计规

22、范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为 悬伸长度的两倍，即 2600.000 mm 水平支撑梁的最大挠度小于 2600.000 / 400 ,满足要求!4.7.4 水平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7.07kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=7070.04/(3.142502)1/2 =7mm，故2根直径为12的满足要求。 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层

23、钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。4.7.5 考虑大横杆下斜撑杆的受力验算本工程中在大横杆下设有斜向撑杆，作为架体的一个支座，由于斜向撑杆在每根立杆下设，距离立杆较近，故斜向撑杆是立杆的主要受力支座，验算时考虑安全，按立杆荷载全部传至斜向撑杆计算。斜向撑杆受轴向压力，N= N2/cos23.45=6.68/0.917=7.28 KN=7280/489f,故斜向撑杆强度满足要求。BN2DCAN14.7.6 斜撑杆的稳定性验算NCD= N2/cos23.45=6.68/0.917=7.28 KNNCB=NCDsin23.45=7.280.398=2.90KN斜向撑杆的稳定性验算（验算中考

24、虑荷载的动力系数为1.2）计算长度L1=3027，轴心压力NCD =7.28 KN。偏心距e1=0.053m，所以偏心受力产生的弯矩M1= NCDe1=0.386 KNm1=L1/i=3027/15.8=191.58，=0.247欧拉临界力NE1=2EA/2=3.1422.06105489/191.582=28.41 KN等效弯矩系数mx=0.650.35（M2/M1）=0.650.35（0.496/0.496）=0.30.4故取mx=0.4，取截面塑性发展系数g=1.15根据钢结构压弯构件公式N/jXAmxM/ gxW1x（10.8N/NEx） f，可验证外斜杆在偏心弯矩作用下的稳定性。N/

25、jXAmxM/ gxW1x（10.8N/NEx） =1.27280/（0.247489）1.20.40.504106/1.15508010.87.280/28.41=77.85 N/mm2 f =205 N/mm2 所以经过验算，斜向撑杆稳定！为加强斜撑杆稳定性，可在斜撑杆中部及底部设置通常连接杆。4.7.7 斜向撑杆在墙上支撑点的验算本工程中斜向撑杆下支点有两种，一种支撑在结构梁板上，另一种支撑在墙上对拉螺栓上，现对螺栓的抗剪强度进行验算：斜向撑杆对螺栓的剪切力为：V=N=6.68KN螺栓的剪切应力为：=V/A=6680/3.14*(12/2)2=59.12FV=125N/mm2故螺栓的抗剪

26、强度满足要求。4.7.7 斜向撑杆在梁板上支撑点的加固措施斜向支撑设在楼板面上的支撑点做法，可沿支撑杆下端设纵横水平扫地杆，纵横扫地杆可利用墙柱相互拉接扣紧，形成井字形（或口字型）结构体，作为斜向支撑杆的支撑点。五、安全措施脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。每搭完一步脚手架后，应按下表的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。立杆应与底层大横杆扣紧，大横杆应与悬挑钢管扣紧，斜撑杆应与大横杆钢管扣紧。且立杆应靠近斜向支撑杆和悬挑杆中间。立杆搭设应符合下列规定：相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步

27、内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大与步距的1/3。当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。顶层立杆的搭接长度不应小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应少于100mm。立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。纵向水平杆搭设应符合下列规定：纵向水平杆宜设设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，顶层顶步也可采用搭接。脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫

28、地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。连墙件、剪刀撑、横向支撑的设置符合下列规定：本工程外脚手架高度小于50m，连墙件每3.6m4.5m设一根。连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；连墙件应从第一步纵向水平杆处开始设置；宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直距离不应大于建筑物的层高，并不应大于4m(2步)。连墙件可在楼层处预留短钢管或埋设吊环（212圆钢），用钢管与架体拉接。当脚手架下部暂不能设连墙杆时

29、可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在450600之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后拆除。当脚手架施工操作层高出连墙件二步时，应采取临时稳定措施，直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在450600之间；剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角(a)450500600剪刀撑跨越立杆的最多根数(n)765本工程脚手架高度在24m以上，必须在外侧立面上连续设置剪刀撑，并应由底至顶连续设置。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定

30、。剪刀撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。扣件安装符合下列规定：扣件规格必须与钢管外径相同；螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.m,且不应大于65N.m；在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；对接扣件开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；上栏杆上皮高度应为1.2m；挡脚板高度不应小于180mm；中栏杆应居中设置。脚手板的铺设应符合下列规定：脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120150mm;竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆铺设，且采用对接平铺四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。作业层端部脚手