转炉基础炉墩与钢包车轨道基础施工方案

1、 目 录 第一章 编制依据2第三章 工程概况2一基本情况2二主要工作量4三施工条件4四工程特点与施工难点5第四章施工部署6一施工顺序6二施工方向6三施工进度6四平面布置7第五章 施工准备7一技术准备7二临时设施布施15第五章 主要项目施工方法15一脚手架搭设15二钢筋制作与安装16三模板支设18四铁件安装19五混凝土工程19第六章 保证措施21一质量控制21二安全生产保障措施21三文明施工保障措施22武钢二炼钢易地改造炼钢车间建筑工程转炉基础钢包车轨道基础与炉墩施工方案第一章 编制依据1 技改部下达的工程任务单及工程承包合同规定及武钢二炼钢易地改造工程指挥部的要求；2 中冶南方工程技术有限公司

2、设计的武钢二炼钢易地改造炼钢车间建筑工程主厂房转炉基础图号：01-26400Y27；3 武钢二炼钢易地改造炼钢车间建筑工程转炉基础施工组织设计。4 现场实际情况，包括现场土质、施工道路情况等；5 国家现行有关规范、验评标准及武钢建工集团安全技术防护设施标准；6 武钢安环部下发的钢安环纪200519#文武钢建安工程提取特殊安全措施费专题会纪要；第三章 工程概况一基本情况武钢新二炼钢共设置了180t两台转炉，未作预留。因此，转炉基础上的炉墩与钢包车轨道基础各有两组（如图1、2所示）： 图1 转炉基础断面图 图2 转炉基础平面图 转炉炉墩由ZL-1、ZL-2两个构筑物组成，坐落在转炉基础底板-3.0

3、00m平面上，顶部标高为8.820m，全高为11.820m。ZL-1、ZL-2之间相距10.500m，将钢包车轨道基础夹在中间。如图3、4、5所示。 图3 转炉基础俯视图 图4 转炉基础炉墩透视图 图5 转炉基础钢包车轨道基础透视图 在设备基础上，预埋铁件向来都是较多的。为便于安装转炉传动设备，在炉墩顶部埋设有几十根8.8级锚栓；为便于安装隔热板，炉墩侧壁自上到下成排埋设30mm厚的钢板；为便于钢包车轨道的安装，钢包车轨道基础顶面埋设了128块25mm厚250mm500mm钢板；为保护渣槽，在渣槽底部通长埋设了7根TG38kg钢轨，渣槽上檐口埋设L1008护边角钢。转炉螺栓主要规格有M100螺

4、栓64套、M80螺栓8套、M36螺栓24套。二主要工作量主要工程量序号项目单位数量备注1钢包车轨道基础（两座）混凝土m3870耐热500，C302炉墩（两组，四座）混凝土m31252耐热500，C353钢筋t112.6各型4螺栓t22.78.8级设备螺栓，各型5铁件t44.3各型，含预埋钢轨三施工条件转炉基础底板（承台）部分及附着在其上的高层框架柱基础已经施工完毕，且转炉基础周边基坑已经用级配矿渣进行分层碾压填平，为本项目的施工创造了相对较好的地基落地脚手架、模板支撑有了很好的具有足够刚度和面积的支撑面。转炉基础东侧的1E、1F列112、113线与西侧1B轴112线以及108、109线1D列厂

5、房框架柱桩与承台基础正在施工，施工坑与基坑的开挖给施工道路的完整与通畅造成一定影响，需要另行修铺进入作业区的通道。钢筋加工棚已经移位，施工所需的电源等也在转炉基础底板（承台）施工完毕后相应的做了调整。炉墩所需的8.8级设备螺栓已经到位，摆放在施工区域内，但是各种预埋钢板由于设计变更与材料组织供应等原因，目前仍在制作当中，预计将在七月底可全部到位。四工程特点与施工难点1 本项目混凝土全部采用耐热混凝土，耐热等级为500。通常，此种要求的混凝土不利于使用混凝土泵车进行混凝土浇筑作业，需要在混凝土配合比上多进行试验以获得具有较好的和易性与保水性的混凝土。2 钢包车轨道基础与炉墩的混凝土虽然都是要求采

6、用耐热混凝土，但是二者的强度标号不同，必须分别配比，分别浇捣。 图6 转炉基础炉墩顶部平台扩散部分示意图 3 钢包车轨道基础基本上全部处于自然地表以下，而炉墩则是从处于自然地面以下转炉基础底板（承台）-3.0m标高的上表面一直到自然地面以上8.82m，高差近12m，且炉墩的跟部尺寸仅为3.5m7.75m和2.0m8.0m，炉墩顶部平台均向外扩散挑出，尤其是ZL-1，其顶部平台扩散挑出后平面尺寸为6.0m10.0m，扩散面积将近一倍（如图6所示）。对此构筑物的模板、混凝土等施工都相当不利，尤其是模板设计要求较高（本项目计划设置满堂脚手架，将两组炉墩联为整体，增强完整性与其刚度、强度）。4 预埋铁

7、件众多而且不利于安装：炉墩侧壁用30mm厚钢板进行制作的埋件长达8.0m、钢包车轨道基础顶面的预埋钢板的锚爪应业主要求被变更设计为长达450mm带弯钩的18钢筋；高耸11.82m的炉墩顶部密布的设备螺栓总重达23吨，等等。这些都给施工造成了不小难度。5 在进行转炉基础底板（承台）部分施工时，炉墩的竖向受力钢筋已经事先进行分段、预留。在进行本阶段施工时，炉墩的竖向受力钢筋需要进行竖向对接。其对接方式采用的是剥肋轧丝直螺纹连接形式，按一级接头标准进行处理。接头试件以事先进行试验检验合格，现进行竖直方向作业，存在一定难度，需要注意施工质量与施工安全，对施工脚手架有要求。6 为便于后面结构安装高层框架

8、安装时吊装机械（DBQ4000t.m塔吊）在1D与1E列之间形成通道，钢包车轨道基础超出1D列东段的6.5m长一段需留待后期（塔吊拆除后）再进行浇筑施工。否则塔吊的轨道难以形成。第四章 施工部署一施工顺序根据施工对象构筑物设计要求所采用的材料不同以及现场实际条件，钢包车轨道基础与炉墩将分批进行：首先进行钢包车轨道基础的施工，然后进行炉墩的施工。这样安排有以下好处：1 钢包车轨道基础所处水平面较低，较炉墩而言易于施工，符合先易后难的解决问题基本原则。2 由于整体满堂脚手架以及炉墩模板体系水平支撑搭设需要在钢包车轨道基础上设支撑点，先期完成钢包车轨道基础将为炉墩施工创造不少便利条件。二施工方向钢包

9、车轨道基础基本上是两条同时进行，由于道路原因，先从南边一座（即111与112线之间）开始，而考虑到添加了缓凝剂的混凝土在浇注过程中对模板施加的侧压力，两座钢包车轨道基础将交互进行。从充分保障和利用模板支撑体系稳定性的角度考虑，炉墩将按照先内后外的顺序进行，即先进行处于两座钢包车轨道基础之间的ZL-1和ZL-2，然后进行余下的两座ZL-1和ZL-2。三施工进度钢包车轨道基础，计划在2006年8月2日达到混凝土浇筑条件，隐蔽验收合格，8月3日进行混凝土浇筑。炉墩，计划在8月5日前安装完所有侧面预埋铁件，8月6日封模板，8月8日完成顶部平台所有埋件的安装，8月9日完成所有混凝土浇筑前的准备工作，8月

10、10日进行混凝土浇筑。四平面布置在转炉基础底板上，自1/1C列东侧3.0m向西至基础边缘，110线与112线之间将全部搭设满堂脚手架。同时在此范围向外周扩展8m，搭设满堂脚手架的斜撑。由于现场其他构筑物的施工，现场总体平面较差。本项目的施工道路将以转炉基础南头的道路为主要进出场道路，同时在转炉基础东西两侧回填区修铺道路深入、接近施工对象，如图7所示。 图7 施工平面布置示意图 第五章 施工准备一技术准备图纸会审转炉基础是本工程的关键，施工前必须认真组织图纸会审及设计交底工作，解决好图面尺寸不符、设计意图不清晰等出现的问题。在本项目里，尤其需要注意的是各预埋铁件（含螺栓）的制作要求与安装问题。建

11、立测量控制网1 平面控制由于有前面转炉基础底板混凝土施工时所做的工作作为基础，在转炉基础四周已经设置有测量控制点（如图8所示），因此在本项目里，平面控制工作主要是以下工作：将转炉基础外的轴线控制点进行复测，然后导入基础上表面靠近本项目的施工对象的位置；进行精确定位，核查在转炉基础底板施工时的定位是否存在偏差，并作校正。 图8 施工测量控制点示意图 2 高程控制以武勘指定的本工程测量控制点（29#、30#）为基础，在转炉基础底板上投测出本项目所需的水准基点。混凝土配合比试配本项目混凝土采用由武钢建工集团商品混凝土公司的产品，我们已经将施工所需的混凝土的各种技术要求向武钢建工集团商品混凝土公司提出

12、，由其所属实验室进行试配。目前已经形成配合比，但仍在优化过程中。相关施工参数计算1 模板设计在本项目中，钢包车轨道基础相对较为简单，而且其两侧有已经施工完毕的与转炉基础底板连为一体的高层框架柱基础作为模板体系的水平传力支撑点，可参照转炉基础底板时的模板设计进行。由于炉墩的结构存在特殊性：是一个长方体在顶部向外非对称式挑出的造型。因此对炉墩的模板设计有两个方面：竖直壁面模板设计与挑出部分斜向底部模板设计。下面分别对此两种情况进行设计。初步方案采用扣件式钢管落地满堂脚手架进行支设，作为模板设计的支撑体系。混凝土采用商品混凝土，填加缓凝剂、减水剂等外加剂。采用混凝土泵车进行送料浇筑，混凝土坍落度为1

13、113cm，插入式内部振捣器机械振捣，浇筑速度为8m3/h。竖直壁面模板及支撑的荷载计算：此时荷载组合考虑以下三种荷载：浇灌和振捣混凝土时产生的荷载（活载）对垂直面模板荷载为4kN/m2荷载设计值为41.40.85=4.76 kN/m2新浇混凝土对模板的侧压力（恒载）根据规范，新浇混凝土对模板的侧压力按以下两式计算，取其中较小值。F1 = 0.22ct012V1/2= 0.2224200/（35+15）1.21.152.381/2= 45.008kN/or F1 =cH=2411.82=283.68kN/F1 =min45.008，283.68kN/=45.008kN/说明：根据目前天气状况及

14、前期进行转炉基础底板施工时测量数据，混凝土入模温度按35计取。侧压力设计值：F = F1分项系数折减系数=45.0081.20.85=45.91kN/则新浇混凝土产生的侧压力为45.91 kN/倾倒混凝土时产生荷载查表得2 kN/（活载）荷载设计值为21.40.85=2.38 kN/m2进行荷载组合： F=+=4.76+45.91+2.38=53.05kN/验算本项目施工方案拟采用组合式与脚手架钢管进行支设。模板横向拼接，模板背楞采用钢管按750mm间距，支撑用双排钢管按900mm间距进行初步设计，模板及模板支撑钢楞采用两根483.5钢管燕尾卡固定。下面进行分别验算。A钢模板验算：P3015钢

15、模板（=2.5mm）截面特征：Ixj=26.97104，Wxj=5.94103。计算简图如图9所示：将荷载化为线均布荷载：q1= F 0.3/1000=53.050.3/1000=15.915 N/ mm（用于计算承载力）q2= F 0.3/1000=45.910.3/1000=13.773N/ mm（用于验算挠度）抗弯强度验算：最大弯距值M=1/2q13752=0.515.9153752=11.190105 N.mm则抗弯承载力为：=M/ Wxj=11.190105（5.94103） =188.39N/215 N/（符合要求）挠度验算：W =q237524E Ixj(-l3+6m2l+3 m

16、3)=13.773375(242.0610526.97104)(-7503+63752 750+33753)=0.819mm1.5mm（符合要求） 图9 模板设计示意图 B双排横杆验算对于483.5钢管，截面特征为I=212.19104 mm4W=25.08103 mm3 ，由于横杆跨度大于3跨，可按照3跨连续梁近似计算。计算简图如图9所示：将荷载化为线均布荷载：q1= F 0.6/1000=53.050.6/1000=31.83N/ mm（用于计算承载力）q2= F 0.6/1000=45.910.6/1000=27.546N/ mm（用于验算挠度）抗弯强度验算：最大弯距值M=0.1q190

17、02则抗弯承载力为：=M/ Wxj=0.131.839002（25.08103）=253.76N/215 N/（不符合要求，需要调整横杆间距）将横杆间距调整为600mm，再次进行抗弯强度验算：最大弯距值M=0.1q16002则抗弯承载力为：=M/ Wxj=0.131.836002（25.08103）=112.78N/215 N/（符合要求）挠度验算：w =0.677q26004/100E Ixj=0.67727.5466004(1002.06105 212.19104) =0.474mm2.25mm（符合要求）通过验算得知，初步设计不能满足要求，需要将模板的双排钢管布置间距缩小。竖向支撑（背楞

18、）间距采用750mm，横杆支撑（双排）间距采用600mm。C对拉螺栓验算根据模板支撑内楞布置情况对拉螺栓选择间距为600600mm的12mm钢筋和对拉片焊接，固定于各层受力钢筋的端头。验算如下：拉力：N= F h b =53.050.60.6=19.098kN螺栓拉应力：=N/A=19098/113.04=168.9N/mm2（符合要求）。挑出部分斜向底部模板及支撑的荷载计算：此时荷载组合考虑以下几种荷载：新浇混凝土对模板的侧压力（恒载）根据规范，新浇混凝土对模板的侧压力标准值按以下两式计算，取其中较小值。F1 = 0.22ct012V1/2= 0.2224200/（35+15）1.21.15

19、2.381/2= 45.008kN/or F1 =cH=241.5=36kN/F1 =min45.008，36kN/=36kN/说明：根据目前天气状况及前期进行转炉基础底板施工时测量数据，混凝土入模温度按35计取。侧压力设计值：F = F1分项系数折减系数=361.20.85=36.72kN/则新浇混凝土产生的侧压力设计值为36.72 kN/ 图10 炉墩顶部平台挑出部分受力分析图 混凝土、钢筋、模板及支撑结构自重标准值混凝土自重标准值：Gc=cV/A=2410（2.50.8+2.50.70.5）/（102.5）=29.904kN/查钢筋分析表得知炉墩挑出部分钢筋重量为3.76吨，钢筋自重标准

20、值：Gs=37.6/（102.5）=1.504kN/模板及支撑结构自重标准值：Gm=0.5kN/自重施加的荷载设计值为：F2=Gc+Gs+Gm=29.904+1.504+0.5=31.908kN/浇灌和振捣混凝土时产生的荷载（活载）对垂直面模板荷载为4kN/m2荷载设计值为41.40.85=4.76 kN/m2倾倒混凝土时产生荷载查表得2 kN/（活载）荷载设计值为21.40.85=2.38 kN/m2进行荷载组合：竖向荷载：Fy=+=31.908+4.76+2.38=38.994kN/横向荷载：Fx=36.72kN/荷载组合：F=（Fx ）2+（Fy）2）1/2=（36.722+38.994

21、2）1/2=53.562kN/验算本项目施工方案拟采用组合式与脚手架钢管进行支设。模板横向拼接，模板背楞采用钢管按750mm，支撑用双排钢管按600mm进行初步设计。下面进行分别验算。A钢模板验算：P3015钢模板（=2.5mm）截面特征：Ixj=26.97104，Wxj=5.94103。将荷载化为线均布荷载：q1= F 0.3/1000=53.5620.3/1000=16.068 N/ mm（用于计算承载力）q2= F 0.3/1000=38.9940.3/1000=11.698N/ mm（用于验算挠度）抗弯强度验算：最大弯距值M=1/2q13752=0.516.0683752=11.298

22、105 N.mm则抗弯承载力为：=M/ Wxj=11.298105（5.94103） =190.21N/215 N/（符合要求）挠度验算：W =q237524E Ixj(-l3+6m2l+3 m3)=11.698375(242.0610526.97104)(-7503+63752 750+33753)=0.695mm1.5mm（符合要求）B双排横杆验算对于483.5钢管，截面特征为I=212.19104 mm4W=25.08103 mm3 ，由于横杆跨度大于3跨，可按照3跨连续梁近似计算。将荷载化为线均布荷载：q1= F 0.6/1000=53.5620.6/1000=32.137N/ mm（

23、用于计算承载力）q2= F 0.6/1000=38.9940.6/1000=23.396N/ mm（用于验算挠度）抗弯强度验算：最大弯距值M=0.1q16002则抗弯承载力为：=M/ Wxj=0.132.1376002（25.08103）=117.54N/215 N/（符合要求）挠度验算：w =0.677q26004/100E Ixj=0.67723.3966004(1002.06105 212.19104) =0.403mm2.25mm（符合要求）通过验算得知，初步设计满足要求。2 脚手架设计本项目脚手架拟采用扣件式落地钢管满堂脚手架。初步设计方案为：脚手架总高按13.5m考虑，靠近炉墩采用

24、双排脚手架作为炉墩的模板的支撑结构，立杆横距1.2m1.5m，步距1.2m；设置两层作业平台+6.0m处一层，顶部一层，作业平台面铺竹跳板，外挂安全网。垂直方向设置三道剪刀撑。荷载计算恒载标准值GkGk=Hi（gk1+gk3）+n1lagk2由查表得gk1=0.1419kN/m，gk2=0.4112kN/m，gk3=0.0602kN/m，Gk=13.5（0.1419+0.0602）+21.20.4112=3.715 kN活载（作业层施工荷载）标准值QkQk=n1laqk=21.21.8=4.32 kN风载（作业层施工荷载）标准值WkWk =0.7usuzw0=0.7（1.3（8.58）/（13

25、.520）1.120.35=0.090 kN /qwk =1.20.6260.090=0.068 kN /脚手架整体稳定性验算确定材料强度附加分项系数mm=1.59（1+0.9（+）/（1+0.9（+）Nwk=MwkA/W=Mwk（489/5080）=（0.851.40.21.22/10）（489/5080）=3.3kNNGk=3.412kNNQk=4.32kN= NQk / NGk =4.32/3.412=1.27= Nwk / NGk =3.3/3.412=0.97m=1.59（1+0.9（1.27+0.97）/（1+0.9（1.27+0.97）=1.48计算轴心力设计值NN=1.2（NG

26、k + NQk）=1.2（3.412+4.32）=9.28kN计算风荷载弯矩MwMw=1.2MWk=1.20.1qwkh2=1.20.10.0681.22=0.012kN/m=12 kN/mm脚手架稳定验算N/A+ Mw /W=（9.28/（0.426489）+（12/5080）=0.047fc/（0.9m）=0.205/（0.91.48）=0.154N/A+ Mw /W fc/（0.9m）（满足要求，结构稳定）二临时设施布施由于有前期进行转炉基础底板施工时所创造的条件为基础，本次施工的临时设施相对较为简单，主要作业内容就是施工道路的修铺。至于施工所需水电、机具等均已有现成，无须再多做考虑。本

27、项目的施工道路如图7所示。第五章 主要项目施工方法一脚手架搭设由于转炉炉墩高度接近12.0m高，而截面尺寸不过27m2，而且炉墩顶部平台向外扩散挑出，其中钢筋、铁件密布，施工作业难度大，危险性较高。必须加强脚手架管理，严格按作业设计搭设脚手架。本项目采用扣件式落地钢管满堂脚手架。初步设计方案为：脚手架总高按13.5m考虑，靠近炉墩采用双排脚手架作为炉墩的模板的支撑结构，立杆横距1.2m1.5m，步距1.2m；设置两层作业平台+6.0m处一层，顶部一层，作业平台面铺竹跳板，外挂安全网。垂直方向设置三道剪刀撑。满堂脚手架内，设置不少于两座上人坡道（楼梯）。本项目的施工脚手架搭设后主要有三个目的第一

28、，作为转炉炉墩钢筋绑扎时用（此时脚手架上用竹跳板铺就的作业平台位置不固定，随钢筋绑扎高度改变而改变，全部洞开，迎风面内几无挡风面。）第二，作为混凝土浇筑时的作业平台，此时作业平台主要设置在11.5m处，外围1.8m围护栏杆（面挂安全网）。第三，作为模板支撑体系的外延组成，增强模板支撑系统的整体性和刚度，加大其水平方向的支承力。其实，脚手架最里层（靠近模板）的双排脚手架其实就是模板支撑结构。本项目的脚手架设计在前面第四章第三节里已经有交代。脚手架搭设范围与系统示意图如图11、12所示。 图11 转炉基础炉墩图 图12 转炉基础炉墩满堂脚手架搭设立面示意图 （本图各纵横杆间距仅为示意，不得作为施工

29、与验收依据）二钢筋制作与安装本项目中，钢筋制作与安装量相对较大，炉墩的竖向受力钢筋在进行转炉基础底板（承台）部分施工时已经事先进行分段、预留。在进行本阶段施工时，炉墩的竖向受力钢筋需要进行竖向对接。其对接方式采用的是剥肋轧丝直螺纹连接形式，按一级接头标准进行处理。接头试件以事先进行试验检验合格，现进行竖直方向作业，存在一定难度，需要注意施工质量与施工安全，对施工脚手架有要求。 图12 转炉基础炉墩ZL-1顶部平台钢筋布置图 此外，炉墩顶部平台向外扩散挑出，ZL-1顶面还存在标高分区，挑出部分各不对称，钢筋分析困难。本项目已经采取利用ACAD制作三维图形进行实物放样的方式进行钢筋分析。钢筋制作时

30、必须严格按照钢筋分析表进行制作，不得擅自更改。由于竖向钢筋长度较大，且钢筋规格为32，钢筋安装之前，首先要将脚手架搭设完毕并经验收合格后方可进行。四座炉墩中的 32竖向钢筋安装量达60t，如果全部靠人力搬运后竖立起来，工作量相当大而且危险。因此，将就近利用胶轮吊进行吊装，对称靠放在脚手架围就的钢筋安装范围内。注意：钢筋摆放和取用都必须得对称进行，避免脚手架单侧受力过于集中发生危险。钢筋制安注意事项：钢筋进场除材质合格证外还要求具有符合相应批量的复检合格证，否则不得加工使用。钢筋放样必须符合设计要求，经过审核，确保准确无误。钢筋焊接、弯曲成型、绑扎及安装均应符合标准、规范，并严格按操作规程施工。

31、钢筋相互间应绑扎牢固，以防止浇捣混凝土时，因碰撞、振动使绑扣松散、钢筋移位，造成露筋。在绑扎钢筋时，应按设计规定留足保护层，不得有负误差。留设保护层，以相同配合比的细石混凝土成垫块，将钢筋垫起，严禁以钢筋垫钢筋。当钢筋排列稠密，以致影响混凝土正常浇筑时，应及时同设计院协商，采取措施，以保证混凝土的浇筑质量。为使绑扎后钢筋网网眼方正，间距正确，采用5m卡尺限位绑扎，在钢筋两端用卡尺的缺口卡住钢筋，待绑扎牢固后拿去卡尺，以满足钢筋间距的质量要求。所有钢筋的规格、间距、根数、位置均应符合设计要求。受力钢筋的绑扎应相互错开。垫块采用C20的细石混凝土提前制作并养护，待强度达到要求，方可使用，垫块放置按

32、照梅花状布置，以免钢筋网压碎垫块。 三模板支设转炉炉墩拟采用定型组合钢模板、U型卡连接。模板支撑系统采用483.5mm钢管用扣件连接。双排脚手架支撑系统，用十字撑和斜撑对支撑系统进行加固。模板设计见前面第四章第三节内容，模板采用P3015横向组拼，背楞（竖向钢管）间距为750mm，横杆采用双排钢管按600mm间距进行布置，内部按600mm600mm间距设置对拉片，燕尾钩钩头螺栓规格为12mm。支撑模板前，先完成钢筋、铁件的安装作业。隐蔽工程未验收合格不得进行模板封闭。为提高模板的整体刚度，钢模板错缝拼接，确保混凝土成型质量。模板系统施工时应注意以下几点：优先使用尺寸规范、刚度良好的模板，翘曲变

33、形的模板严禁使用；为了保证混凝土表面光洁，感观良好，模板应刷隔离剂；为了保证混凝土表面光洁，感观良好，模板缝隙用107胶水加水泥（1:2.5）进行勾缝。 注意工序之间的安排，支模应与钢筋绑扎、固定架安装以及管道埋设紧密配合，穿插进行，避免工序间相互干扰，严重时造成返工浪费。对变形、翘曲超出规范的模板和钢管应马上退出现场，不得使用。模板拆除下来，将混凝土残渣、垃圾清理干净，重新刷隔离剂。钢筋不得用铁丝或铁钉固定在模板上，必须采用同配合比的5050mm细石混凝土块做垫块，并确保钢筋保护层的厚度不小于设计要求，绝不允许出现负误差。如果结构内部设置的钢筋确需用铁丝绑扎时，均不得接触模板。避免影响混凝土

34、结构的耐久性。模板应表面平整，拼缝严密，吸水性小，结构坚固。浇筑混凝土前，应将模板内部清理干净。模板安装完毕后，应由专业人员对轴线、标高、尺寸、支撑系统、扣件螺栓、拉结螺栓进行全面检查。混凝土浇灌时，为防止模板系统局部因应力集中或冲击荷载造成模板变形或位移应设专人看模，对整个模板系统进行不间断的检查和监控，发现异常情况及时报告处理。四铁件安装本项目作业内容中，铁件的制作安装量相当大，不计重达22.7t的8.8级设备螺栓，预埋铁件的制作安装量也达到了44.3t。而且，炉墩侧壁用30mm厚钢板进行制作的埋件长达8.0m、钢包车轨道基础顶面的预埋钢板的锚爪应业主要求被变更设计为长达450mm带弯钩的

35、18钢筋；高耸11.82m的炉墩顶部密布的设备螺栓总重达23吨，等等。这些都给施工造成了不小难度。主要技术措施：1 所有铁件（含螺栓）均采用内置固定架的方法进行。内置的固定架利用早先埋设在转炉基础底板上的钢筋头进行水平定位固定，采用型钢（L50x5、L100x8）和钢管（483.5）进行制作，固定架呈格构形式以保证自身刚度。（参见武钢二炼钢易地改造炼钢车间建筑工程转炉基础施工组织设计）2 利用胶轮吊进行铁件（含螺栓）的搬运、安装。3 为保证施工质量，便于下道工序施工顺利，根据以往施工经验，考虑施工过程中易出现的问题，本项目中的设备螺栓在安装时，将螺顶标高按向上抬高5mm进行设置；在进行轨道（Q

36、U120）下部的预埋钢板（-250x500x25）安装时，其标高控制按上表面标高向下降低3mm进行控制。4 为保证炉墩侧壁预埋钢板便于制作和安装，将8.0m长的埋件切断为2.0m长，切口处打5mm深55坡口，在混凝土施工完后再补焊连成整体。5 为保证墩侧壁预埋钢板在混凝土浇筑后表面不致被混凝土浆覆盖，采取在埋件边缘焊接带孔薄钢片，将薄钢片夹在钢模板拼缝中，通过U形卡与模板连接，使埋件外表面与模板内表面贴紧。五混凝土工程本项目混凝土采用由武钢建工集团商品混凝土公司的产品。我们已经将施工所需的混凝土的各种技术要求（耐热500，强度标号C30、C35，泵送，填加缓凝剂、减水剂等外加剂），向武钢建工集

37、团商品混凝土公司提出，由其所属实验室进行试配。施工时，采用混凝土罐车进行运输，混凝土泵车进行送料浇筑，混凝土坍落度为1113cm，插入式内部振捣器机械振捣，浇筑速度约为8m3/h。本项目混凝土全部采用耐热混凝土，耐热等级为500。通常，此种要求的混凝土不利于使用混凝土泵车进行混凝土浇筑作业，需要在混凝土配合比上多进行试验以获得具有较好的和易性与保水性的混凝土。钢包车轨道基础与炉墩的混凝土虽然都是要求采用耐热混凝土，但是二者的强度标号不同，必须分别配比，分别浇捣。根据施工对象构筑物设计要求所采用的材料不同以及现场实际条件，钢包车轨道基础与炉墩将分批进行：首先进行钢包车轨道基础的施工，然后进行炉墩

38、的施工。钢包车轨道基础基本上是两条同时进行，由于道路原因，先从南边一座（即111与112线之间）开始，而考虑到添加了缓凝剂的混凝土在浇注过程中对模板施加的侧压力，两座钢包车轨道基础将交互进行。从充分保障和利用模板支撑体系稳定性的角度考虑，炉墩将按照先内后外的顺序进行，即先进行处于两座钢包车轨道基础之间的ZL-1和ZL-2，然后进行余下的两座ZL-1和ZL-2。表面处理：泵送混凝土坍落度较大，表面水泥浆较厚。尤其是耐热混凝土，骨料较轻，易与灰浆分离。在浇筑后，初凝前初步按标高用长刮尺刮平，然后用木搓板反复搓压数遍，使其表面密实，在终凝前再用铁搓板压光。混凝土浇筑注意事项：浇筑前要提前一星期与甲方、监理、设计院通气，弄清设计是否还需要改动，同时组织各专业会签，以便下道工序的施工。浇筑前，应清除模板内的积水、铁丝、铁钉等杂物，并以水湿润模板。使用钢模应保持其表面清洁无浮浆。检查模板和支架、钢筋、预埋件等符合要求后方可进行浇筑。采用插入式振捣器捣实混凝土的移动间距，不宜大于其作用半径的1.5倍；振捣器距离模板不应大于振捣器作用半径的1/2；并应尽量避免碰撞钢筋、模板、预埋管（件