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法兰 机械 工艺 夹具 设计

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法兰轴机械工艺与夹具设计带机械图,法兰,机械,工艺,夹具,设计

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本科毕业设计（论文）任务书题 目接轴套零件的加工工艺与夹具设计1、 毕业设计（论文）应达到的目的：毕业设计是大学生在毕业前的一个十分重要的综合性实践教学环节，是培养学生全面应用所学的基础理论、专业知识和技能，分析、解决一般实际工程问题的能力、创新能力和科学精神，为学生毕业后走向工作岗位做准备。根据我院学生的实际情况，结合培养目标(应用型人才)，由生产过程中选择具有一定复杂程度的零件进行加工工艺规程编制，以及有一定复杂程度的机床夹具设计。培养、锻炼学生进行实际机械加工工艺分析、工艺规程制定、机床夹具及机械机构设计的能力以及有技术文献的查阅能力等。2、毕业设计（论文）的内容和要求（包括原始数据、技术要求、工作要求等）：本课题针对接轴套零件图，首先分析零件结构特点，确定毛坯成型方法；然后根据各表面的精度要求和结构特点选择合适的加工方法，再根据各表面之间的工艺与基准关系，编制出加工该零件的工艺过程卡、工序卡，选择出加工需要的刀具、切削用量，计算出加工工时等有关参数；最后根据加工工艺的需要，按照大批量生产方式，设计出两套加工该零件的专用夹具，其中选择1套夹具进行三维建模，编写本课题的毕业设计说明书。3、对毕业设计（论文）成果的要求包括图表、实物等硬件要求1、文献综述与开题报告。2、编制加工该零件的工艺过程卡、工序卡，选择有关工艺参数、刀具、工艺装备。3、分析、计算加工工艺参数，编制工艺文件。4、根据工艺需要，设计2套加工夹具装配图与主要零、部件图。5、完成设计说明书（论文）的撰写，字数不少于1.5万字，页数不少于40张。6、填写工作记录及成绩评定册。7、图纸折合0号图，不少于2.5张。本科毕业设计（论文）任务书4、主要参考文献1 吴拓.机床夹具设计实用手册.北京：化学工业出版社，2014.2 张进生.机械制造工艺与夹具设计指导.机械工业出版社，1995.3 李庆寿.机床夹具设计.机械工业出版社，1991.4 李洪.机械加工工艺手册.北京出版社，1996.5 上海市金属切削技术协会.金属切削手册.上海科学技术出版社，2004.6 艾兴，肖诗纲.切削用量简明手册.北京：机械工业出版社，1985.7 余光国，马俊，张兴发.机床夹具设计M.重庆：重庆大学出版社，1995.8 周永强.高等学校毕业设计指导M.北京：中国建材工业出版社，2004.9 黄如林，刘新佳，汪群.切削加工简明实用手册.化学工业出版社，2004.10 王光斗，王春福.机床夹具设计手册.上海科学技术出版社，2004.11 于骏一，邹青.机械制造技术基础M.北京:机械工业出版社，2009.12 李庆寿.机械制造工艺装备设计适用手册M.银州：宁夏人民出版社，1991.5、毕业设计（论文）工作进度计划：序号设计（论文）工作进度日期（起止周数）1开题报告2016.12.102016.12.302实施研究2017.01.012017.03.053完成初稿2017.03.062017.04.204修改定稿2017.04.212017.04.305准备答辩2017.05.012017.05.086答 辩2017.05.092017.05.10指导教师（签字）日期年 月 日教研室意见：年 月 日学生（签字）： 接受任务时间： 年 月 日注：任务书由指导教师填写。 所有字母、变量、数字用Times New Roman化学式用正体公式里变量用斜体，上下标用正体公式用公式编辑器 攀枝花学院本科毕业设计（论文）法兰轴机械工艺与夹具设计学生姓名： 王X X 学生学号： 20xxxxxx 院（系）： 年级专业： XXXX 指导教师： 刘X X 教授 助理指导教师： 李X X 讲师 二年六月攀枝花学院本科毕业设计（论文） 摘 要(空1行)黑体三号摘 要(空1行)。（小四号宋体，20磅行距, 要求300字左右）(空1行)(空1行)关键词 ，（3-5个,逗号分隔,小四号宋体）攀枝花学院本科毕业设计（论文） ABSTRACT(空1行)ABSTRACT(空1行)XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX.XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX（12号新罗马体，20磅行距）(空1行)(空1行)Keywords XXXXXXX，XXXXXX，XXXXXX，XXXXXXX（12号新罗马体）攀枝花学院本科毕业设计（论文） 目录黑体三号(空1行)Times New Romani小四，分散对齐目 录(空1行)宋体小四号加粗摘 要ABSTRACT(空1行)宋体五号加粗1 绪论1 1.1 课题背景1 1.1.1XXX1 1.1.2 XXX2宋体五号 1.2 XXX 3 1.2.1 XXX3 1.2.262 XXX126 结论52 6.1 XXX52参考文献54附录A：XXX55致 谢561攀枝花学院本科毕业设计（论文） 4 机械传动部件设计空2格(空1行)三号黑居中4 机械传动部件设计(空1行)4.1切削力的计算（小三号黑体）4.1.1 XXXX（四号黑体）根据 （小四号宋体，20磅行距）4.1.2 XXXX（四号黑体）XXX (空1行)4.2 XXXXXXXX（小三号黑体） （小四号宋体，20磅行距）(空1行)4.3 XXXXXX (空1行)4.4 XXXXXXXXXXX；图4.2 主轴进图示宋体五号28攀枝花学院本科毕业设计（论文） 5 XXXX空2格(空1行)三号黑居中5 XXXX(空1行)5.1 XXXX（小三号黑体）5.1.1 XXXX （四号黑体） 根据 （小四号宋体，20磅行距） 5.1.2 XXXX XXX (空1行)5.2 XXXXXXXX (空1行)5.3 XXXXXX (空1行)5.4 XXXXXXXXXXX；宋体五号居中表尽量用三线表表1.1 合金钢的化学成分与力学性能材料名称化学成分（）力学性能CMnCr其他抗拉强度bN/mm2屈服强度s/N/mm2弹性模量E/N/mm2伸长率/布氏硬度/HBS 38攀枝花学院本科毕业设计（论文） 6 结论空2格三号黑居中(空1行)6 结论(空1行)XXX （小四号宋（如有分节，用上面的格式）48攀枝花学院本科毕业设计（论文） 参考文献(空1行)参 考 文 献(空1行)(空1行)1 袁庆龙，候文义Ni-P合金镀层组织形貌及显微硬度研究太原理工大学学报，2001，32(1)：51-53 （宋体五号，行距固定值20磅）2 刘国钧，王连成图书馆史研究北京：高等教育出版社，1979：15-18，313 孙品一高校学报编辑工作现代化特征中国高等学校自然科学学报研究会科技编辑学论文集(2)北京：北京师范大学出版社，1998：10-224 张和生地质力学系统理论太原：太原理工大学，19985 冯西桥核反应堆压力容器的LBB分析.北京：清华大学核能技术设计研究院，19976 姜锡洲一种温热外敷药制备方案中国专利：881056078，1983-08-127 GB/T 161591996，汉语拼音正词法基本规则S北京：中国标准出版社，19968 谢希德创造学习的思路人民日报，1998-12-25(10)9 王明亮中国学术期刊标准化数据库系统工程的EB/OL /pub/wml.txt/9808 10-2.html,1998-08-16/1998-10-0410 XIAO Ming，DU Xu sheng，MENG Yue zhong，GONG Ke chengThe influence of thermal treatmentconditions on the structures and electrical conductivities of graphite oxide，NEW CARBON MATERIALS，2004，19(2) （Times New Roman 五号）65攀枝花学院本科毕业设计（论文） 附录A：XX公式的推导黑体三号居中(空1行)附录A：XX公式的推导(空1行)(空1行)XX公式的推导过程是：（宋体五号，距行固定值20磅，英文用Times New Roman五号）攀枝花学院本科毕业设计（论文） 致谢黑体三号居中(空1行)致 谢(空1行)XXX （宋体小四号，距行固定值20磅） 67学院机械加工工序卡片产品型号法兰轴零件图号产品名称法兰轴零件名称法兰轴共14页第1页车间工序号工序名称材 料 牌 号机加工30车Q235A毛 坯 种 类毛坯外形尺寸每毛坯可制件数每 台 件 数铸造11设备名称设备型号设备编号同时加工件数卧式车床CA614011夹具编号夹具名称切削液1三爪卡盘普通乳化液工位器具编号工位器具名称工序工时 (分)准终单件22工步号工 步 内 容工 艺 装 备主轴转速切削速度进给量切削深度进给次数工步工时/sr/minm/smm/rmm机动辅助1粗车280外圆及端面, 以左端外圆为基准三爪卡盘，量具，车刀5001.270.8311510 设 计（日 期） 校 对（日期） 审 核（日期） 标准化（日期） 会 签（日期）标记处数更改文件号签 字 日 期标记处数更改文件号签 字 日 期学院机械加工工序卡片产品型号法兰轴零件图号产品名称法兰轴零件名称法兰轴共14页第2页车间工序号工序名称材 料 牌 号机加工40车Q235A毛 坯 种 类毛坯外形尺寸每毛坯可制件数每 台 件 数铸造11设备名称设备型号设备编号同时加工件数卧式车床CA614011夹具编号夹具名称切削液1三爪卡盘普通乳化液工位器具编号工位器具名称工序工时 (分)准终单件22工步号工 步 内 容工 艺 装 备主轴转速切削速度进给量切削深度进给次数工步工时/sr/minm/smm/rmm机动辅助1粗车180外圆、150外圆、140外圆及端面, 以280外圆为基准三爪卡盘，量具，车刀5001.270.8311510 设 计（日 期） 校 对（日期） 审 核（日期） 标准化（日期） 会 签（日期）标记处数更改文件号签 字 日 期标记处数更改文件号签 字 日 期学院机械加工工序卡片产品型号法兰轴零件图号产品名称法兰轴零件名称法兰轴共14页第3页车间工序号工序名称材 料 牌 号机加工50车Q235A毛 坯 种 类毛坯外形尺寸每毛坯可制件数每 台 件 数铸造11设备名称设备型号设备编号同时加工件数卧式车床CA614011夹具编号夹具名称切削液1三爪卡盘普通乳化液工位器具编号工位器具名称工序工时 (分)准终单件22工步号工 步 内 容工 艺 装 备主轴转速切削速度进给量切削深度进给次数工步工时/sr/minm/smm/rmm机动辅助1半精车280外圆及端面, 以左端外圆为基准三爪卡盘，量具，车刀5001.270.8311510 设 计（日 期） 校 对（日期） 审 核（日期） 标准化（日期） 会 签（日期）标记处数更改文件号签 字 日 期标记处数更改文件号签 字 日 期学院机械加工工序卡片产品型号法兰轴零件图号产品名称法兰轴零件名称法兰轴共14页第4页车间工序号工序名称材 料 牌 号机加工60车Q235A毛 坯 种 类毛坯外形尺寸每毛坯可制件数每 台 件 数铸造11设备名称设备型号设备编号同时加工件数卧式车床CA614011夹具编号夹具名称切削液1三爪卡盘普通乳化液工位器具编号工位器具名称工序工时 (分)准终单件22工步号工 步 内 容工 艺 装 备主轴转速切削速度进给量切削深度进给次数工步工时/sr/minm/smm/rmm机动辅助1 半精车180外圆、150外圆、140外圆及端面, 以280外圆为基准三爪卡盘，量具，车刀5001.270.8311510 设 计（日 期） 校 对（日期） 审 核（日期） 标准化（日期） 会 签（日期）标记处数更改文件号签 字 日 期标记处数更改文件号签 字 日 期学院机械加工工序卡片产品型号法兰轴零件图号产品名称法兰轴零件名称法兰轴共14页第5页车间工序号工序名称材 料 牌 号机加工70车Q235A毛 坯 种 类毛坯外形尺寸每毛坯可制件数每 台 件 数铸造11设备名称设备型号设备编号同时加工件数卧式车床CA614011夹具编号夹具名称切削液1三爪卡盘普通乳化液工位器具编号工位器具名称工序工时 (分)准终单件22工步号工 步 内 容工 艺 装 备主轴转速切削速度进给量切削深度进给次数工步工时/sr/minm/smm/rmm机动辅助1车宽度96槽和宽度34槽, 以左端外圆为基准三爪卡盘，量具，车刀5001.270.8311510 设 计（日 期） 校 对（日期） 审 核（日期） 标准化（日期） 会 签（日期）标记处数更改文件号签 字 日 期标记处数更改文件号签 字 日 期学院机械加工工序卡片产品型号法兰轴零件图号产品名称法兰轴零件名称法兰轴共14页第6页车间工序号工序名称材 料 牌 号机加工80车Q235A毛 坯 种 类毛坯外形尺寸每毛坯可制件数每 台 件 数铸造11设备名称设备型号设备编号同时加工件数卧式车床CA614011夹具编号夹具名称切削液1三爪卡盘普通乳化液工位器具编号工位器具名称工序工时 (分)准终单件22工步号工 步 内 容工 艺 装 备主轴转速切削速度进给量切削深度进给次数工步工时/sr/minm/smm/rmm机动辅助1精车280外圆及端面, 以左端外圆为基准三爪卡盘，量具，车刀5001.270.8311510 设 计（日 期） 校 对（日期） 审 核（日期） 标准化（日期） 会 签（日期）标记处数更改文件号签 字 日 期标记处数更改文件号签 字 日 期学院机械加工工序卡片产品型号法兰轴零件图号产品名称法兰轴零件名称法兰轴共14页第7页车间工序号工序名称材 料 牌 号机加工90车Q235A毛 坯 种 类毛坯外形尺寸每毛坯可制件数每 台 件 数铸造11设备名称设备型号设备编号同时加工件数卧式车床CA614011夹具编号夹具名称切削液1三爪卡盘普通乳化液工位器具编号工位器具名称工序工时 (分)准终单件22工步号工 步 内 容工 艺 装 备主轴转速切削速度进给量切削深度进给次数工步工时/sr/minm/smm/rmm机动辅助1 精车180外圆、150外圆、140外圆及端面, 以280外圆为基准三爪卡盘，量具，车刀5001.270.8311510 设 计（日 期） 校 对（日期） 审 核（日期） 标准化（日期） 会 签（日期）标记处数更改文件号签 字 日 期标记处数更改文件号签 字 日 期学院机械加工工序卡片产品型号法兰轴零件图号产品名称法兰轴零件名称法兰轴共14页第8页车间工序号工序名称材 料 牌 号机加工100钻Q235A毛 坯 种 类毛坯外形尺寸每毛坯可制件数每 台 件 数铸造11设备名称设备型号设备编号同时加工件数钻床Z52511夹具编号夹具名称切削液1专用夹具普通乳化液工位器具编号工位器具名称工序工时 (分)准终单件22工步号工 步 内 容工 艺 装 备主轴转速切削速度进给量切削深度进给次数工步工时/sr/minm/smm/rmm机动辅助1钻60孔，以180外圆及端面为基准钻夹具，量具，麻花钻80012.70.5211510 设 计（日 期） 校 对（日期） 审 核（日期） 标准化（日期） 会 签（日期）标记处数更改文件号签 字 日 期标记处数更改文件号签 字 日 期学院机械加工工序卡片产品型号法兰轴零件图号产品名称法兰轴零件名称法兰轴共14页第9页车间工序号工序名称材 料 牌 号机加工110镗Q235A毛 坯 种 类毛坯外形尺寸每毛坯可制件数每 台 件 数铸造11设备名称设备型号设备编号同时加工件数卧式车床CA614011夹具编号夹具名称切削液1三爪卡盘普通乳化液工位器具编号工位器具名称工序工时 (分)准终单件22工步号工 步 内 容工 艺 装 备主轴转速切削速度进给量切削深度进给次数工步工时/sr/minm/smm/rmm机动辅助1镗70、100、150内孔，以150外圆及端面为基准镗夹具，量具，镗刀56025.70.8211510 设 计（日 期） 校 对（日期） 审 核（日期） 标准化（日期） 会 签（日期）标记处数更改文件号签 字 日 期标记处数更改文件号签 字 日 期学院机械加工工序卡片产品型号法兰轴零件图号产品名称法兰轴零件名称法兰轴共14页第10页车间工序号工序名称材 料 牌 号机加工120镗Q235A毛 坯 种 类毛坯外形尺寸每毛坯可制件数每 台 件 数铸造11设备名称设备型号设备编号同时加工件数卧式车床CA614011夹具编号夹具名称切削液1三爪卡盘普通乳化液工位器具编号工位器具名称工序工时 (分)准终单件22工步号工 步 内 容工 艺 装 备主轴转速切削速度进给量切削深度进给次数工步工时/sr/minm/smm/rmm机动辅助1掉头镗122内孔，以外圆及端面为基准镗夹具，量具，镗刀56025.70.8211510 设 计（日 期） 校 对（日期） 审 核（日期） 标准化（日期） 会 签（日期）标记处数更改文件号签 字 日 期标记处数更改文件号签 字 日 期学院机械加工工序卡片产品型号法兰轴零件图号产品名称法兰轴零件名称法兰轴共14页第11页车间工序号工序名称材 料 牌 号机加工130钻Q235A毛 坯 种 类毛坯外形尺寸每毛坯可制件数每 台 件 数铸造11设备名称设备型号设备编号同时加工件数钻床Z52511夹具编号夹具名称切削液1专用夹具普通乳化液工位器具编号工位器具名称工序工时 (分)准终单件22工步号工 步 内 容工 艺 装 备主轴转速切削速度进给量切削深度进给次数工步工时/sr/minm/smm/rmm机动辅助1钻扩铰孔4-18孔，以外圆及端面为基准钻夹具，量具，麻花钻，扩孔钻，铰刀80012.70.5211510 设 计（日 期） 校 对（日期） 审 核（日期） 标准化（日期） 会 签（日期）标记处数更改文件号签 字 日 期标记处数更改文件号签 字 日 期学院机械加工工序卡片产品型号法兰轴零件图号产品名称法兰轴零件名称法兰轴共14页第12页车间工序号工序名称材 料 牌 号机加工140钻Q235A毛 坯 种 类毛坯外形尺寸每毛坯可制件数每 台 件 数铸造11设备名称设备型号设备编号同时加工件数钻床Z52511夹具编号夹具名称切削液1专用夹具普通乳化液工位器具编号工位器具名称工序工时 (分)准终单件22工步号工 步 内 容工 艺 装 备主轴转速切削速度进给量切削深度进给次数工步工时/sr/minm/smm/rmm机动辅助1钻扩铰6-25孔，以外圆及端面为基准钻夹具，量具，麻花钻，扩孔钻，铰刀80012.70.5211510 设 计（日 期） 校 对（日期） 审 核（日期） 标准化（日期） 会 签（日期）标记处数更改文件号签 字 日 期标记处数更改文件号签 字 日 期学院机械加工工序卡片产品型号法兰轴零件图号产品名称法兰轴零件名称法兰轴共14页第13页车间工序号工序名称材 料 牌 号机加工150铣Q235A毛 坯 种 类毛坯外形尺寸每毛坯可制件数每 台 件 数铸造11设备名称设备型号设备编号同时加工件数铣床X52K11夹具编号夹具名称切削液1专用夹具普通乳化液工位器具编号工位器具名称工序工时 (分)准终单件22工步号工 步 内 容工 艺 装 备主轴转速切削速度进给量切削深度进给次数工步工时/sr/minm/smm/rmm机动辅助1粗铣60槽，以圆及端面为基准铣夹具，量具，铣刀5001.270.8311510 设 计（日 期） 校 对（日期） 审 核（日期） 标准化（日期） 会 签（日期）标记处数更改文件号签 字 日 期标记处数更改文件号签 字 日 期学院机械加工工序卡片产品型号法兰轴零件图号产品名称法兰轴零件名称法兰轴共14页第14页车间工序号工序名称材 料 牌 号机加工160铣Q235A毛 坯 种 类毛坯外形尺寸每毛坯可制件数每 台 件 数铸造11设备名称设备型号设备编号同时加工件数铣床X52K11夹具编号夹具名称切削液1专用夹具普通乳化液工位器具编号工位器具名称工序工时 (分)准终单件22工步号工 步 内 容工 艺 装 备主轴转速切削速度进给量切削深度进给次数工步工时/sr/minm/smm/rmm机动辅助1精铣60槽，以外圆及端面为基准铣夹具，量具，铣刀8003.850.8311510 设 计（日 期） 校 对（日期） 审 核（日期） 标准化（日期） 会 签（日期）标记处数更改文件号签 字 日 期标记处数更改文件号签 字 日 期机械加工工艺过程卡片产品名称零(部)件名称零件图号材料毛 坯 种 类文件编号法兰轴ganganQ235A铸造工序号工 序 内 容设 备夹具名称刀具名称量具名称工作等级单件工时名称型号10铸造毛坯20时效去应力30粗车280外圆及端面, 以左端外圆为基准卧式车床 CA6140三爪卡盘外圆车刀游标卡尺M40粗车180外圆、150外圆、140外圆及端面, 以280外圆为基准卧式车床 CA6140三爪卡盘外圆车刀游标卡尺M50半精车280外圆及端面, 以左端外圆为基准卧式车床 CA6140三爪卡盘外圆车刀游标卡尺M60 半精车180外圆、150外圆、140外圆及端面, 以280外圆为基准卧式车床 CA6140三爪卡盘外圆车刀游标卡尺M70车宽度96槽和宽度34槽, 以左端外圆为基准卧式车床 CA6140三爪卡盘切槽车刀游标卡尺M80精车280外圆及端面, 以左端外圆为基准卧式车床 CA6140三爪卡盘外圆车刀游标卡尺M90 精车180外圆、150外圆、140外圆及端面, 以280外圆为基准卧式车床 CA6140三爪卡盘外圆车刀游标卡尺M100钻60孔，以180外圆及端面为基准立式钻床 Z525专用钻夹具1钻头游标卡尺M110镗70、100、150内孔，以150外圆及端面为基准卧式车床 CA6140三爪卡盘镗刀游标卡尺M120掉头镗122内孔，以外圆及端面为基准卧式车床 CA6140三爪卡盘镗刀游标卡尺M设 计（日 期）校 对（日期）审 核（日期）标准化（日期）会 签（日期）标记处数更改文件号签 字日 期标记处数更改文件号签 字日 期机械加工工艺过程卡片产品名称零(部)件名称零件图号材料毛 坯 种 类文件编号法兰轴ganganQ235铸造工序号工 序 内 容设 备夹具名称刀具名称量具名称工作等级单件工时名称型号130钻扩铰孔4-18孔，以外圆及端面为基准立式钻床 Z525专用钻夹具1钻头游标卡尺M140钻扩铰6-25孔，以外圆及端面为基准立式钻床 Z525专用钻夹具1钻头游标卡尺M150粗铣60槽，以圆及端面为基准立式铣床 X52K专用铣夹具4立铣刀游标卡尺H160精铣60槽，以外圆及端面为基准立式铣床 X52K专用铣夹具4立铣刀游标卡尺H170终检180清洗入库设 计（日 期）校 对（日期）审 核（日期）标准化（日期）会 签（日期）标记处数更改文件号签 字日 期标记处数更改文件号签 字日 期攀枝花学院本科毕业设计（论文）法兰轴机械工艺与夹具设计学生姓名： 王 X X 学生学号： 20xxxxxx 院（系）： 年级专业： XXXX 指导教师： 刘 X X 教授 助理指导教师： 李 X X 讲师 二年六月攀枝花学院本科毕业设计（论文） 摘 要I摘 要本文是对法兰轴零件加工应用及加工的工艺性分析，主要包括对零件图的分析、毛坯的选择、零件的装夹、工艺路线的制订、刀具的选择、切削用量的确定、加工工艺文件的填写。选择正确的加工方法，设计合理的加工工艺过程。此外还对填料箱盖零件的两道工序的加工设计了专用夹具.机床夹具的种类很多，其中，使用范围最广的通用夹具，规格尺寸多已标准化，并且有专业的工厂进行生产。而广泛用于批量生产，专为某工件加工工序服务的专用夹具，则需要各制造厂根据工件加工工艺自行设计制造。本论文夹具设计的主要内容是设计 2 套夹具。关键词：法兰轴，加工工艺，加工方法，工艺文件，夹具攀枝花学院本科毕业设计（论文） ABSTRACTIIAbstractThis article is on the process of application and machining the flange shaft component analysis processing, including analysis of the components of FIG determined selection blank, clamping the formulation, process route of the part, tool selection, cutting parameters, processing the file fill.Select the correct processing methods, well-designed machining process. In addition to the two processing steps filler lid parts designed a special jig. Many types of jigs and fixtures, in which the most widely used general-purpose clamp, size are already standardized, and a professional production facility. It is widely used in mass production, special fixture designed for a workpiece machining process and services, according to the needs of the manufacturers to design and manufacture a workpiece machining process. The main content of this paper is to design fixture design 2 sets of fixtures.Keywords: flange shaft, processing, processing methods, technical documents, clamp攀枝花学院本科毕业设计（论文） 目录III目 录1 绪论绪论12 零件的分析零件的分析22.1 零件的工艺分析22.2 零件的工艺要求23 工艺规程设计工艺规程设计43.1 加工工艺过程加工工艺过程43.2 确定各表面加工方案确定各表面加工方案43.2.1 考虑因素43.2.2 加工方案的选择43.3 确定定位基准确定定位基准53.3.1 粗基准的选择53.3.2 精基准选择的原则53.4 工艺路线的拟订工艺路线的拟订53.4.1 工序的合理组合53.4.2 工序的集中与分散63.4.3 加工阶段的划分63.4.4 加工工艺路线方案的比较73.5 零件的偏差，加工余量，工序尺寸及毛坯尺寸的确定零件的偏差，加工余量，工序尺寸及毛坯尺寸的确定103.5.1 毛坯的结构工艺要求103.5.2 零件的偏差计算103.6 确定切削用量及基本工时（机动时间）确定切削用量及基本工时（机动时间）114 精铣精铣 60 槽夹具设计槽夹具设计234.1 设计要求设计要求234.2 夹具设计夹具设计234.2.1 定位基准的选择234.2.2 切削力及夹紧力的计算234.3 定位误差的分析定位误差的分析244.4 定向键与对刀装置设计定向键与对刀装置设计244.5 夹具设计及操作的简要说明夹具设计及操作的简要说明275 钻钻 6-25 孔夹具设计孔夹具设计 28攀枝花学院本科毕业设计（论文） 目录IV5.1 明确工件的年生产纲领明确工件的年生产纲领285.2 充分理解工件的零件图和工序图充分理解工件的零件图和工序图285.3 确定机床夹具的结构方案确定机床夹具的结构方案285.3.1 选择定位原件285.3.2 选择夹紧机构285.4 钻削力与夹紧力的计算钻削力与夹紧力的计算295.5 钻套、衬套、钻模板及夹具体设计钻套、衬套、钻模板及夹具体设计305.6 夹具结构方案的设计夹具结构方案的设计325.7 绘制夹具装配图绘制夹具装配图325.8 误差分析与计算误差分析与计算335.9 计算并分析误差计算并分析误差365.10 确定夹具体结构和总体结构确定夹具体结构和总体结构37总总 结结39参考文献参考文献40致致 谢谢41攀枝花学院本科毕业设计（论文） 1 绪论11 绪论机械加工工艺是规定产品或零件机械加工工艺过程和操作方法，是指导生产的重要的技术性文件。它直接关系到产品的质量、生产率及其加工产品的经济效益，生产规模的大小、工艺水平的高低以及解决各种工艺问题的方法和手段都要通过机械加工工艺来体现，因此工艺规程的编制的好坏是生产该产品的质量的重要保证的重要依据。在编制工艺时须保证其合理性、科学性、完善性。而机床夹具是为了保证产品的质量的同时提高生产的效率、改善工人的劳动强度、降低生产成本而在机床上用以装夹工件的一种装置，其作用是使工件相对于机床或刀具有个正确的位置，并在加工过程中保持这个位置不变。它们的研究对机械工业有着很重要的意义，因此在大批量生产中，常采用专用夹具。而本次对于零件加工工艺及夹具设计的主要任务是： 完成零件零件加工工艺规程的制定； 完成专用夹具的设计。通过对零件的初步分析，了解其零件的主要特点，加工难易程度，主要加工面和加工粗、精基准，从而制定出零件加工工艺规程；对于专用夹具的设计，首先分析零件的加工工艺，选取定位基准，然后再根据切销力的大小、批量生产情况来选取夹紧方式，从而设计专用夹具。攀枝花学院本科毕业设计（论文） 2 零件的分析22 零件的分析2.1 零件的工艺分析图 2-1 法兰轴法兰轴是一个很重要的零件，因为其零件尺寸比较小，结构形状较复杂，但其加工孔和底面的精度要求较高，此外还有法兰轴端面要求加工，对精度要求也很高。零件的底面、中心孔60孔粗糙度要求是，所以都要求精加工。其中6 . 1Ra心孔有同轴度公差要求因为其尺寸精度、几何形状精度和相互位置精度，以及各表面的表面质量均影响机器或部件的装配质量，进而影响其性能与工作寿命，因此它们的加工是非常关键和重要的。2.2 零件的工艺要求一个好的结构不但要应该达到设计要求，而且要有好的机械加工工艺性，也就是要有加工的可能性，要便于加工，要能够保证加工质量，同时使加工的劳动量最小。而设计和工艺是密切相关的，又是相辅相成的。设计者要考虑加工工艺问题。工艺师要考虑如何从工艺上保证设计的要求。该加工有七个加工表面：平面加工包括零件底面、底部平面；孔系加工包括大、小孔。 以外圆为主有： 零件外圆粗、精车磨削加工，其粗糙度要求是；0.8Ra 法兰轴平面的粗、精铣加工，其粗糙度要求是。2 . 3Ra 孔系加工有： 60、6-25，4-18钻扩铰加工，其表面粗糙度为；1.6Ra 零件毛坯的选择铸造，因为生产率很高，所以可以免去每次造型。单边余攀枝花学院本科毕业设计（论文） 2 零件的分析3量一般在，结构细密，能承受较大的压力，占用生产的面积较小。因其年13mm产量是中批量生产。上面主要是对零件零件的结构、加工精度和主要加工表面进行了分析，选择了其毛坯的的制造方法为铸造和中批的批量生产方式，从而为工艺规程设计提供了必要的准备。攀枝花学院本科毕业设计（论文） 3 工艺规程设计43 工艺规程设计3.1 加工工艺过程由以上分析可知，该零件零件的主要加工表面是平面、孔系。一般来说，保证平面的加工精度要比保证孔系的加工精度容易。因此，对于零件来说，加工过程中的主要问题是保证孔的尺寸精度及位置精度，处理好孔和平面之间的相互关系以各尺寸精度。由上面的一些技术条件分析得知：零件的尺寸精度，形状精度以及位置关系精度要求都不是很高，这样对加工要求也就不是很高。3.2 确定各表面加工方案一个好的结构不但应该达到设计要求，而且要有好的机械加工工艺性，也就是要有加工的可能性，要便于加工，要能保证加工的质量，同时使加工的劳动量最小。设计和工艺是密切相关的，又是相辅相成的。对于我们设计零件的加工工艺来说，应选择能够满足平面孔系和孔加工精度要求的加工方法及设备。除了从加工精度和加工效率两方面考虑以外，也要适当考虑经济因素。在满足精度要求及生产率的条件下，应选择价格较低的机床。3.2.1 考虑因素 要考虑加工表面的精度和表面质量要求，根据各加工表面的技术要求，选择加工方法及分几次加工。 根据生产类型选择，在大批量生产中可专用的高效率的设备。在单件小批量生产中则常用通用设备和一般的加工方法。如、柴油机连杆小头孔的加工，在小批量生产时，采用钻、扩、铰加工方法；而在大批量生产时采用拉削加工。 要考虑被加工材料的性质，例如：淬火钢必须采用磨削或电加工；而有色金属由于磨削时容易堵塞砂轮，一般都采用精细车削，高速精铣等。 要考虑工厂或车间的实际情况，同时也应考虑不断改进现有加工方法和设备，推广新技术，提高工艺水平。 此外，还要考虑一些其它因素，如加工表面物理机械性能的特殊要求，工件形状和重量等。3.2.2 加工方案的选择 由参考文献3表 2.112 可以确定，平面的加工方案为：粗铣精铣（） ，粗糙度为6.30.8，一般不淬硬的平面，精铣的粗糙度可以较79ITIT:aR小。 由参考文献3表 2.111 确定，40H7孔的表面粗糙度要求为 6.3，则攀枝花学院本科毕业设计（论文） 3 工艺规程设计5选择孔的加方案序为：粗车精车。25 孔加工方法：因为孔的表面粗糙度的要求，所以我们采用钻扩铰的加工6 . 1Ra方法。 60 槽的加工方法是：因孔两侧面表面粗糙度的要求较高，为，所以我们采用粗铣精6 . 1Ra铣。3.3 确定定位基准3.3.1 粗基准的选择选择粗基准时，考虑的重点是如何保证各加工表面有足够的余量，使不加工表面与加工表面间的尺寸、位子符合图纸要求。要从保证孔与孔、孔与平面、平面与平面之间的位置，能保证零件在整个加工过程中基本上都能用统一的基准定位。从零件零件图分析可知，主要是选择加工零件底面的装夹定位面为其加工粗基准。3.3.2 精基准选择的原则要从保证孔与孔、孔与平面、平面与平面之间的位置，能保证零件在整个加工过程中基本上都能用统一的基准定位。从零件零件图分析可知，它的底平面，适于作精基准使用。至于两侧面，因为是非加工表面，所以也可以用孔为加工基准。选择精基准的原则时，考虑的重点是有利于保证工件的加工精度并使装夹准。3.4 工艺路线的拟订对于中批量生产的零件，一般总是首先加工出统一的基准。零件的加工的第一个工序也就是加工统一的基准。具体安排是先以孔和面定位粗、精加工零件底面底部平面。后续工序安排应当遵循粗精分开和先面后孔的原则。3.4.1 工序的合理组合确定加工方法以后，就按生产类型、零件的结构特点、技术要求和机床设备等具体生产条件确定工艺过程的工序数。确定工序数的基本原则： 工序分散原则工序内容简单，有利选择最合理的切削用量。便于采用通用设备。简单的机床工艺装备。生产准备工作量少，产品更换容易。对工人的技术要求水平不高。但需要设备和工人数量多，生产面积大，工艺路线长，生产管理复杂。攀枝花学院本科毕业设计（论文） 3 工艺规程设计6 工序集中原则工序数目少，工件装，夹次数少，缩短了工艺路线，相应减少了操作工人数和生产面积，也简化了生产管理，在一次装夹中同时加工数个表面易于保证这些表面间的相互位置精度。使用设备少，大量生产可采用高效率的专用机床，以提高生产率。但采用复杂的专用设备和工艺装备，使成本增高，调整维修费事，生产准备工作量大。一般情况下，单件小批生产中，为简化生产管理，多将工序适当集中。但由于不采用专用设备，工序集中程序受到限制。结构简单的专用机床和工夹具组织流水线生产。加工工序完成以后，将工件清洗干净。清洗是在的含 0.4%1.1%苏8090 c:打及 0.25%0.5%亚硝酸钠溶液中进行的。清洗后用压缩空气吹干净。保证零件内部杂质、铁屑、毛刺、砂粒等的残留量不大于。mg2003.4.2 工序的集中与分散制订工艺路线时，应考虑工序的数目，采用工序集中或工序分散是其两个不同的原则。所谓工序集中，就是以较少的工序完成零件的加工，反之为工序分散。 工序集中的特点工序数目少，工件装夹次数少，缩短了工艺路线，相应减少了操作工人数和生产面积，也简化了生产管理，在一次装夹中同时加工数个表面易于保证这些表面间的相互位置精度。使用设备少，大量生产可采用高效率的专用机床，以提高生产率。但采用复杂的专用设备和工艺装备，使成本增高，调整维修费事，生产准备工作量大。 工序分散的特点工序内容简单，有利选择最合理的切削用量。便于采用通用设备，简单的机床工艺装备。生产准备工作量少，产品更换容易。对工人的技术水平要求不高。但需要设备和工人数量多，生产面积大，工艺路线长，生产管理复杂。工序集中与工序分散各有特点，必须根据生产类型。加工要求和工厂的具体情况进行综合分析决定采用那一种原则。一般情况下，单件小批生产中，为简化生产管理，多将工序适当集中。但由于不采用专用设备，工序集中程序受到限制。结构简单的专用机床和工夹具组织流水线生产。由于近代计算机控制机床及加工中心的出现，使得工序集中的优点更为突出，即使在单件小批生产中仍可将工序集中而不致花费过多的生产准备工作量，从而攀枝花学院本科毕业设计（论文） 3 工艺规程设计7可取的良好的经济效果。3.4.3 加工阶段的划分零件的加工质量要求较高时，常把整个加工过程划分为几个阶段： 粗加工阶段粗加工的目的是切去绝大部分多雨的金属，为以后的精加工创造较好的条件，并为半精加工，精加工提供定位基准，粗加工时能及早发现毛坯的缺陷，予以报废或修补，以免浪费工时。粗加工可采用功率大，刚性好，精度低的机床，选用大的切前用量，以提高生产率、粗加工时，切削力大，切削热量多，所需夹紧力大，使得工件产生的内应力和变形大，所以加工精度低，粗糙度值大。一般粗加工的公差等级为IT11IT12。粗糙度为 Ra80100m。 半精加工阶段半精加工阶段是完成一些次要面的加工并为主要表面的精加工做好准备，保证合适的加工余量。半精加工的公差等级为 IT9IT10。表面粗糙度为Ra101.25m。 精加工阶段精加工阶段切除剩余的少量加工余量,主要目的是保证零件的形状位置几精度,尺寸精度及表面粗糙度,使各主要表面达到图纸要求.另外精加工工序安排在最后,可防止或减少工件精加工表面损伤。精加工应采用高精度的机床小的切前用量，工序变形小，有利于提高加工精度精加工的加工精度一般为 IT6IT7，表面粗糙度为 Ra101.25m。此外，加工阶段划分后，还便于合理的安排热处理工序。由于热处理性质的不同，有的需安排于粗加工之前，有的需插入粗精加工之间。但须指出加工阶段的划分并不是绝对的。在实际生活中，对于刚性好，精度要求不高或批量小的工件，以及运输装夹费事的重型零件往往不严格划分阶段，在满足加工质量要求的前提下，通常只分为粗、精加工两个阶段，甚至不把粗精加工分开。必须明确划分阶段是指整个加工过程而言的，不能以某一表面的加工或某一工序的性质区分。例如工序的定位精基准面，在粗加工阶段就要加工的很准确，而在精加工阶段可以安排钻小空之类的粗加工。3.4.4 加工工艺路线方案的比较在保证零件尺寸公差、形位公差及表面粗糙度等技术条件下，成批量生产可以考虑采用专用机床，以便提高生产率。但同时考虑到经济效果，降低生产成本，拟订二个加工工艺路线方案。攀枝花学院本科毕业设计（论文） 3 工艺规程设计81 工艺路线方案一10型材开料20时效去应力30粗车 280 外圆及端面, 以左端外圆为基准40粗车 180 外圆、150 外圆、140 外圆及端面, 以280 外圆为基准50半精车 280 外圆及端面, 以左端外圆为基准60 半精车 180 外圆、150 外圆、140 外圆及端面, 以 280 外圆为基准70车宽度 96 槽和宽度 34 槽, 以左端外圆为基准80精车 280 外圆及端面, 以左端外圆为基准90 精车 180 外圆、150 外圆、140 外圆及端面, 以 280 外圆为基准100钻 60 孔，以 180 外圆及端面为基准110镗 70、100、150 内孔，以 150 外圆及端面为基准120掉头镗 122 内孔，以外圆及端面为基准130钻扩铰孔 4-18 孔，以外圆及端面为基准140钻扩铰 6-25 孔，以外圆及端面为基准150粗铣 60 槽，以圆及端面为基准160精铣 60 槽，以外圆及端面为基准170终检180清洗入库2 工艺路线方案二10型材开料20时效去应力30粗车 280 外圆及端面, 以左端外圆为基准40粗车 180 外圆、150 外圆、140 外圆及端面, 以 280 外圆为基准50半精车 280 外圆及端面, 以左端外圆为基准攀枝花学院本科毕业设计（论文） 3 工艺规程设计960 半精车 180 外圆、150 外圆、140 外圆及端面, 以 280 外圆为基准70车宽度 96 槽和宽度 34 槽, 以左端外圆为基准80钻扩铰孔 4-18 孔，以外圆及端面为基准90钻扩铰 6-25 孔，以外圆及端面为基准100精车 280 外圆及端面, 以左端外圆为基准110 精车 180 外圆、150 外圆、140 外圆及端面, 以 280 外圆为基准120钻 60 孔，以 180 外圆及端面为基准130镗 70、100、150 内孔，以 150 外圆及端面为基准140掉头镗 122 内孔，以外圆及端面为基准150粗铣 60 槽，以圆及端面为基准160精铣 60 槽，以外圆及端面为基准170终检180清洗入库因左右两端面均对 60mm 孔有较高的位置要求，故它们的加工宜采用工序集中原则，减少装次数，提高加工精度。根据先面后孔，先主要表面后次要表面和先粗加工后精加工的原则，将端面的精铣和下端面的粗铣放在前面，下端面的精铣放在后面，每一阶段要首先加工上端面后钻孔，左右端面上 20mm 孔放后面加工。初步拟订加工路线方案一。方案一遵循了工艺路线拟订的一般原则，但某些工序还有一些问题还值得进一步讨论。如车上端面，因工件和夹具的尺寸较大，在卧式车床上加工时，它们惯性力较大，平衡困难； 通过以上的两工艺路线的优、缺点分析，最后确定工艺路线方案一为该零件的加工路线。机械加工工艺过程卡片和机械加工工序卡片。10型材开料20时效去应力30粗车 280 外圆及端面, 以左端外圆为基准40粗车 180 外圆、150 外圆、140 外圆及端面, 以 280 外圆为基准50半精车 280 外圆及端面, 以左端外圆为基准攀枝花学院本科毕业设计（论文） 3 工艺规程设计1060 半精车 180 外圆、150 外圆、140 外圆及端面, 以 280 外圆为基准70车宽度 96 槽和宽度 34 槽, 以左端外圆为基准80精车 280 外圆及端面, 以左端外圆为基准90 精车 180 外圆、150 外圆、140 外圆及端面, 以 280 外圆为基准100钻 60 孔，以 180 外圆及端面为基准110镗 70、100、150 内孔，以 150 外圆及端面为基准120掉头镗 122 内孔，以外圆及端面为基准130钻扩铰孔 4-18 孔，以外圆及端面为基准140钻扩铰 6-25 孔，以外圆及端面为基准150粗铣 60 槽，以圆及端面为基准160精铣 60 槽，以外圆及端面为基准170终检180清洗入库3.5 零件的偏差，加工余量，工序尺寸及毛坯尺寸的确定零件的锻造采用的是 Q235A 铸造制造，其材料是 Q235A，生产类型为大批量生产，采用铸造毛坯。3.5.1 毛坯的结构工艺要求零件为锻造件，对毛坯的结构工艺性有一定要求： 由于铸造件尺寸精度较高和表面粗糙度值低，因此零件上只有与其它机件配合的表面才需要进行机械加工，其表面均应设计为非加工表面。 为了使金属容易充满模膛和减少工序，铸造件外形应力求简单、平直的对称，尽量避免铸造件截面间差别过大，或具有薄壁、高筋、高台等结构。 铸造件的结构中应避免深孔或多孔结构。 铸造件的整体结构应力求简单。 工艺基准以设计基准相一致。 便于装夹、加工和检查。 结构要素统一，尽量使用普通设备和标准刀具进行加工。在确定毛坯时，要考虑经济性。虽然毛坯的形状尺寸与零件接近，可以减少攀枝花学院本科毕业设计（论文） 3 工艺规程设计11加工余量，提高材料的利用率，降低加工成本，但这样可能导致毛坯制造困难，需要采用昂贵的毛坯制造设备，增加毛坯的制造成本。因此，毛坯的种类形状及尺寸的确定一定要考虑零件成本的问题但要保证零件的使用性能。在毛坯的种类3.5.2 零件的偏差计算 60 槽的偏差及加工余量计算60 槽计算。根据工序要求，其加工分粗、精铣加工。各工步余量如下：粗铣：由参考文献4表 1119。其余量值规定为 2-3mm，现取 3mm。查3可知其粗铣时精度等级为 IT12，粗铣平面时厚度偏差取0.21mm精铣：由参考文献3表 2.359，其余量值规定为。1.0mm参照参考文献3表 32，325,2.313 和参考文献15表 18，可以查得：钻孔25钻孔的精度等级：，表面粗糙度，尺寸偏差是。12IT12.5Raummm21. 0扩孔的精度等级：，表面粗糙度，尺寸偏差是。10IT3.2Raummm084. 0铰孔的精度等级：，表面粗糙度，尺寸偏差是。8IT 1.6Raum0.043mm钻孔18参照参考文献3表 2.347，表 2.348。确定工序尺寸及加工余量为：加工该孔的工艺是：钻扩铰3.6 确定切削用量及基本工时（机动时间）工序 30：粗车 280 外圆及端面, 以左端外圆为基准机床：车床 CA6140所选刀具为 YG6 硬质合金可转位车刀。根据切削用量简明手册表 1.1，由于 CA6140 机床的中心高为 200（表 1.30） ，故选刀杆尺寸=mmHB，刀片厚度为。选择车刀几何形状为卷屑槽带倒棱型前刀面，mmmm2516mm5 . 4前角=，后角=，主偏角=，副偏角=，刃倾角=，刀0V012006vK090vK010s00尖圆弧半径=。srmm8 . 0.确定切削深度pa由于单边余量为，可在一次走刀内完成mm5.确定进给量 f根据切削加工简明实用手册可知：表 1.4刀杆尺寸为，工件直径400 之间时，mm16mm25pamm4100 进给量=0.51.0frmm按 CA6140 机床进给量（表 4.29）在机械制造工艺设计手册可知：攀枝花学院本科毕业设计（论文） 3 工艺规程设计12 =0.7frmm确定的进给量尚需满足机床进给机构强度的要求，故需进行校验根据表 130，CA6140 机床进给机构允许进给力=3530。maxFN根据表 1.21，当强度在 174207时，=HBSpamm4f75. 0rmmrK时，径向进给力：=950。045RFN切削时的修正系数为=1.0，=1.0，=1.17（表 1.292） ，fFroFfKsFfKkrFfK故实际进给力为： =950=1111.5 fF17. 1N（3-2）由于切削时进给力小于机床进给机构允许的进给力，故所选=可用。frmm7 . 0.选择刀具磨钝标准及耐用度根据切削用量简明使用手册表 1.9，车刀后刀面最大磨损量取为，mm5 . 1车刀寿命=。Tmin60.确定切削速度0V切削速度可根据公式计算，也可直接有表中查出。根据切削用量简明使用手册表 1.11，当硬质合金刀加工硬度6YG200219的铸件，切削速度=。HBSpamm4frmm75. 0Vmin63m切削速度的修正系数为=1.0，=0.92，0.8，=1.0，=1.0（见表 1.28） ，故：tvKmvKsvKTvKKvK =tVvK =63 （3-3）0V0 . 10 . 184. 092. 00 . 10 . 1 min48m =120 （3-4）nDVc1000127481000minr根据 CA6140 车床说明书选择 =1250nminr这时实际切削速度为：cV = （3-5）cV1000cDn1000125127min50m.校验机床功率切削时的功率可由表查出，也可按公式进行计算。由切削用量简明使用手册表 1.25，=，HBS160245pamm3f ，切削速度时，rmm75. 0min50mV =CPKW7 . 1攀枝花学院本科毕业设计（论文） 3 工艺规程设计13切削功率的修正系数=0.73，=0.9，故实际切削时间的功率为：krPckPcrK0 =1.7=1.2 CP73. 0KW（3-6）根据表 1.30，当=时，机床主轴允许功率为nmin125r=，故所选切削用量可在 CA6140 机床上进行，最后决定的切EPKW9 . 5CPEP削用量为：=5，=，=，=pammfrmm7 . 0nmin125rsr08. 2Vmin50m换车刀手动进给。. 计算基本工时 nflt （3-7） = mt7 . 0125128min46. 1（3-8）工序 40：粗车 180 外圆、150 外圆、140 外圆及端面, 以 280 外圆为基准已知条件与工序相同，车端面及倒角，可采用工序相同的可转位车刀。采用工序 30 确定切削用量的方法，得本工序的切削用量及基本时间如下：a =2.5 f=0.65 n=5.8 v=50.4 T =56pmmrmmsrminmis工序 50：半精车 280 外圆及端面, 以左端外圆为基准所选刀具为 YG6 硬质合金可转位车刀。根据切削用量简明手册表 1.1，由于 C6021 机床的中心高为 200（表 1.30） ，故选刀杆尺寸=mmHB，刀片厚度为。选择车刀几何形状为卷屑槽带倒棱型前刀面，mmmm2516mm5 . 4前角=，后角=，主偏角=，副偏角=，刃倾角=，刀0V012006vK090vK010s00尖圆弧半径=。srmm8 . 0.确定切削深度pa由于单边余量为，可在一次走刀内完成，故mm5 . 2 = pa25 . 2mm25. 1.确定进给量 f根据切削加工简明实用手册可知：表 1.4刀杆尺寸为，工件直径400 之间时，mm16mm25pamm4100 进给量=0.51.0frmm按 CA6140 机床进给量（表 4.29）在机械制造工艺设计手册可知：攀枝花学院本科毕业设计（论文） 3 工艺规程设计14 =0.7frmm确定的进给量尚需满足机床进给机构强度的要求，故需进行校验根据表 130，CA6140 机床进给机构允许进给力=3530。maxFN根据表 1.21，当强度在 174207时，=HBSpamm4f75. 0rmmrK时，径向进给力：=950。045RFN切削时的修正系数为=1.0，=1.0，=1.17（表 1.292） ，fFroFfKsFfKkrFfK故实际进给力为： =950=1111.5 fF17. 1N由于切削时进给力小于机床进给机构允许的进给力，故所选=可用。frmm7 . 0.选择刀具磨钝标准及耐用度根据切削用量简明使用手册表 1.9，车刀后刀面最大磨损量取为，mm5 . 1车刀寿命=。Tmin60.确定切削速度0V切削速度可根据公式计算，也可直接有表中查出。根据切削用量简明使用手册表 1.11，当硬质合金刀加工硬度15YT200219的铸件，切削速度=。HBSpamm4frmm75. 0Vmin63m切削速度的修正系数为=1.0，=0.92，0.8，=1.0，=1.0（见表 1.28） ，故：tvKmvKsvKTvKKvK =tVvK =63 （3-12）0V0 . 10 . 184. 092. 00 . 10 . 1 min48m =120 （3-13）nDVc1000127100048minr根据 CA6140 车床说明书选择 =1250nminr这时实际切削速度为：cV = （3-14）cV1000cDn1000125127min50m.校验机床功率切削时的功率可由表查出，也可按公式进行计算。由切削用量简明使用手册表 1.25，=，HBS160245pamm3f ，切削速度时，rmm75. 0min50mV =CPkw7 . 1切削功率的修正系数=0.73，=0.9，故实际切削时间的功率为：krPckPcrK0 =1.7=1.2 CP73. 0kw攀枝花学院本科毕业设计（论文） 3 工艺规程设计15根据表 1.30，当=时，机床主轴允许功率为=，nmin125rEPkw9 . 5CPEP故所选切削用量可在 CA6140 机床上进行，最后决定的切削用量为：=1.25，=，=，=pammfrmm7 . 0nmin125rsr08. 2Vmin50m工序 60：半精车 180 外圆、150 外圆、140 外圆及端面, 以 280 外圆为基准所选刀具为 YG6 硬质合金可转位车刀。根据切削用量简明手册表 1.1，由于 C6021 机床的中心高为 200（表 1.30） ，故选刀杆尺寸=mmHB，刀片厚度为。选择车刀几何形状为卷屑槽带倒棱型前刀面，mmmm2516mm5 . 4前角=，后角=，主偏角=，副偏角=，刃倾角=，刀0V012006vK090vK010s00尖圆弧半径=。srmm8 . 0.确定切削深度pa由于单边余量为，可在一次走刀内完成，故mm5 . 2 = pa25 . 2mm25. 1.确定进给量 f根据切削加工简明实用手册可知：表 1.4刀杆尺寸为，工件直径400 之间时，mm16mm25pamm4100 进给量=0.51.0frmm按 CA6140 机床进给量（表 4.29）在机械制造工艺设计手册可知： =0.7frmm确定的进给量尚需满足机床进给机构强度的要求，故需进行校验根据表 130，CA6140 机床进给机构允许进给力=3530。maxFN根据表 1.21，当强度在 174207时，=HBSpamm4f75. 0rmmrK时，径向进给力：=950。045RFN切削时的修正系数为=1.0，=1.0，=1.17（表 1.292） ，fFroFfKsFfKkrFfK故实际进给力为： =950=1111.5 fF17. 1N由于切削时进给力小于机床进给机构允许的进给力，故所选=可用。frmm7 . 0.选择刀具磨钝标准及耐用度根据切削用量简明使用手册表 1.9，车刀后刀面最大磨损量取为，mm5 . 1车刀寿命=。Tmin60.确定切削速度0V切削速度可根据公式计算，也可直接有表中查出。根据切削用量简明使用手册表 1.11，当硬质合金刀加工硬度15YT攀枝花学院本科毕业设计（论文） 3 工艺规程设计16200219的铸件，切削速度=。HBSpamm4frmm75. 0Vmin63m切削速度的修正系数为=1.0，=0.92，0.8，=1.0，=1.0（见表 1.28） ，故：tvKmvKsvKTvKKvK =tVvK =63 （3-12）0V0 . 10 . 184. 092. 00 . 10 . 1 min48m =120 （3-13）nDVc1000127100048minr根据 CA6140 车床说明书选择 =1250nminr这时实际切削速度为：cV = （3-14）cV1000cDn1000125127min50m.校验机床功率切削时的功率可由表查出，也可按公式进行计算。由切削用量简明使用手册表 1.25，=，HBS160245pamm3f ，切削速度时，rmm75. 0min50mV =CPkw7 . 1切削功率的修正系数=0.73，=0.9，故实际切削时间的功率为：krPckPcrK0 =1.7=1.2 CP73. 0kw根据表 1.30，当=时，机床主轴允许功率为=，nmin125rEPkw9 . 5CPEP故所选切削用量可在 CA6140 机床上进行，最后决定的切削用量为：=1.25，=，=，=pammfrmm7 . 0nmin125rsr08. 2Vmin50m工序 100：钻 60 孔，以 180 外圆及端面为基准进给量：根据参考文献3表 2.438，取。frmmf/33. 0切削速度：参照参考文献3表 2.441，取。V0.48/Vm s机床主轴转速：n，10001000 0.48 60539.53 /min3.14 17vnrd按照参考文献3表 5.131，取630 /minnr所以实际切削速度 ：v3.14 17 6300.56/10001000 60dnvm s切削工时 被切削层长度 ：l42lmm攀枝花学院本科毕业设计（论文） 3 工艺规程设计17刀具切入长度：1l 117(1 2)12015.9622rDlctgkctgmmmm 刀具切出长度： 取2lmml412mml32走刀次数为 1机动时间： 1 jt142630.25min0.33 630jLtfn工序 110：镗 70、100、150 内孔，以 150 外圆及端面为基准所选用的刀具为 YG6X 硬质合金圆形镗刀，主偏角为 K =45 ，直径为 16mm 的V0圆形镗刀，其耐用度为。60Tmin.确定切削深度 apmm25. 0.根据表 1.5 ，当半精镗铸料，镗刀直径为，a，镗刀伸出*mm16pmm2长度时，进给量为：。mm80rmmf1 . 0 .确定切削速度 按表 1.27 的计算公式确定* V = （3-16）式中 C =189.8 m = 0.2 X =0.15 Y =0.20 vvvmin60T V=124.6 minm 选择 CA6140 机床转速：n= n =1200=20minrsr实际切削速度为： v = 2.08 sm.确定基本时间确定的基本时间 50s工序 120：掉头镗 122 内孔，以外圆及端面为基准（1）选择刀具1） 选择镗刀2）依据，根据表 1.1，车床 CA6140 的中心高度切削用量简明手册，所以选择的刀杆尺寸 BxH=16mmX25mm，刀片的厚度为 4.5mm。200hmm3）依据，根据表 1.2，可以选择 YT15 硬质合金刀具镗切削用量简明手册刀。（2）选择切削用量vyvxpKvfaTCvMmin13045 .306 .1241000r攀枝花学院本科毕业设计（论文） 3 工艺规程设计18 1） 、确定切削深度 ap ap=2.5mm2） 、进给量 f依据，根据表 1.4，在粗车钢料，刀杆的尺寸为切削用量简明手册16mmX25mm，ap=2.9mm，以及工件直径小于 40mm 时， 0.4 0.5/fmm r依据，根据 CA6140 车床的使用说明书选择切削用量简明手册 0.48/fmm r确定的进给量尚需满足车床进给机构强度的要求，故需进行校验依据，根据 CA6140 车床的使用说明书得其进给机构允切削用量简明手册许的进给力为。max3530FN依据，根据表 1.21，当钢的强度=570670MPa，切削用量简明手册b， (预计)时，进给力为3.4apmm0.53/fmm r045rk 65/ mincvmN。1070fF 依据，根据表 1.29-2，切削时的修正系数为切削用量简明手册fF=1.0，=1.0，=1.0，故实际进给力为voFfksFfkkrFfk N1070 1.0 1.0 1.01070fF 由于切削时的进给力小于车床进给机构允许的进给力，故所选的进给量可用0.48/fmm r 3） 、车刀磨钝标准及耐用度 T依据，根据表 1.9，车刀的后刀面最大磨损量取为切削用量简明手册1.0mm（1.01.4） ，车刀的寿命 T=60min。4） 、确定切削速度cv依据，根据表 1.28，切削速度的修正系数为切削用量简明手册=1.0，=1.0，=0.8，=1.0，=1.0，故tvkkrvksvkTvkkvk1.18Mvk =0.94vMvtvkrvsvTvkvkkk kk k k 依据，根据表 1.27，切削速度的计算切削用量简明手册 vcvmxvyvCvkT apf故 =110m/min0.20.150.352420.94602.90.48cv r/min10001000 110/ min109432vnrD依据，根据 CA6140 车床的使用说明书，选择切削用量简明手册 1200 /cnr mm攀枝花学院本科毕业设计（论文） 3 工艺规程设计19这时实际切削速度为cv =120m/min32 1200/ min10001000ccDnvm最后决定的车削用量为。12.5,0.48/ ,1200 / min,120/ minpcamm fmm r nrvm1（）计算基本公时mcLtv式中，l=75mm, 根据，根据表 1.26，车削时Lly 切削用量简明手册的入切量以及超切量,则 L=80mm,故5ymm min800.1381200 0.48mt 工序 130：钻扩铰孔 4-18 孔，以外圆及端面为基准机床：立式钻床 Z525刀具：根据参照参考文献3表 4.39 选高速钢锥柄麻花钻头。 钻孔进给量：根据参考文献3表 2.438，取。frmmf/33. 0切削速度：参照参考文献3表 2.441，取。V0.48/Vm s机床主轴转速：n，10001000 0.48 60539.53 /min3.14 17vnrd按照参考文献3表 5.131，取630 /minnr所以实际切削速度 ：v3.14 17 6300.56/10001000 60dnvm s切削工时 被切削层长度 ：l42lmm刀具切入长度：1l 117(1 2)12015.9622rDlctgkctgmmmm 刀具切出长度： 取2lmml412mml32走刀次数为 1机动时间： 1 jt142630.25min0.33 630jLtfn攀枝花学院本科毕业设计（论文） 3 工艺规程设计20 扩孔刀具：根据参照参考文献3表 4.331 选择硬质合金锥柄麻花扩孔钻头。片型号：E403切削深度：pa1.35pamm进给量：根据参考文献3表 2.452，取。f0.6/fmm r切削速度：参照参考文献3表 2.453，取。V0.44/Vm s机床主轴转速：n10001000 0.44 60426.78 /min3.14 19.7vnrD按照参考文献3表 5.131，取500 /minnr所以实际切削速度 ：v3.14 19.7 5000.52/10001000 60dnvm s切削工时被切削层长度 ：l42lmm刀具切入长度有：1l1119.7 17(1 2)12022.86322rDdlctgkctgmmmm刀具切出长度： ，取2lmml412mml32走刀次数为 1机动时间：2jt242330.16min0.6 500jLtfn 铰孔 18刀具：根据参照参考文献3表 4.354，选择硬质合金锥柄机用铰刀。切削深度：，且。pa0.15pamm20Dmm进给量：根据参考文献3表 2.458，取。frmmf/0 . 20 . 1rmmf/0 . 2切削速度：参照参考文献3表 2.460，取。VsmV/32. 0机床主轴转速：n10001000 0.32 60305.73 / min3.14 18VnrD按照参考文献3表 5.131 取315 /minnr实际切削速度 ：v3.14 18 6000.63/10001000 60Dnvm s切削工时被切削层长度 ：l42lmm刀具切入长度，1l攀枝花学院本科毕业设计（论文） 3 工艺规程设计210120 19.7(1 2)12022.0922rDdlctgkctgmm刀具切出长度： 取2lmml412mml32走刀次数为 1机动时间：3jt3422.0930.07min2 315jLtnf该工序的加工机动时间的总和是：jt0.250.160.070.48minjt 工序 80：钻扩铰 6-25 孔，以外圆及端面为基准机床：钻床 Z525刀具：根据参照参考文献3表 4.39，选硬质合金锥柄麻花钻头切削深度：pammap3根据参考文献3表查得：进给量,切削速度394 . 20.22/fmm r。smV/36. 0机床主轴转速：n，10001000 0.36 601147 / min3.14 25Vnrd按照参考文献3表 5.131，取。1600 /minnr实际切削速度 ：v3.14 25 16000.50/10001000 60Dnvm s切削工时被切削层长度 ：l30lmm刀具切入长度：1l16(1 2)1202422rDlctgkctgmm刀具切出长度： 取。2lmml412mml32加工基本时间： jt1230430.11min0.22 1600jLlltf n工序 150：粗铣 60 槽。机床：立式铣床KX52刀具：错齿三面刃铣刀切削深度：pa9.5pamm根据参考文献3表查得：进给量,根据参考文献12.4760.06/famm z表查得切削速度。303224/minVm机床主轴转速：n攀枝花学院本科毕业设计（论文） 3 工艺规程设计22，10001000 2462.1 /min3.14 125Vnrd按照参考文献3表 5.174，取75 /minnr实际切削速度 ：v3.14 125 750.50/10001000 60dnvm s进给量：fV0.06 18 75/601.35/ffVa Znmm s工作台每分进给量： mf1.35/81/minmffVmm smm被切削层长度 ：由毛坯尺寸可知， l20lmm刀具切入长度：1l 10.5(1 2)lD=63mm刀具切出长度：取2lmml22走刀次数为 1机动时间： 1jt121206321.05min81jmllltf工序 160：精铣 60 槽。切削深度：pa2.0pamm根据参考文献3表查得：进给量,根据参考文献12.4760.08/famm z表查得切削速度，303223/minVm机床主轴转速：n，10001000 2345.8 /min3.14 160Vnrd按照参考文献3表 5.174，取。47.5 /minnr实际切削速度 ：v3.14 160 47.50.40/10001000 60dnvm s进给量：fV0.08 22 47.5/601.39/ffVa Znmm s工作台每分进给量： mf1.39/83.6/minmffVmm smm被切削层长度 ：由毛坯尺寸可知， l20lmm刀具切入长度：1l 10.5(1 2)lD=81mm刀具切出长度：取2lmml22走刀次数为 1机动时间： 2jt122208121.23min83.6jmllltf本工序机动时间：121.05 1.232.28minjjjttt攀枝花学院本科毕业设计（论文） 3 工艺规程设计23攀枝花学院本科毕业设计（论文） 4 精铣 60 槽夹具设计244 精铣 60 槽夹具设计为了提高劳动生产，保证加工质量，降低劳动强度，需要设计专用夹具。下面即为铣床夹具精铣 60 槽的专用夹具，本夹具将用于 X52K 立式铣床。4.1 设计要求本夹具无严格的技术要求，因此，应主要考虑如何提高劳动生产率，降低劳动强度，精度不是主要考虑的问题。4.2 夹具设计4.2.1 定位基准的选择为了提高加工效率及方便加工，决定材料使用高速钢，用于对进行加工，采用一面加上 2 个 V 形块定位，其中一个固定 V 形块，另外一个是活动 V 形块。准备采用手动夹紧。4.2.2 切削力及夹紧力的计算（1）刀具： YG6 铣刀机床： 铣床 由3 所列公式 得 FVFzFwqueyzXpFndzafaCF0查表 9.48 得其中： 修正系数0 . 1vk 30FC83. 0Fq0 . 1FX z=24 65. 0Fy83. 0Fu8Pa0Fw 代入上式，可得 F=889.4N 因在计算切削力时，须把安全系数考虑在内。安全系数 K=4321KKKK其中：为基本安全系数 1.51K 为加工性质系数 1.12K 为刀具钝化系数 1.13K 为断续切削系数 1.14K 所以 NKFF7 .1775（2）夹紧力的计算 选用夹紧螺钉夹紧机 由FKffN21 其中 f 为夹紧面上的摩擦系数，取25. 021 ff F=+G G 为工件自重zP攀枝花学院本科毕业设计（论文） 4 精铣 60 槽夹具设计25 NffFN4 .355121夹紧螺钉： 公称直径 d=20mm，材料 45 钢 性能级数为 6.8 级 MPaB1006MPaBs480108螺钉疲劳极限： MPaB19260032. 032. 01极限应力幅：MPakkkma76.511lim许用应力幅： MPaSaaa3 .17lim螺钉的强度校核：螺钉的许用切应力为 ss s=2.54 取s=4 得 MPa120 满足要求 8 . 2242cHdF MPadNc1543 . 12经校核： 满足强度要求，夹具安全可靠， 使用快速螺旋定位机构快速人工夹紧，调节夹紧力调节装置，即可指定可靠的夹紧力4.3 定位误差的分析制造误差ZZ （1）中心线对定位件中心线位置精度. 取.mm05. 003. 02mm04. 02（2）V 型块同轴度误差（查表 P297）故，mm008. 03mmDW142. 016. 005. 008. 004. 0125. 022222252423222则.533. 032142. 0知此方案可行。4.4 定向键与对刀装置设计定向键安装在夹具底面的纵向槽中，一般使用两个。其距离尽可能布置的远些。通过定向键与铣床工作台 T 形槽的配合，使夹具上定位元件的工作表面对于攀枝花学院本科毕业设计（论文） 4 精铣 60 槽夹具设计26工作台的送进方向具有正确的位置。定向键可承受铣削时产生的扭转力矩，可减轻夹紧夹具的螺栓的负荷，加强夹具在加工中的稳固性。根据 GB220780 定向键结构如图所示：o 图 5.1 夹具体槽形与螺钉根据 T 形槽的宽度 a=18mm 定向键的结构尺寸如表 5.4：表 5.4 定向键夹具体槽形尺寸 B2B公称尺寸允差 d允差4dLHhD1h公称尺寸允差 D2h180.0120.03525124124.518+0.0195对刀装置由对刀块和塞尺组成，用来确定刀具与夹具的相对位置。由于本道工序是完成零件槽精铣加工，所以选用直角对刀块。根据GB224380 侧装对刀块的结构和尺寸如图 5.2 所示：攀枝花学院本科毕业设计（论文） 4 精铣 60 槽夹具设计27 图 5.2 对刀块塞尺选用平塞尺，其结构如图 5.3 所示： 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 4 精铣 60 槽夹具设计28 标记四周倒圆 图 5.3 平塞尺塞尺尺寸参数如表 5.5：表 5.5 塞尺公称尺寸 H允差 dC30.0060.254.5 夹具设计及操作的简要说明如前所述，在设计夹具时，应该注意提高劳动生产率避免干涉。应使夹具结构简单，便于操作，降低成本。提高夹具性价比。本道工序为夹具选择了压紧螺钉夹紧方式。本工序为铣切削余量小，切削力小，所以一般的手动夹紧就能达到本工序的要求。本夹具的最大优点就是结构简单紧凑。夹具的夹紧力不大，故使用手动夹紧。为了提高生产力，使用快速螺旋夹紧机构。攀枝花学院本科毕业设计（论文） 5 钻 6-25 孔夹具设计295 钻 6-25 孔夹具设计5.1 明确工件的年生产纲领工件的年生产量是确定机床夹具总体方案的重要依据之一。它决定了夹具的复杂程度和自动化程度。如工件的年生产量很大，可采用多工件加工、机动夹紧或自动化程度较高的设计方案，采用此方案时，机床夹具的结构较复杂，制造成本较高；如工件的年生产量不大，可采用单件加工，手动夹紧的设计方案，以减小机床夹具的结构复杂程度及夹具的制作成本。5.2 充分理解工件的零件图和工序图零件图标出了工件的尺寸、形状和位置、表面粗糙度等总体要求，他决定了工件在机床夹具中的放置方法，是设计机床夹具总体结构的依据。工序图给出了零件本工序的工序基准、以加工表面、以及本工序的定位、夹紧原理方案。工件的工序基准、已加工表面、决定了机床夹具的定位方案，如选用平面定位、孔定位等；定位方案的选择依据六点定位原理和采用的机床加工方法，定位方案不一定要顶六个自由度，但是要完全定位。工件的代待加工表面是选择机床，刀具的依据。确定夹紧机构要依据零件的外形尺寸，选择合适的定位点，确保夹紧力安全、可靠同时夹紧机构不能与刀具的运动轨迹相冲突。5.3 确定机床夹具的结构方案5.3.1 选择定位原件固定 V 形块5.3.2 选择夹紧机构1.夹紧力的方向：夹紧力的要有利于工件的定位，并注意工件的刚性方向，不能使工件有脱离定位表面的趋势，防止工件在夹紧力的作用下产生变形。2.夹紧力的作用点：夹紧力的作用点应该选择在定位元件支撑点的作用范围内，以及工件刚度高的位置。确保工件的定位准确、不变形。 3.选择夹紧机构：在确定夹紧力的方向、作用点的同时，要确定相应的夹紧机构。确定夹紧机构要注意以下几方面的问题：(1)安全性 夹紧机构应具备足够的强度和加紧力，以防止意外伤及夹具操作人员。(2) 手动夹紧机构的操作力不应过大，以减轻操作人员的劳动强度。攀枝花学院本科毕业设计（论文） 5 钻 6-25 孔夹具设计30(3) 夹紧机构的行程不宜过长，以提高夹具的工作效率。(4) 手动夹紧机构应操作灵活、方便。5.4 钻削力与夹紧力的计算由于本道工序主要完成工艺孔的钻、攻螺纹加工，而钻削力远远大于攻螺纹切削力。因此切削力应以钻削力为准。由参考文献9得：钻削力 6 . 08 . 026HBDfF 钻削力矩 6 . 08 . 09 . 110HBfDT 式中： 7Dmm2321872553125531minmaxmaxHBHBHBHB 115. 0rmmf 0.80.626 100.152321201.7FN 1.90.80.610 100.152323003TN mm本套夹具采用移动压板夹紧，移动压板主要靠移动压板上的螺母来实现夹紧。根据工件受力切削力、夹紧力的作用情况，找出在加工过程中对夹紧最不利的瞬间状态，按静力平衡原理计算出理论夹紧力。最后为保证夹紧可靠，再乘以安全系数作为实际所需夹紧力的数值。即：FKWK安全系数 K 可按下式计算有：6543210KKKKKKKK 式中：为各种因素的安全系数，查参考文献5表可得： 60 KK1211.2 1.0 1.0 1.0 1.3 1.0 1.01.56CK 1.2 1.2 1.05 1.2 1.3 1.0 1.02.36PK 1.2 1.2 1.0 1.2 1.3 1.0 1.02.25fK 所以有： 1193.08()KCCWKFN 766.37()KPPWKFN 1359.90()KffWKFN螺旋夹紧时产生的夹紧力按以下公式计算有：)(210tgtgQLWz式中参数由参考文献5可查得： 6.22 2.76zr 90105922 29其中： 120()Lmm)(80 NQ 螺旋夹紧力：04748.2()WN该夹具采用螺旋夹紧机构，用螺栓通过弧形压块压紧工件，受力简图如下：攀枝花学院本科毕业设计（论文） 5 钻 6-25 孔夹具设计31图 5-1 移动压板受力简图由表得：原动力计算公式 2621001KLWWl即： 004748.2 33 0.989032.75()17KW LWNl由上述计算易得： KKWW由计算可知所需实际夹紧力不是很大，为了使其夹具结构简单、操作方便，决定选用手动螺旋夹紧机构。5.5 钻套、衬套、钻模板及夹具体设计选用快换钻套（其结构如下图所示）以减少更换钻套的辅助时间。根据参考文献11表 2-1-47 可查得钻套孔径结构如图 5-2 所示。图 5-2 快换钻套钻套结构参数如表 5-1 所示。攀枝花学院本科毕业设计（论文） 5 钻 6-25 孔夹具设计32表 5-1 钻套结构参数表DdH公称尺寸允差1D2Dh1hm1mr62012+0.018+0.0072218104771650根据参考文献11表 2-1-58 可得衬套选用固定衬套其结构如图 5-3 所示。图 5-3 固定衬套其结构参数如表 5-2 所示。表 5-2dD公称尺寸允差公称尺寸允差C 12+0.034+0.0162018+0.023+0.0120.5根据参考文献11夹具 U 型槽的结构如图 5-4 所示。攀枝花学院本科毕业设计（论文） 5 钻 6-25 孔夹具设计33图 5-4 U 型槽主要结构尺寸参数如表 5-3 所示。 表 5-3螺栓直径dD1DL121430205.6 夹具结构方案的设计（1）首先对工件的加工要进行分析，根据工件的形状和加工要求，我认为采用立式钻床比较合理。（2）然后，根据六点定位原理，选用定位销套在圆柱内孔，这样配合使用来完成限制了五个自由度，加上圆柱销，这样就共限制了六个自由度，正好满足六点定位原理，由于限制了六方自由度，所以只需要将工件夹紧就可以进行加工了，在垂直方向上进行夹紧，可以利用移动压板，进行夹紧，因为移动压板简单使用，而且不影响加工过程，所以最总选择移动压板进行夹紧。（3）最后，对整个夹紧方案分析得出，定位约合六点定位原理，夹紧工件稳定，所以此夹具设计可行。这样就可使工件稳固的夹紧在机床上，能更加方便，准确的进行加工。5.7 绘制夹具装配图（1）装配图应按照国家标准尽可能 1：1 地绘制，用剖视图完整清晰的表示出夹具的主要结构及夹具的工作原理。（2）视工件为透明体，用双点画线画出主要部分（如轮廓，定位面夹紧面加工表面） 。画出定位元件、夹紧机构、导向装置的位置攀枝花学院本科毕业设计（论文） 5 钻 6-25 孔夹具设计34（3）按照夹紧状态画出夹紧元件和夹紧机构。（4）画出夹具体及其他联接用的元件（联接体、螺钉等） ，将夹具各组成元件联成一体。（5）标注必要的尺寸、配合、公差等夹具的外形尺寸，所设计夹具的最大长、宽、高尺寸。夹具中所有有配合关系的元件间应标注尺寸和配合种类。各定位元件之间，定位元件与导向元件之间，各导向元件之间应标注装配后的位置尺寸和形位公差（6）标注技术条件。定位元件的定位面间相互位置精度。定位元件的定位表面与夹具安装基面的位置精度。定位表面与导向元件间的位置精度。导向元件工作面间的位置精度。（7）对零件编号，填写标题栏和零件明细表。每一个零件都必须有自己的编号，此编号是唯一的。在工厂的生产活动中，生产部件按零件编号生产、查找工作。完整填写标题栏，如装配图号、名称、单位、设计者、比例等。完整填写明细表，一般来说，加工工件填写在明细表的下方，标准件、装配件填写在明细表的上方。5.8 误差分析与计算1.夹具安装误差A攀枝花学院本科毕业设计（论文） 5 钻 6-25 孔夹具设计35注：V 型块夹角 =90。图 5-5夹具安装误差基准位移误差：工件以外圆柱面在 V 型块定位，由于工件定位面外圆直径有公差 D，因此对一批工件来说，当直径由最小 DD 变大到 D 时，工件中心（即定位基准）将在 V 型块的对称中心平面内上下偏移，左右不发生偏移，即工件由变大到1O,其变化量（即基准位移误差 ）从图（a）中的几何关系退出：2O1O2OY=1O2O22DSIn基准不重合误差：从图（b）中设计基准与定位基准不重合，假设定位基准不动，当工件直1O径由最小 DD 变到最大 D 时，设计基准的变化量为，即基准不重合误差2D攀枝花学院本科毕业设计（论文） 5 钻 6-25 孔夹具设计36B=。2D从图(c)中可知，设计基准为工件的下母线。即，上述方向由 a 到 a与定位基准变到的方向相反，故其定位误差 D 是 Y 与 B 之差.1O2O D=YB=0.207D=0.2070.01=0.0020722DSIn2DD=0.00207T 即满足要求312.夹具误差J因夹具上定位元件、对刀或导向元件、分度装置及安装基准之间的位置不精确而造成的加工误差，称为夹具误差。夹具误差主要包括定位元件相对于安装J基准的尺寸或位置误差；定位元件相对于对刀或导向元件（包含导向元件之1J间）的尺寸或位置误差；导向元件相对于安装基准的尺寸或位置误差；若2J3J有分度装置时，还存在分度误差。以上几项