施工电梯基础设计

1、.目 录一、编制依据1二、工程概况1三、基础设计计算及回顶计算1四、施工电梯基础定位及施工8五、场地及机械设备人员等准备8六、工艺流程9七、施工外用电梯施工要求9;.1、 编制依据序号名称编号实施日期备注1图纸吴江20090212-2地块项目一期2016-42施工组织设计吴江20090212-2地块项目一期2016-43建筑地基与基础工程施工质量验收规范（GB50202-2013）2016-104混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015）2016-105建筑地基基础设计规范（GB5007-2011）2016-106混凝土结构设计规范（GB50010-2010）2016-107混

2、凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015）2016-108建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2012）2016-109施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2012）2016-1010SC系列施工升降机使用说明书浙江华良2016-1011升降机计算软件品茗2016-10二、工程概况 根据现场实际情况，施工外用电梯2527283329#楼人货梯只能放在地下室顶板。施工外用电梯荷重通过基础传递到基础下地下室顶板，再由地下室顶板部分通过支承钢管传递到地下室底板（底板厚度为350mm，混凝土强度等级C30）。根据施工要求，在现场共安装15台施工电梯安装在平面布置详见附图），架设高

3、度为22、23、30#楼25米，29、24、21#楼架设高度38米，25、28#楼架设高度100米，33、32、31、26、27#楼架设高度105米（平面布置详见附图），该工程电梯采用SC200/200型施工外用电梯。其中28、29、33、27、25#楼架设在地下室顶板，地下室顶板厚300mm，混凝土强度等级为C30，32、31、26、30、22、21、24、23#楼架设在自然地基上，土体承载力描述如下：1、经勘探揭示，场地自然地面下最大勘探深度90.45m以浅的土体为第四纪更新世以来的冲湖积湖海相碎屑沉积物。根据其岩性特征及其物理力学性质的差异，可划分为13个工程地质层，并细分为19个工程地

4、质亚层。本场地内自地面起由上而下的土层分别描述评价如下：1层淤泥：灰黑色，流塑。系河塘底的浮泥，具淤臭味。层厚0.301.00m。该土层拟建场地明塘部位有分布。系压缩性极高的低强度软弱土层。3层素填土：灰、灰黄色等杂色，松散松软，以粘性土为主，局部底部夹有少量淤泥，局部夹有少量建筑、生活垃圾。该土层拟建场地除明塘部位外均有分布，层厚1.25.3m。系压缩性不均且偏高的低强度土层。1层粉质粘土：灰黄灰色，软可塑。偶夹少量薄层粉土。稍有光泽，无摇震反应，干强度中等，韧性中等。该土层拟建场地布局分布顶板标高为-0.571.01，厚度为0.401.50.系压缩性偏高的低强度土层。2层淤泥质粉质粘土：灰

5、色，流塑，薄层理发育，加油少量薄层粉土，局部为淤泥，含有少量有机质及腐植物（实测有机质含量在1.762.36%，平均值为2.03%，局部夹有厚约0.20.3的淤泥质土（有机质含量在19.38%左右）。稍有光泽，无摇震反应，干强度中等，韧性中等。该土层拟建场地布局分布顶板标高为-1.341.07，厚度为10.2018.80.系高压缩性偏、高灵敏度（qu=17.6Kpa,qu=2.8Kpa灵敏度st=6.3）的低强度软弱土层。2层粉质粘土：灰绿灰黄色，可塑状态为主。含铁锰氧化物斑点，夹青灰色条带，夹有少量薄层粉土。无摇震反应，稍有光泽，干强度中等，韧性中等。该土层拟建场地布局分布顶板标高为-16.

6、60-10.59，厚度为0.505.50.系中等压缩性，中强度土层。1层粉质粘土：灰色，软塑可塑状态，局部薄层理发育，夹有少量薄层粉土。中等压缩性。无摇震反应，切面稍有光泽，干强度中等，韧性中等。该土层拟建场地内均有分布（厚度变化较大，在1层粘土、2层粉质粘土稳定分布处厚度较薄，在1层粘土、2层粉质粘土较薄或缺失处厚度较大）；层顶标高为-19.09-15.25，厚度为0.7012.10.系中等局部偏高高压缩性，中低强度土层。1层粘土：暗绿黄褐色，可塑硬塑，含铁锰质结核，夹青灰色条纹。无摇振反应，光滑有光泽，干强度高，韧性高。该土层拟建场地内大多有分布：在场地西部25#27#、32#、33#住宅

7、楼部位该土层分布稳定，具有一定厚度；在场地东部21#24#、28#31#住宅楼以及21#22#与23#24#、23#24#与29#30#、27#30#与31#33#住宅楼之间的纯地下车库部位该土层厚度不一大多缺失；顶板标高为-22.80-16.59，厚度为0.767.00系中等压缩性，中高强度土层。2层粉质粘土夹粉土：灰黄色灰色，可塑。局部夹少量粉土薄层，含铁锰氧化物斑点，夹灰色条纹，局部为粘土。（稍）有光泽，干强度、韧性中等，无摇振反应。该土层拟建场地内大多有分布：在场地西部25#27#、32#、33#住宅楼部位该土层分布稳定，具有一定厚度；在场地东部21#24#、28#31#住宅楼以及21

8、#22#与23#24#、23#24#与29#30#、27#30#与31#33#住宅楼之间的纯地下车库部位该土层厚度不一大多缺失；顶板标高为-27.57-22.52，厚度为1.005.8系中等压缩性，中等偏高强度土层。1层粉质粘土：灰色，可塑。微薄理层发育夹，夹少量薄层粉土，（稍）有光泽，干强度、韧性中等，无摇振反应。该土层主要分布于场地中东部2层粉土夹粉砂较薄至缺失部位，顶板标高为-29.98-26.00，厚度为0.9011.60.系中等压缩性，中等强度土层。2a层粉土夹粉砂：灰黄色，饱和，中密为主。局部夹少量粉质粘土薄层。无光泽，干强度低、韧性低，摇振反应迅速。该土层主要分布于场地中东部大多

9、缺失，其余均有分布，具体分布范围详见“建筑物平面及勘探点位置图”。顶板标高为-31.96-26.39，厚度为0.907.8.系中等压缩性，中高等强度土层。2b层粉砂夹粉土：灰黄灰色，饱和，密实。主要成分为石英、长石，次之云母碎屑，薄层理发育，夹少量薄层粉质粘土。该土层拟建场地内均有分布，在场地东侧1层粉质粘土厚度较大部位其厚度较薄，顶板埋藏较深，顶板标高-39.13-3077m，厚度为3601200m。系中等偏低压缩性，中高高强度土层。4层粉砂：灰色，饱和，密实。主要成分为石英、长石，次之云母碎屑，薄层理发育，夹少量薄层粉质粘土。该土层拟建场地内分布稳定，顶板标高-4398-4239m，厚度为

10、8.201160m。系中等偏低压缩性，高强度土层。2层粉质粘士：灰色，软塑为主。局部薄层理发育，夹少量薄层粉土。稍有光泽，无摇振反应，干强度中等，韧性中等。该土层场地内高层部位均有揭示，顶板标高-54.70-51.35m，厚度6401090m。系中等局部偏高压缩性，中等强度土层。层粉砂夹粉质粘土：灰色，饱和，中密密实。主要成分为石英、长石，次之云母碎屑，水平层理发育，夹薄层局部中厚层状粉质粘土。该土层场地内高层部位均有揭示，项板标高-6334-6052m，厚度为180430m。系中等压缩，中高强度土层。1层粉质粘土夹粘土：灰、灰绿色，可塑为主。含铁质氧化斑点，局部夹少量粉士薄层，局部为粘土。（

11、稍）有光泽，无摇振反应，千强度中高，韧性中高。该土层场地内高层部位均有揭示，项板标高-66.35-6364m，厚度为8.0010.10m。系中等压缩，中高强度土层。2层粉质粘土：灰色，软塑为主。局部夹少量粉土薄层。稍有光泽，无摇振反应，干强度中等，韧性中等。该土层场地内高层部位控制性孔均有揭示，顶板标高-7477-7344m，厚度为370560m。系中等压缩性，中等强度土层。层粉砂夹粉土：灰、灰绿色，密实。矿物成分以长石、石英为主，云母次之，偶夹薄层粉质粘土。该土层场地内高层部位控制性孔均有揭示，板标高-79.53-78.08m，厚度1.403.40m。系中等局部偏低压缩性，高强度土层。(12

12、) 层粉质粘土：灰绿、灰色，可塑为主。薄层理发育，夹少量薄层粉土。稍有光泽，无摇振反应，干强度中等，韧性中等。该土层场地内高层部位控制性孔均有揭示，顶板标高-81.78-79.69m，厚度4.006.80m，系中等压缩性，等强度土层。(13) 层粉砂：灰绿色,饱和，密实。矿物成分以长石、石英为主，云母碎屑次之，偶夹少量薄层粉质粘土。该土层场地内高层部位控制性孔均有揭示，顶板标高-86.87-84.18m。本次勘察未揭穿，最大揭示厚度4.30m，系中等偏低压,高强度土层。 场地地基土的分布特征详见“工程地质剖面图”，各土层物理力学性质指标详见“土分析分层总表”，其平均值详见“物理力学性质指标统计

13、一览表”。 3、水文地质条件3. 1、区域水文地质条件 吴江属亚季风气候。据历史资料，吴江历史最高洪峰2.49m（1999年），最低河水位0.01m，常年平均水位为0.88m。根据我院近年来搜集的资料，吴江历史最高潜水位为2.63m，近35年来最高潜水位约2.5m，年变幅一般在12m，其补给来源主要为大降水。吴江历史最高微承压水水位为1.74m，近35年最高水位1.60m左右，主要补给来源为大气降水、地表水以及上部潜水，位承压水水位年变幅约0.8m。3.2、场地地表水及地下水3.2.1地表水拟建场地内地表水主要为场地内明塘。水面标高为1.68m,水深为0801.00m左右，淤泥厚度为0.301

14、.00m左右(于2016年1月30日测得。3.2.2地下水本场地勘探深度内对本工程建设有影响的地下水主要为潜水及微承压水。潜水主要赋存于戏部填土层中，富水性差：其主要补给来源为大气降水，以地面蒸发为主要排泄方式；受季节影响明显，年变幅约l2m。勘探时测得潜水初见水位标高在1.101.20m之间：测得潜水稳定水位标高在1.381.55m之间。微承压水主要赋存于2层淤泥质粉质粘土及1：层粉质粘土中，该含水层组富水性及透水性较差：其主要补给来源为戏部地下水的垂直入渗及地下水的侧向逕流，以地下水的侧向逕流为主要排泄方式：根据地区勘察经验,水位标高在1.00m左右。33水和土的腐蚀性评价根据岩土工程勘察

15、规范(GB50021-2001、2009版)附录G，判定本场地的环境类型内类。经现场观测，本场地地下水无色无味，淌澈透明；本次勘察时所取3纽水样的水质分析结果（各主要离子含量详见表3.1.1、3.1.2、3.1.3结果详见本报告所附“水质分析检测报告”），并结合地区建筑经验，判定场地内地下水对混凝土结构有微腐蚀性；在长期浸水环境下对钢筋混凝土结构中的钢筋有微腐蚀性；在干湿交替环境下对钢筋混凝土结构中的钢筋有微腐蚀性。本场地及其附近无明显污染源，场地降雨量较多；根据我院地区表层土易溶盐分析资料及地区建筑经验，判断场地地下水位以上土体对混凝土结构有微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋有微腐蚀性。 水

16、对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀性评价表 表3.1.1腐蚀等级标准分析结果腐蚀等级长期浸水水中cl-含量（mg/L）微：10000弱：1000020000中：强：50.763.7微干湿交替水中cl-含量（mg/L）微：10000弱：1000020000中：强：50.763.7微 按环境类型水对钢筋混凝土结构的腐蚀性评价表 表3.1.2腐蚀介质腐蚀等级标准分析结果腐蚀等级SO42-（mg/L）微3000Mg2+（mg/L）微4000OH-（mg/L）微70000总矿化度（mg/L）微60000 按地层渗透性（B）水对钢筋混凝土结构的腐蚀性评价表 表3.1.3腐蚀介质腐蚀等级标准分析结果腐蚀等级PH微

17、：5.0弱：4.05.0中：3.54.0强：3.57.38.2微侵蚀性CO2(mg/L)微：1700kpa，取1700kpa）软土地区岩土工程勘察规程（JGJ83-2011）表7.2.3 硬可塱状粘性土0=5.8ps0.5-46、夹粉士的粉质粘士f0=0.89Ps0.63+14.4、粉土、粉砂夹粉f0=0.02Ps+59.5（地质手册第四版表3-4-7）(程地质手册第四版表3-4-7)；fak与f0（0）换算公式为 fak=0.9f0（0），依据上海岩土工松勘察规范（DGJ08-37-2012).3Ps与qc之间关系采柑华东电力设计院换算公式(单位为MPB)：粘性士Ps=1.227qc-0.0

18、60;砂性土Ps=1.093qc+0.3584、物理指标按天然孔隙比、含水量，液性指数查表求得地基士承载力： 5、带“*”为经验值：54地基士的分析与评价1层淤泥，拟建场地明塘部位有分布，系压缩性极高的低强度软弱上层。3层素填土，拟建场地内除明塘部位外均有分布，系压缩性不均且偏高的低强度土层2层粉质粘土拟建场地局部分布系压缩性偏高的低强度土层。2层淤泥质粉质粘土，拟建场地均有分布，系高压缩性，高灵敏度的低强度软弱土层。2层粉质粘土，拟建场地大多分布，系中等压缩性，中等强度土层。1层粉质粘上，拟建场地内均有分布，厚度变化较大，系中紳局部偏高高压缩性，中低强度土层。 1层粘土，拟建场地内大多有分布

19、，厚度不一，系中等压缩性，中高强度土层2层粉质粘土夹粘土，拟建场地内大多有分布，厚度不一大，系中等压缩性，中等偏高强度土层。l层粉质粘土，主要分布于场地中东部2a层粉土夹粉砂较薄至缺失部位，系中等压缩性，中等强度土层。2a层粉土夹粉砂，拟建场地中东部大多缺失，其余均有分布，系中等压缩性，中高强度土层。2b层粉砂夹粉土拟建场地内均有分布，在场地东侧1层粉质粘土厚度较大部位其厚度较薄，系中等偏低压缩性，中高高强度土层。4层粉砂，拟建场地内分布稳定，系中等偏低压缩性，高强度土层。2层粉质粘士，场地内高层部位均有揭示，系中等局部偏高压缩性，中等强度土层。层粉砂夹粉质粘士，场地内高层部位均有揭示，系中等

20、压缩性，中高强度土层。1层粉质粘士夹粘土，场地内高层部位均有揭示，系中等压缩性，中等偏高强度土层。2层粉质粘土，场地内高层部位控制性孔均有揭示，系中等压缩性，中等强度土层。（11） 层粉砂夹粉土场地内高层部位控制性孔均有揭示，系中等局部偏低压缩性，高强度土层。（12） 层粉质粘土，场地内高层部位控制性孔均有揭示，系中等压缩性，中等强度土层。（13） 层粉砂，场地内高层部位控制性孔均有揭示，系中等偏低压缩性，高强度土层。 结合本工程土质实际情况在人货梯基础位置土方按3:7灰土回填分层夯实系数0.94；在此基础上加打6米木桩间距300；施工电梯位置图： 30#楼位置图 33#楼位置图 32#楼人货

21、梯位置 31#楼人货梯位置 29#楼人货梯位置 25、28#楼人货梯位置 26#楼人货梯位置 27#楼人货梯位置 24#楼人货梯位置 23#楼人货梯位置 22#楼人货梯位置 21#楼人货梯位置3、 基础设计计算及回顶计算105米施工升降机计算书 计算依据： 1、施工现场设施安全设计计算手册谢建民编著 2、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 5、木结构设计规范GB50005-2003 6、钢结构设计规范GB50017-2003 7、砌体结构设计规范GB50003-2011 8

22、、建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程（JGJ215-2010） 9、施工升降机（GB/T 10054-2005） 一、参数信息 1.施工升降机基本参数施工升降机型号SCD200/200J吊笼形式双吊笼架设总高度(m)105标准节长度(m)1.508导轨架截面长(m)0.45导轨架截面宽(m)0.45标准节重(kg)167对重重量(kg)1300单个吊笼重(kg)1460吊笼载重(kg)2000外笼重(kg)1480其他配件总重量(kg)200 2.地基参数地基土承载力设计值(kPa)55地基承载力折减系数0.6 3.基础参数基础混凝土强度等级C30承台底部长向钢筋HRB335 1215

23、0承台底部短向钢筋HRB335 12150基础长度l(m)5.6基础宽度b(m)4.1基础高度h(m)0.4 二、基础承载计算 导轨架重（共需70节标准节，标准节重167kg）：167kg70=11690kg， 施工升降机自重标准值：Pk=(14602+1480+13002+200+11690)+20002)10/1000=228.9kN； 施工升降机自重：P=(1.2(14602+1480+13002+200+11690)+1.420002)10/1000=282.68kN； P=nP=1282.68=282.68kN 三、地基承载力验算 承台自重标准值：Gk=255.604.100.40=

24、229.60kN 承台自重设计值： G229.601.2275.52kN 作用在地基上的竖向力设计值：F282.68+275.52=558.20kN 基础下地基承载力为：fa= 55.005.604.100.60757.68kN F=558.20kN 该基础符合施工升降机的要求。 四、基础承台验算 1、承台底面积验算 轴心受压基础基底面积应满足 S=5.64.1=22.96m2(Pk+Gk)/fc=(228.9+229.6)/(14.3103)=0.032m2。 承台底面积满足要求。 2、承台抗冲切验算 由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。 计算简图如下： F1 0.7h

25、pftamho am = (at+ab)/2 F1 = pjAl 式中 Pj -扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，Pj=P/S=282.68/22.96=12.312kN/m2； hp -受冲切承载力截面高度影响系数，hp=1； h0 -基础冲切破坏锥体的有效高度，h0=400-35=365mm； Al -冲切验算时取用的部分基底面积，Al=4.12.175=8.917m2； am -冲切破坏锥体最不利一侧计算长度； at -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a； ab -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长； ab=a+2h0=0.

26、45+20.365=1.18m am=(at+ab)/2=(0.45+1.18)/2=0.815m FlPjAl=12.3128.917=109.791kN 0.7hpftamh0=0.711.43815365/1000=297.772kN109.791kN。 承台抗冲切满足要求。 3、承台底部弯矩计算 属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩： M1 = (a12/12)(2l+a)(pmax+p-2G/A)+(pmax-p)l M2 = (1/48)(l-a)2(2b+b)(pmax+pmin-2G/A) 式中 M1,M2 -任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a

27、1 -任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离，a1=2.575m； l,b -基础底面的长和宽； pmax,pmin -相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值，pmax=pmin=(282.68+275.52)/22.96=24.312kN/m2； p -相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值，p=pmax=24.312kN/m2； G -考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值由永久荷载控制时，G=1.35Gk ，Gk为基础标准自重，G=1.35229.6=309.96kN； M1=2.5752/12(24.1+0.45)(24.312+24.

28、312-2309.96/22.96)+(24.312-24.312)5.6=103.352kNm; M2=(4.1-0.45)2/48(25.6+0.45)(24.312+24.312-2309.96/22.96)=69.92kNm; 4、承台底部配筋计算 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy) 式中 1 -当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法，1=1； 1-1截面：s=|M|/(1fcbh02)=103.35106/(1.0014.304.10103365.0

29、02)=0.013； =1-(1-2s)1/2=1-(1-20.013)0.5=0.013； s=1-/2=1-0.013/2=0.993； As=|M|/(sfyh0)=103.35106/(0.993300.00365.00)=950.18mm2。 2-2截面：s=|M|/(1fcbh02)=69.92106/(1.0014.305.60103365.002)=0.007； =1-(1-2s)1/2=1-(1-20.007)0.5=0.007； s=1-/2=1-0.007/2=0.997； As=|M|/(sfyh0)=69.92106/(0.997300.00365.00)=640.6

30、4mm2。 截面1-1配筋：As1=3166.725 mm2 950.183 mm2 截面2-2配筋：As2=4297.699 mm2 640.643 mm2 承台配筋满足要求！地库顶板上105米施工升降机及回顶计算书 计算依据： 1、施工现场设施安全设计计算手册谢建民编著 2、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 5、木结构设计规范GB50005-2003 6、钢结构设计规范GB50017-2003 7、砌体结构设计规范GB50003-2011 8、建筑施工升降机安装、使用

31、、拆卸安全技术规程（JGJ215-2010） 9、施工升降机（GB/T 10054-2005） 一、参数信息 1.施工升降机基本参数施工升降机型号SCD200/200J吊笼形式双吊笼架设总高度(m)105标准节长度(m)1.508底笼长(m)5.6底笼宽(m)4.1标准节重(kg)167对重重量(kg)1300单个吊笼重(kg)1460吊笼载重(kg)2000外笼重(kg)1480其他配件总重量(kg)200 2.楼板参数基础混凝土强度等级C30楼板长(m)7.4楼板宽(m)5.9楼板厚(m)0.3楼板混凝土轴心抗压强度fc(N/mm2)14.3楼板混凝土轴心抗拉强度ft(N/mm2)1.43

32、梁宽(m)0.65梁高(m)0.35板中底部短向配筋HRB400 12180板边上部短向配筋HRB400 12180板中底部长向配筋HRB400 12180板边上部长向配筋HRB400 12180梁截面底部纵筋8HRB400 25梁中箍筋配置HPB300 6150箍筋肢数4施工升降机基础长度l(m)5.6施工升降机基础宽度d(m)4.1施工升降机基础厚度h(m)0.4 3.荷载参数：施工荷载(kN/m2)1施工升降机动力系数n1 二、基础承载计算 导轨架重（共需70节标准节，标准节重167kg）：167kg70=11690kg， 施工升降机自重标准值：Pk=(14602+1480+13002+

33、200+11690)+20002)10/1000=228.9kN； 施工升降机自重：P=(1.2(14602+1480+13002+200+11690)+1.420002)10/1000=282.68kN； 施工升降机基础自重： Pj=1.2ldh25=1.25.64.10.425=275.52KN P=n(P+ Pj)=1(282.68+275.52)=558.2kN 三、梁板下钢管结构验算支撑类型扣件式钢管支撑架支撑高度h0(m)3.2支撑钢管类型483立杆纵向间距la(m)0.8立杆纵向间距lb(m)0.8立杆水平杆步距h(m)，顶部段、非顶部段0.6、1.2剪刀撑设置类型普通型顶部立杆

34、计算长度系数12.5非顶部立杆计算长度系数22.1可调托座承载力容许值N（kN）30立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)0.2立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面面积A(mm2)424 楼板均布荷载：q=P/(l d )=558.2/(5.64.1)=24.312kN/m2 设梁板下483mm钢管0.8m0.8m 支承上部施工升降机荷重，混凝土结构自重由结构自身承担，则： N=(NGK+1.4NQK)lalb=（24.312+1.41）0.80.8=16.456kN 1、可调托座承载力验算 【N】=30 N=16.456kN 满足要求！

35、2、立杆稳定性验算 顶部立杆段：=l0/i=k1(h+2a)/i= 12.5（0.6+20.2）/0.0159 =157.233 210 满足要求！ 非顶部立杆段：=l0/i=k2h/i= 12.11.2/0.0159 =158.491 210 满足要求！ 顶部立杆段：1=l0/i=k1(h+2a)/i= 1.1552.5（0.6+20.2）/0.0159 =181.604 非顶部立杆段：2=l0/i=k2h/i= 1.1552.11.2/0.0159 =183.057 取=183.057 ，查规范JGJ130-2011附表A.0.6，取=0.214 f N/(A)= 16456/（0.214

36、424）=181.361N/mm2 f205N/mm2 满足要求！ 梁板下的钢管结构满足要求！ 配筋如下图所示：配筋示意图 支撑如下图所示：支撑立面图4、楼板回撑计算书人货梯基础由地下室顶板支承，此部分承受的外力超过设计要求，因此必须加回顶，在人货梯基础所在一跨范围内加回顶。梁板下483.5mm钢管（按483.0mm计算）、立杆间距800mm800mm，步距不大于1500mm，支承上部施工电梯荷重（混凝土结构自重由结构自身承担），1.计算参数设定项目楼层采用梁板结构，结构完成时间为28d，施工环境温度25，混凝土采用42.5级水泥；每层楼层重量5.50kN/m2，设计墙体荷载0.80kN/m2

37、,设计楼面粉刷荷载0.45kN/m2，设计活荷载2.00kN/m2。上部施工荷载Q=30.50kN/m2回撑材料为：采用双枋b=80mm，h=80mm，木材弹性模量E=9000.00N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2 ，顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2；钢管支撑间横向间距800mm，钢管支撑间纵向间距800mm，钢管支撑顶调节螺杆伸出长度150mm。回撑支承面为C30混凝土楼板，板厚250mm。2.楼板容许荷载值计算施工阶段28天强度楼板的容许荷载值计算：N28=(1.2静载+1.4活载)/0.85=1.2(5.50+0.80+0.45)+1.42.00)/0.85=12.82

38、kN/m2利用混凝土强度增长曲线，查出采用42.5级水泥，在温度25时，28d龄期混凝土强度百分比分别为100%，则：N28d=12.821.00=12.82kN/m23.回撑荷载值计算回撑荷载值=上部施工荷载Q-楼板容许荷载值N28d=30.50-12.82=17.68kN/m24.木枋验算钢管支撑间横向间距=800mm；双枋b=80mm，h=80mm； W280802/6=170667mm3；I280803/12=6826667mm4(1)抗弯强度验算q=q钢管纵向间距=17.680.8=14.14kN/mMmax=qL2/8=14.148002/8=1131200N.mm=1.13kN.m=Mmax/W=1131200/170667=6.63N/mm2 木枋=6