燃气燃烧课程设计

1、一、基本数据计算1、热值的确定H=H1r1+H2r2+HnrnH燃气的高（低）热值；H1、H1、H1+燃气中可燃成份的高（低）热；r1、r2、rn燃气中各组分的容积成分。2、燃气燃烧所需的理论空气量V0= 0.5H2+0.5CO+( m + )CmHn+1.5H2S-O2V0理论空气需要量；H2、CO、CmHn、H2S燃气中各种可燃组分的容积成分；O2燃气中氧气的容积成分。3、过剩空气系数= 通常1。值的大小决定于燃气燃烧的方法及燃烧设备的运行工况。在工业设备中一般控制在1.051.20;在民用燃具中一般控制在1.31.8。过剩空气的存在增加了燃气分子和空气分子碰撞的可能性，增加了其相互作用的

2、机会，从而促使燃烧完全。在燃烧过程中正确选择和控制是十分重要的，过小和过大都将导致不良后果；前者使燃料的化学热不能充分发挥，后者使烟气的体积增大，燃烧室内温度下降，增加排烟的热损失，其结果都将使加热设备的热效率下降。因此，先进的燃烧设备应在保证完全燃烧的前提下，尽量使趋进1。4、理论烟气量（=1）三原子气体体积VRO2=VCO2+VSO2=0.01(CO2+CO+mCmHn+H2S)VRO2三原子气体体积；VCO2、VSO2二氧化碳和二氧化硫的体积。水蒸气体积=0.01H2+H2S+CmHn+H2S理论烟气中水蒸气体积；da空气的含湿量。氮气体积=0.79V0+0.01N2理论烟气中氮气的体积

3、。理论烟气总体积= VRO2+5、实际烟气量（1）三原子气体体积VRO2=VCO2+VSO2=0.01(CO2+CO+mCmHn+H2S)VRO2三原子气体体积；VCO2、VSO2二氧化碳和二氧化硫的体积。水蒸气体积=0.01H2+H2S+CmHn+120（dg+V0da）实际烟气中水蒸气体积；da空气的含湿量。氮气体积=0.79V0+0.01N2实际烟气中氮气的体积。过剩氧体积VO2=0.21（-1）V0实际烟气总体积= VRO2+ VO26、烟气密度=标准状态下烟气的密度燃气的密度7、天然气的成分燃气成分CH4C2H6C3H6C3H8C4H10C5N2O2CO2体积成分807.50.82.

4、52.62.40.80.23.28、燃气的高热计算结果燃气高热值 HH47977.10燃气低热值 Hl43563.489、理论空气和实际空气计算结果（=1.5）理论空气量11.35实际空气量17.0210、燃气的密度和相对密度燃气密度0.97相对密度S0.7511、烟气量和烟气密度理论烟气量VRO21.3052.368.9712.63实际烟气量VRO2VO21.312.4313.451.19Vf18.38烟气密度0f1.26二、燃气的燃烧温度及焓温图1、理论燃烧温度的计算tth=tth理论燃烧温度；Qc化学不完全燃烧所损失的热量。 一般地，当燃烧温度为1500、烟气中的CO2含量等于10%时，

5、只有0.7%的CO2发生裂解，水蒸气的分解量则更少。因此，在实际计算中，当烟气的温度低于1500时，CO2和H2O的分解吸热。本设计中天然气的理论温度为1523。与假设温度1500相比较其误差在2%内。符合设计要求。2、烟气焓值计算含有1Nm3干燃气的湿燃气燃烧后所生的烟气在不同的温度一的焓等于理论烟气的焓与过剩空气的焓之和。即If=+(-1)If烟气的焓；理论空气的焓；理论空气的焓。其中理论烟气的焓：VRO2cRO2tf+cN2 tf +cH2OtfC 气体由0t平均定压比热容；tf 烟气温度。理论空气的焓：=V0(ca+1.20cH2Oda)ta过剩空气的焓：(-1)= (-1) V0(c

6、a+1.20cH2Oda)taCa干空气由0ta 的平均定压比热容；da空气的含湿量；ta 空气的温度。3、烟气焓温表绘制烟气焓温表tIRO2I0N2I0H2OI0fI0aIf=I0f+(-1)I0aVRO2=1.305V0N2=8.971V0H2O=2.359IRO2+I0N2+I0H2OV0a=11.345V0Cata+1.20V0daCH2Ota=1.5CRO2tRO2VRO2CRO2tRO2CN2tN2V0N2CN2tN2CH2OtH2OV0H2OCH2OtH2OCataV0Cata1.20V0daCH2OtaIf100 170.0 221.9 130.2 1168.0 149.9 3

7、53.6 1743.5 130.2 1477.1 20.4 1497.5 2492.3 200 358.0 467.2 260.4 2336.0 303.2 715.2 3518.5 260.2 2952.0 41.3 2993.2 5015.1 300 562.8 734.5 393.0 3525.6 461.1 1087.7 5347.8 395.7 4489.2 62.8 4552.0 7623.8 400 777.2 1014.2 527.6 4733.1 622.8 1469.2 7216.5 532.4 6040.1 84.8 6124.9 10279.0 500 1000.5 1

8、305.7 665.5 5970.2 791.5 1867.1 9143.0 672.0 7623.8 107.8 7731.6 13008.8 600 1233.6 1609.8 806.4 7234.2 964.8 2276.0 11120.0 814.2 9237.1 131.3 9368.4 15804.2 700 1471.4 1920.2 949.9 8521.6 1143.1 2696.6 13138.3 958.3 10871.9 155.6 11027.5 18652.1 800 1715.2 2238.3 1095.2 9825.0 1326.4 3129.0 15192.

9、4 1105.6 12543.0 180.6 12723.6 21554.2 900 1962.9 2561.6 1243.8 11158.1 1514.7 3573.2 17292.9 1254.6 14233.4 206.2 14439.6 24512.7 1000 2219.0 2895.8 1394.0 12505.6 1712.0 4038.6 19440.0 1407.0 15962.4 233.1 16195.5 27537.7 1100 2472.8 3227.0 1547.7 13884.4 1911.8 4509.9 21621.4 1560.9 17708.4 260.3

10、 17968.7 30605.7 1200 2727.6 3559.5 1698.0 15232.8 2115.6 4990.7 23783.0 1713.6 19440.8 288.0 19728.8 33647.4 1300 2982.2 3891.8 1851.2 16607.1 2324.4 5483.3 25982.1 1866.8 21178.8 316.4 21495.3 36729.8 1400 3241.0 4229.5 2010.4 18035.3 2713.5 6401.1 28665.9 2028.6 23014.5 344.8 23359.3 40345.6 1500

11、 3504.0 4572.7 2166.0 19431.2 2751.0 6489.6 30493.5 2185.5 24794.5 374.5 25169.0 43078.0 1600 3771.2 4921.4 2324.8 20855.8 2968.0 7001.5 32778.7 2344.0 26592.7 404.1 26996.7 46277.1 1700 4042.6 5275.6 2483.7 22281.3 3189.2 7523.3 35080.2 2505.8 28428.3 434.2 28862.5 49511.4 1800 4311.0 5625.9 2646.0

12、 23737.3 3414.6 8055.0 37418.2 2667.6 30263.9 464.9 30728.8 52782.6 1900 4582.8 5980.6 2800.6 25124.2 3644.2 8596.7 39701.4 2823.4 32031.5 496.1 32527.6 55965.2 2000 4848.0 6326.6 2964.0 26590.0 3868.0 9124.6 42041.3 2990.0 33921.6 526.6 34448.1 59265.4 4、烟气焓温图绘制三、燃气燃烧的气流混合过程1、静止空气中的自由射流燃气有效燃烧所必须的首要

13、条件是使它们与燃烧所需空气充分混合。燃气和空气的混合程度是决定燃烧性质的一个重要因素。当气流由管径或孔口喷到充满静止介质的无限空间时，形成的气流称为自由射流。当喷嘴口径较小，喷出流量也较小时，在喷嘴出口处形成层流自由射流。2、旋转射流气体从喷嘴流出后，气流本身一面旋转，一面又向静止介质中扩散前进，这就是通常所说的旋转射流，简称旋流。产生旋流的方法有下几种：第一， 使全部气流或一部份气流沿切向进入主通道；第二， 使轴向管道中设置导向叶片，使气流旋转；第三， 采用旋转的机械装置，使通过其中的气流旋转。四、部分预混层流火焰的确定如果燃烧强度不断加大，由于v=S的点更加靠近管口，点火环就逐渐变窄。最后

14、点火环消失，火焰脱离燃烧器出口，在一定距离以外燃烧，称为离焰。若气流速度再增大，火焰就被吹熄，称为脱火。如果进入燃烧器的气流量不断减小，即气流速度不断减少，蓝色锥体越来越低，最后由于气流速度小于火焰传播速度，火焰将缩进燃烧器，称为回火。对于某一定组成的燃气空气混合物，在燃烧时必定存在一个火焰稳定的上限，气流速度达到此上限值便产生脱火现象，该上限称为脱火极限；另外燃气空气混合物还存在一个火焰的下限，气流速度低于下限值便产生回火现象，该下限称为回火极限。只有当燃气空气混合物的速度在脱火极限和回火极限之间时，火焰才能稳定。若混合物中的空气较多，从火孔出来的燃气较少，二次空气将进一步稀释混合物，使点火

15、环的能力削弱，所以，脱火速度也下降。燃烧器出口直径越大，气流向周围的散热越少，火焰传播速度越大，脱火极限就越高。在其它条件相同时，火焰传播速度越大回火极限就越大。燃烧器的出口直径较小时，管壁散热作用增大，回火可能性减少。为了防止回火，最好采用较小直径的燃烧孔。当燃烧孔径小于极限孔径时，便不会发生回火现象。五、大气式燃烧器的设计1、大气式燃烧的工作原理根据部分预混燃烧方法设计的燃烧器称为大气式燃烧器。大气式燃烧的工作原理是:燃气在一定的压力下,以一定的流速从喷嘴喷出,进入吸气收缩管,燃气靠本身的能量吸入一次空气和一次空气混合,然后,经头部火孔流出,进行燃烧,形成本生火焰。一次空气系数通常为01。

16、大气式燃烧器的一次空气系数通常为0.450.75。根据燃烧室工作的不同情况，过剩空气系数的变化情况一般在1.31.8范围内。2、大气式燃烧器的头部计算（1）火孔尺寸天然气的火焰传播速度慢主要要防止脱火，故应采用较大的火孔尺寸。随着火孔尺寸的增加，二次空气的供给发生了困难，要求有较大的一次空气系数才能消除黄焰。为了防止污染及堵塞，火孔的直径不宜小于2.0mm。天然气常用的设计参数如下表：燃气种类天然气火孔尺寸（mm）圆孔dp2.93.2方孔2.03.02.41.6火孔中心距s（23）dp火孔深度h（23）dp额定火孔热强度qp5.88.7额定火孔出口流速vp1.01.3一次空气系数0.600.6

17、5喉部直径与喷嘴直径910火孔面积与喷嘴面积240320（2）火孔深度增加火孔深度可使脱火极限增加，但火孔深度增加到某一数值（1315mm）后，脱火极限就趋于定值。在一定范围内增加孔深，回火极限增加，气流阻力增大，不利于一次空气的吸入。孔深变化对黄焰极限没有影响，一般取火孔深度为火孔直径的23倍。此外，采用有凸缘的火孔来增加孔深，可以节约金属。（3）火孔间距当孔距较大时，孔距对脱火及黄焰均无影响。当孔距减小到一定程度后，火焰相互靠近或合并，增加了脱火极限，但这时火焰与空气的接触减少，影响了二次空气的供给，因而消除黄焰所需的一次空气系数有所增加。因此，为了防止产生黄焰，保证二次空气的供给，孔距不

18、宜太小。另一方面，为了在点火时火焰能迅速地从一个火孔传到所有火孔，孔距又不宜太小。另一方面，为了在点火时火焰能迅速地从一个传至所有火孔，孔距又不宜太大。一般取火孔间距为直径的2.03.0倍。（4）火孔排数火孔排数增加，二次空气供给受限，消除黄焰所需的一次空气系数也增加。为此，火孔排数最好不超过两排。在特殊情况下需要布置两排以上的火孔时，为了保证完全煅烧，每增加一排火孔，一次空气系数应增加5.0%7.0%。两排或两排以上的火孔应叉排。（5）火孔倾角火孔倾角越小，火焰趋向水平，火焰与二次空气充分接触，燃烧性能好，烟气中的一氧化碳含量低，热效率下降。相反随着火孔倾角增大，烟气中一氧化碳含量增大，热效

19、率升高。设计时一般取30倾角。（6）锅支架高度锅支架越高，二次空气供给越充分，燃烧越完全，烟气中一氧化碳含量越低，但热效率下降。相反，随着锅支架高度降低，二次空气供给量减少，火焰易与锅底表面接触。烟气中一氧化碳含量升高，热效率增大。设计时，应根据火焰内锥的高度及火孔倾角选取锅支架高度，一般取2030mm。（7）火孔燃烧能力及火孔总面积火孔能稳定和完全燃烧的燃气量称为火孔的燃烧能力。在设计燃烧器头部时，正确选择火孔的燃烧能力很重要。燃气性质、一次空气系数及火孔尺寸均对火孔的燃烧能力有影响。通常用火孔的热强度qp或燃气空气混合物离开火孔的速度vp来表示火孔燃烧的能力。火也强度与火孔出口速度的关系为

20、：qp为了防止回火和离焰，火孔出口流速必须大于回火极限速度，小于离焰极限速度。通常是稳定范围曲线，在选定的一次空气系数下，在离焰极限速度和回火极限速度之间选一速度作为火孔出口速度。如果燃烧器运行时，主要危险是回火，则vp选定后就可以按下式计算火孔总面积：Fp或 Fp =(8)燃烧器头部的静压力为了保证达到选定的火孔出口气流速度和火孔热强度，燃气空气混合物在头部必须具有一定的静压力。该静压力是由引射器提供的，它用来克服混合物从头部逸出时的能量损失。混合物从头部逸出时的能量损失由流动阻力损失、气流通过火孔时被加热而产生的气流加速的能量损失以及火孔出口动压头损失三部分组成。流动阻力损失用下式表示：P

21、1P1流动阻力损失；Vp火孔出口气流速；0max 混合物的密度；p火孔阻力系数。其中，p；p 火孔流量系数。由于气流通过火孔而被加热，使气体膨胀而产生气流加速的能量损失，按下式计算：P2P2由于气流通过火孔而被加热，使气体膨胀而产生气流加速的能量损失；t混合气体通过火孔被加热的温度，这时假定火孔进口的混合气体温度为0。火孔出口动压头损失用下式表示：P3综上，头部必须有的静压力为H=P1+P2+P3=K1 h头部必须有的静压力；K1燃烧器头部的能量损失系数。K1p +2（）-1混合气体通过火孔被加热的温度决定于燃烧器的结构、工作参数及燃烧室的构造，在大多数情况下t=50150。对于民用燃烧器通常

22、K12.72.9。混合物的密度按下式计算：0max1.293su质量引射系数（u）；s燃气的相对密度。(9)头部截面积及头部容积为了使气流均匀分布到每个火孔上保证各火孔的火焰高度一致，希望头部截面积和容积大些。但是如果头部容积过大，开始点火时头部会积存大量的空气，灭火时头部会积存大量燃气空气混合物，从而容易产生点火和灭火时的回火噪声。头部容积过大还会增加金属耗量，因此，又希望头部容积小些。通常取头部截面积为火孔总面积的两倍以上。当头部较长时，为了减少头部容积，头部截面沿气流方向可做成渐缩形，并保证任一点的截面积为该点以后的火孔总面积的两倍以上。（10）二次空气口设计燃烧器头部时，必须保证有足够

23、的二次空气供应到火焰根部。二次空气不足将出现不完全燃烧，过多会降低热效率，气流过大会吹熄或吹斜火焰。二次空气流速不超过5m/s时，敞开燃烧的在气式燃烧器的二次空气口截面按下式计算：F（5500075000）QF二次空气口的截面积（mm2）Q燃烧器的热负荷（kw）（11）火焰的高度火焰内锥与冷表面接触时，由于焰面温度突然下降，燃烧反应中断，便形成一氧化碳。这时对于民用燃具是不允许的。在设计燃烧器头部时，计算火焰高度是十分重要的。火焰内锥的高度由可下式计算：hic=0.86Kfpqp103hic火焰内锥高度fp一个火孔的面积qp火孔热强度K与燃气性质及一次空气系数有关的系数天然气的K值燃气种类一次

24、空气系数0.20.30.40.50.60.70.80.9天然气0.260.220.180.160.150.130.100.08火焰的外锥高度可由下式计算：h=0.86nn1103h火焰的外锥高度；n火孔排数；n1表示燃气性质对外锥高度的影响系数（对天然气，n11.0）；s表示火孔净距对外锥高度影响的系数（见下表）；系数s火孔净距246810121416182022s1.471.221.040.910.860.830.790.770.750.740.74（12）喷嘴喷嘴的直径按下式计算：d=Lg燃气流量，Lg；s燃气相对密度；H燃气压力。固定喷嘴结构简单、阻力小，引射性能好，但出口截面不能调节。

25、喷嘴喷孔截面到引射器喉部截面应有一定距离L，位置不正确，将影响一次空气吸入量。当喉部直径大于喷嘴外径时，一般取L=(1015)倍的喉部直径。安装喷嘴时，喷嘴中心线与混合管中心线应一致，偏移或有交角会影响一次空气量和二种气体的混合效果。3、燃烧器设计计算结果选取dp=3.0mm、=0.62 、qp=8.510-3KW/mm2、p=0.8、t=120、；火孔布置成两排，内圈火孔和外圈火孔轴线与燃烧器平面的夹角为60。各火眼火孔总面积和火孔数目计算表主火眼辅火眼烤箱火眼Q3.633.05Fp423.53352.94358.98n59.9249.9350.78内圈201511外圈403540s7.57

26、.57.5h6.96.96.9Fh444.71370.59376.93Dh242222K12.442.442.44u9.379.379.37hic7.757.757.75h32.2232.2232.22三种型号引射器计算表主火眼引射器计算型号LgdFjFlopAXF1Ftdt取整I0.301.581.810.780.680.390.31130.3812.8813II0.301.581.810.930.810.510.47198.5415.9016III0.301.581.811.110.960.760.84355.3121.2721辅火眼引射器计算型号LgdFjFlopAXF1Ftdt取整I0

27、.251.371.510.780.680.390.31108.6511.7612II0.251.371.510.930.810.510.47165.4514.0114III0.251.371.511.110.960.760.84296.0919.4220烤箱引射器计算型号LgdFjFlopAXF1Ftdt取整I0.251.381.530.780.680.390.31110.5111.8612II0.251.381.530.930.810.510.47168.2814.6415III0.251.381.531.110.960.760.84301.1619.5820六、烤箱燃烧室及保温设计1、燃气

28、烤箱热负荷计算Q34.89L+1.0467Q烤箱热负荷；L烤箱有效容积。2、燃烧室二次空气供给与排烟当燃具采用大气式或扩散式燃烧器时，要合理布置燃烧室的二次空气进口，使二次空气或一次空气能均匀地分布到火孔处。二次空气进入口面积按下式计算。FinKQFin 二次空气进入口面积；K系数，K5.207.31（cm2/kW）；Q燃具热负荷。要合理地组织燃烧室内烟气流向，为此要选定合理的排烟口位置。当确定排烟口位置时应考虑用热烟气的浮力和烟气能均匀加热被加热物质的两个因素。其中，排烟口的面积下式计算：FeQFe排烟口总面积（cm2）；系数，5.207.31（cm2/kW）；Q燃具热负荷。3、保温层设计烤

29、箱燃烧室的热量向室外传递，首先由燃烧内传到壁板，然后传到保温层及金属外护板，最后传到燃烧室外。由于壁板和金属外护板热阻远远小于保温层热阻，所以，壁板和金属外护板可以忽略，整个过程简化为三个阶段。第1阶段，热由烤箱内烟气以对流换热和物体间的辐射换热方式传给保温层内表面。第2阶段，由保温层内表面主要以固体导热方式传递到保温层外表面。第3阶段，由保温层外表面以空气对流换热和物体间的辐射换热方式传给室外环境。烤箱燃烧室传热过程目前，我国保温层厚度计算主要有3种方法，第1种按经济厚度计算，第2种按已知热损失计算，第3种按保温结构的外表面温度计算。由于燃气燃烧室出口温度必须高于烟气的露点温度，用第1种和第

30、3种方法计算出的保温层厚度，都不能确保这一要求。烤箱燃烧室的入口烟气温度和烟气露点温度是已知的，允许下降的温度即可用入口烟气温度减去露点温度，再加上1020求得，所以，用第2种方法计算保温层厚度是适用的。烤箱工作时，通过室壁散热可看作是稳定的传热过程。设计烤箱燃烧室时可采用下式计算：QbrQbr散热量t3燃烧室内表面温度(按ISO标准时间-温度曲线设计。即火灾现场温度由下式来确定：T=345log10(8t+1)+20；式中T为t时刻的试验温度，用表示；t为升温时间，单位为min，一般燃气着火试验的时间为0.5min)；tat燃烧室外温度；1耐火材料厚度；2绝热层厚度；Fbr燃烧室壁面积；1耐

31、火材料导热系数；2绝热层导热系数（Fb保温材料20.32）；R3燃烧室外表面与大气之间的热阻（R3较小可为常数，可根据供暖通风设计手册查询）。由于不考虑金属壁面的影响，所以，保温层厚度可按下式计算:2=1 ()qbr单位面积允许的热损失，qbrIfbr；br保温材料的热损失率（采用Fb保温材料br0.015）。燃烧室壁保温材料设计结果表FB保温材料设计参数烤箱壁qt1t3R3(m)(mm)烤箱门646.170.032261.14200.0540.01021410.21背、侧表面646.170.032261.14400.0540.0092249.22上表面646.170.032261.14450

32、.1230.0067686.77保温玻璃采用真空玻璃保温材料系列计算结果见下表。玻璃保温材料设计结果表玻璃保温材料qt1t3R3(m)(mm)646.17040.12261.1447200.330.0051835.182862七、主火眼红外线辐射燃烧器设计的思考 完全预混式燃烧器燃气燃烧所需要的空气全部依靠燃气的能量从一次空气吸气口吸入，并进行预混，过剩空气系数=103106。常见的是红外线辐射燃烧器(以下简称红外燃烧器)，是一种低压引射式完全预混式燃烧器。当从引射器吸气口吸人足够量空气，且与燃气进行充分混合后，在燃烧时不需要二次空气，燃烧充分迅速，火孔外表面基本无火焰或火焰很短，所以又称红外

33、辐射燃烧器为无焰燃烧器。燃烧器分为引射器和头部两部分。引射器基本与大气式相同。头部火盖有多种形式，家用灶常用的是金属网或多孔陶瓷板。喷嘴喷出燃气的同时，在吸气收缩管周围形成负压，引射空气，经引射器混合后，混合气从头部金属网或陶瓷板逸出火孔。喉部截面积要根据预混式燃烧对空气量的需求设计，靠风门调节空气量，当火孔无明显火焰，且火盖外表面燃烧状态呈橘红色时最佳，此时形成红外线辐射体。红外燃烧器不同气源火孔直径数据气源人工煤气天然气液化气火孔(mm)0.850.901.21.51.11.2由于火孔总面积大，燃烧器内压降低，引射了大量的一次空气，点火初期，火焰在陶瓷板火盖的表面燃烧，随着陶瓷板表面温度的

34、不断上升，火焰逐渐稳定，燃烧反应达火孔内数毫米处。这个反应层受到表面加热和燃气空气混合气的冷却相平衡后，即保持一定的温度。热流量过大，表面温度过高，易出现明显火焰，严重时有黄焰；热流量过低，易产生回火。为了防止回火陶瓷板的导热系数应小于0.58W/（mK）。燃烧器工作时，燃气空气混合物以很小的速度（常为0.10.14m/s）从火孔逸出进行燃烧。点火后约4050s，板面温度便可达到800900，于是向外辐射红外线。热流量正常，设计合理的引射器结构，使燃气和空气比例合适，混合均匀，才能有较佳的燃烧效果，火盖表面呈橘红色，没有明显火焰，或有极短的火焰。优点是热辐射体产生热效率可达60以上，燃烧完全，

35、烟气中有害气体很少，加热均匀、受热面积大。缺点是热流量比大气式燃烧器低，体积较大。红外辐射燃烧器喷嘴和风量调节器(风门)的结构及功能与大气式燃烧器相同。红外辐射燃烧器适合安装在台式燃气灶、嵌入式燃气灶使用。按照传热理论，辐射面的形状影响着辐射换热量。在设计燃烧时，考虑到中餐炒菜灶主要适用尖底锅的特点，将多孔陶瓷板分8块以等腰梯形与水平面呈45倾斜布置。本设计只设计主火眼的红外线燃烧器。燃烧器设计图样见下图。八、辅火眼旋流式燃烧器设计的思考在家用燃气灶的燃烧器家族中，旋流燃烧器以其新颖的火盖造型，独特的旋流条形火孔设计，使气流在旋流燃烧过程中产生了较强的切向应力。与传统的燃烧相比，它具有以下特点：构紧凑，火力集中，燃烧均匀性好，更适合烹炒菜肴需要。烟气中一氧化碳低，清洁无黑烟。同样几何尺寸的燃烧器火盖旋流式比传统型热流量高5%以上。燃烧稳定性好，不易发生回火、脱火等不正常燃烧的现象。燃烧器的火孔排列和几何尺寸的设计及制造工艺要求严格；天然气、液化气灶宜用铜制火盖，人工煤气灶宜用耐热合金铸铁火盖。加工精度差、设计误差大的火盖，易引起不完全燃烧