3-1 反应器设计文档

1、2019 年“东华科技-恒逸石化杯”第十三届全国大学生化工设计竞赛1河南大学烯部大开发2019 年“东华科技-恒逸石化杯”第十三届全国大学生化工设计竞赛顺达化工年产 18 万吨醋酸乙烯酯项目反应器设计文档设计团队：烯部大开发指导老师：张予东、辉、李谦、李娟、李庆华团队成员：张超、陈慧慧、刘剑、刘贺芳、李恒博2019 年“东华科技-恒逸石化杯”第十三届全国大学生化工设计竞赛目录.1第一章 设计概述3第二章 R101 乙醇脱水反应器设计62.1 动力学数据62.2 反应催化剂102.2.1 催化剂特性102.2.2 催化剂失活原因102.2.3 催化剂再生方法102.3 工艺条件的选择112.3.

2、1 反应温度112.3.2 反应管数目122.3.3 反应管单管内径132.3.4 反应管长度142.3.5 反应压力152.4 反应器设计条件152.4.1 催化剂床层直径162.4.2 催化剂床层高度172.4.3 装填催化剂量172.4.4 反应器空速182.5 结构参数设计182.5.1 反应器壳体内径182.5.2 折流板的设计192.5.3 床层压降202.5.4 反应器气体分布器设计212.5.5 反应器接管设计222.6.1 反应器筒体设计232.6.2 反应器封头设计252.6.3 反应器支座设计252.6.4 反应器高度262.6.5 反应器接管法兰设计262.7 反应器设

3、计结果502河南大学烯部大开发2019 年“东华科技-恒逸石化杯”第十三届全国大学生化工设计竞赛第一章 设计概述化学反应器是将反应物通过化学反应转化为产物的装置，是化工生产及相关工业生产的关键设备。由于化学反应种类繁多，机理各异，因此，为了适应不同反应的需要，化学反应器的类型和结构也必然差异很大。反应器的性能优良与否，不仅直接影响化学反应本身，而且影响原料的预处理和产物的分离，因而，反应器设计过程中需要考虑的工艺和工程因素应该是多方面的。反应器设计的主要任务首先是选择反应器的型式和操作方法，然后根据反应和物料的特点，计算所需的加料速度、操作条件（温度、压力、组成等）及反应器体积，并以此确定反应

4、器主要构件的尺寸，同时还应考虑经济的合理性和环境保护等方面的要求。在反应器设计时，除了通常说的要符合“合理、先进、安全、经济”的原则，在落实到具体问题时，要考虑到下列的设计要点：保证物料转化率和反应时间；满足物料和反应的热传递要求；注意材质选用和机械加工要求。反应器的设计主要内容包括：反应器选型；确定合适的工艺条件；确定实现这些工艺条件所需的技术措施；确定反应器的结构尺寸；3河南大学烯部大开发2019 年“东华科技-恒逸石化杯”第十三届全国大学生化工设计竞赛 确定必要的控制手段反应器按结构大致可分为管式、釜式、塔式、固定床和流化床等。表 1-1 反应器简介4河南大学烯部大开发型式适用的反应优缺

5、点管式气相；液相返混小，所需反应器容积较小，比传热面大；但对慢速反应，管要很长，压降大釜式液相；液-液相；液-固相适用性大，操作弹性大，连续操作时温度、浓度容易控制，产品质量均一，但高转化率时，反应容积大填料塔气液反应结构简单，耐腐蚀，能获得较大的液相转化率。由于气相流动压降小，降低了操作费用，但存在壁流和液体分布不均等问题，其生产能力低于板式塔板式塔气液反应具有相当的持液量，气液相界面传质，传热系数大，但结构复杂，气相流动压降大固定床气-固（催化或非催化）相返混小，高转化率时催化剂用量少，催化剂不易磨损；传热控温不易，催化剂装卸麻烦流化床气-固（催化或非催化）相；特别是催化剂失活很快的反应传

6、热好，温度均匀，易控制，催化剂有效系数大；粒子输送容易，但磨耗大；床内返混大，对高转化率不利，操作条件限制较大移动床气-固（催化或非催化）相； 催化剂需要不断再生的反应传热好，反应连续，返混小，催化剂不断循环再生；控制固体均匀下移比较困难，可能发生“贴壁”和“空腔”现象。2019 年“东华科技-恒逸石化杯”第十三届全国大学生化工设计竞赛图 1-1 常见工业反应器形式此工艺主要涉及的反应器有乙醇脱水反应器、醋酸乙烯酯合成反应器。下面对工艺中两个合成反应器进行结构选型设计，并根据该反应的反应（动力学、热力学）和物料、催化剂等方面的特点，计算所需的加料速度、操作条件（温度、压力、组成等）及反应器体积

7、，并以此确定反应器主要构件的尺寸，同时还应该考虑经济的合理性和环境保护等方面的要求。5河南大学烯部大开发2019 年“东华科技-恒逸石化杯”第十三届全国大学生化工设计竞赛第二章 R101 乙醇脱水反应器设计该反应器主要针对的是乙醇气相脱水生成乙烯，该反应主要是连串以及可逆的复合反应，具体反应方程式如下：2.1 动力学数据对于乙醇气相氧化制备乙烯的动力学已经有较多报道。经过查阅文献，综合比较最终本项目根据华东理工大学博士王飞论文亚微米分子筛催化乙醇脱水制乙烯：失活、再生及动力学（2010年11月28 日）所述进行反应器设计。提出了动力学模型为：P2 (1- PDE PW )EtP2Kp1 Etr

8、=kDE1 (1+ K P + K P + KP)2Et EtW WDE DEPEt PEP (1-)DEK Pp 2 DEr =kE2 (1+ K P + K P + KP )Et EtW WDE DEk = 8.75108 exp(- 74670)1RTk = 2.641015 exp(- 151860)2RTK= 2.6910-5 exp(51780)EtRTK= 6.6610-7 exp(61530)DERTK= 5.3510-5 exp(- 40430)WRT式中：6河南大学烯部大开发2019 年“东华科技-恒逸石化杯”第十三届全国大学生化工设计竞赛ri 为产物 i 的生成反应速率；

9、Ki 为基元方程式的反应平衡常数；Pi 物质 i 的分压；ki 为反应速率常数；Ki 物质 i 的吸附平衡常数;下标:E 乙烯;DE 乙醚;W 水:Et 乙醇通过aspen 进行热力学计算，并利用 Excel 进行数据拟合，得到反应平衡常数见下图。图 2-1反应一平衡常数图 2-2反应二平衡常数7河南大学烯部大开发2019 年“东华科技-恒逸石化杯”第十三届全国大学生化工设计竞赛K = exp( 2564.2 - 2.7829)1TK = exp(- 21919 + 54.517)2T将反应速率换算成 aspen 中使用的单位 kmols-1m-3，本征反应动力学的指前因子（文献中指前因子单位

10、）也随之改变（其中装催化剂的质量是 5g 反应器的体积（P115）是 2*10-4 立方米改为每g 体积为 4*10-5m3），时间 h 改为 3600s：k =6.076106 exp(- 74670)kmol s-1 m-31RTk =1.8331013 exp(- 151860)kmol s-1 m-32RT选择 LHHW 型反应，并将平衡常数取自然对数后，相应的参数输入aspen 中，结果如下（以反应一为例）：8河南大学烯部大开发2019 年“东华科技-恒逸石化杯”第十三届全国大学生化工设计竞赛图 2-3Aspen 数据输入9河南大学烯部大开发2019 年“东华科技-恒逸石化杯”第十三

11、届全国大学生化工设计竞赛2.2 反应催化剂2.2.1 催化剂特性本反应选择亚微米分子筛 ZSM-5 催化剂,它是高硅三维通道结构沸石，还含有锰、铝等活性组分。本反应选用 100-1000nm 的球状催化剂颗粒，堆密度为 1200Kg/m3。2.2.2 催化剂失活原因催化剂在反应过程中失活主要是由于积碳引起，积碳阻塞分子筛孔道，而积碳与催化剂孔道结构、表面酸性及操作条件有关。由于在使用过程中杂质很少，分子筛不易中毒，并且使用温度低，也不易发生烧结。因此在乙醇脱水过程中分子筛失活主要是由于积碳引起的，积碳可分为两种：一种是积碳前体，为多烃基苯；另一种是重碳，为氢含量较低的多环芳烃。一般认为积碳几乎

12、只发生在内部孔道和孔道交叉处。随着积碳量增加，催化剂表面、比容、表面酸度等皆会下降，当积碳量达到一定程度时导致催化剂失活。2.2.3 催化剂再生方法分子筛催化剂再生方法主要是烧炭再生和溶焦再生。按照工艺可分为器内再生和器外再生。器外再生是将反应器中失活的催化剂取出来在特定的烘房或者炉内高温煅烧。器外再生优点：1.在专用装置上由专业人员操作,安全可靠。2.再生前,对待生催化剂取样进行再生评价,分析待生剂的物化性能,10河南大学烯部大开发2019 年“东华科技-恒逸石化杯”第十三届全国大学生化工设计竞赛以事先确定再生操作最佳参数,保证催化剂活性得到最大限度地恢复,有效提高再生效果。3.催化剂再生温

13、度控制更均匀,不易“飞温”。再生时采用间接方式给催化剂加热,催化剂活性恢复好。4.器外再生催化剂卸出后,可对反应器和床层进行检查维修,缩短装置检修期,提高经济效益。5.再生后催化剂经过筛分,减少了催化剂床层压降,降低了生产能耗。避免再生时产生的酸性气对装置内设备的腐蚀,而器外再生一般都带有气体处理装置,有效减少环境污染。2.3 工艺条件的选择2.3.1 反应温度根据 Aspen Plus 分析温度对乙烯、乙醚选择性以及乙醇转化率影响。设置温度范围为 240300，可得到分析结果如图所示：11河南大学烯部大开发2019 年“东华科技-恒逸石化杯”第十三届全国大学生化工设计竞赛Sensitivit

14、y Results Curve35.036035535034534033527.5ETOH KMOL/HR C2H4 KMOL/HR DEE KMOL/HR32.525.030.022.527.520.025.033032532031531022.517.520.015.017.512.515.030530029529028510.012.510.07.57.55.02802752702655.02.52.50.00.0240250260270VARY 1 E102 PARAM TEMPC280290300图 2-4 温度对反应的影响随着反应温度的升高，乙醇的转化率增大，乙烯收率增加，乙醚收率

15、降低。显然，反应温度的增加有利于提高反应的选择性；另一方面，温度升高，使得乙醇在固定床反应器中很快就达到了较高的转化率。考虑到催化剂活性以及操作费用最终确定反应温度为 280。2.3.2 反应管数目根据 Aspen Plus 分析反应管数目对乙烯、乙醚选择性以及乙醇转化率影响。设置管数范围为 2600046000，可得到分析结果如图所示:12河南大学烯部大开发ETOH KMOL/HRC2 H4 KMOL/HRDEE KMOL/HR2019 年“东华科技-恒逸石化杯”第十三届全国大学生化工设计竞赛Sensitivity Results Curve1.38356.580.0295ETOH KMOL

16、/HR C2H4 KMOL/HR DEE KMOL/HR0.02901.36356.560.02851.34356.540.02800.02751.32356.520.02701.30356.500.02651.28356.480.02600.02551.26356.460.02501.24356.440.02451.22356.420.02402650028000 29500 31000 32500 34000 35500 37000 38500VARY 1 R101 PARAM NTUBE40000 41500 43000 44500 46000图 2-5 反应管数目对反应的影响根据图 2

17、-5 可以看出随着反应管数目增加，乙醇转化率增加，乙烯收率增加，乙醚收率降低，降低到一定程度后保持不变，然后继续降低，考虑到设备成本以及乙烯收率最终选用反应管数目为 38000根。2.3.3 反应管单管内径根据 Aspen Plus 分析单管直径对乙烯、乙醚选择性以及乙醇转化率影响。设置单管直径范围为 1527（mm），可得到分析结果如图所示:13河南大学烯部大开发ETOH KMOL/HRC2 H4 KMOL/HRDEE KMOL/HR2019 年“东华科技-恒逸石化杯”第十三届全国大学生化工设计竞赛Sensitivity Results Curve2.202.152.102.05356.55

18、356.50356.45356.40356.35356.30356.25356.20356.15356.10356.05356.00355.95355.90355.85355.80355.75355.70355.65355.60355.550.070ETOH KMOL/HR C2H4 KMOL/HR DEE KMOL/HR0.0650.0602.001.951.901.851.800.0550.0501.751.701.651.601.551.501.450.0450.0400.0350.0301.401.351.301.250.0250.0200.01500.0160 0.0170 0.01

19、80 0.0190 0.0200 0.0210 0.0220 0.0230 0.0240 0.0250 0.0260 0.0270VARY 1 R101 PARAM DIAMMETER2-6 单管内径对反应的影响分析并最终选用反应器单管内径为27mm,查阅标准手册最终选择壁厚为 2.5mm 的单个反应管。2.3.4 反应管长度根据 Aspen Plus 分析反应管长度对乙烯、乙醚选择性以及乙醇转化率影响。设置反应管长度范围为 38（mm），可得到分析结果如图所示:14河南大学烯部大开发ETOH KMOL/HRC2 H4 KMOL/HRDEE KMOL/HR2019 年“东华科技-恒逸石化杯”第

20、十三届全国大学生化工设计竞赛Sensitivity Results Curve1.575356.6000.03650.03600.03550.03500.03450.03400.03350.03300.03250.03200.03150.03100.03050.03000.02950.02900.02850.02800.02750.02700.02650.02600.02550.02500.02450.0240ETOH KMOL/HR C2H4 KMOL/HR DEE KMOL/HR356.5751.550356.5501.525356.5251.500356.5001.475356.4751

21、.450356.4501.425356.4251.400356.400356.3751.375356.3501.350356.3251.325356.3001.300356.2751.275356.2501.250356.2251.225356.2000.02353.0 3.2 3.4 3.6 3.8 4.0 4.2 4.4 4.6 4.8 5.0 5.2 5.4 5.6 5.8 6.0 6.2 6.4 6.6 6.8 7.0 7.2 7.4 7.6 7.8 8.0VARY 1 R101 PARAM LENGTHMETER图 2-7 反应管长度对反应的影响根据图 2-7 可以看出随着反应管长度

22、增加，乙醇转化率增加，乙烯收率增加，乙醚收率降低，可见增加反应管数目有利于反应的进行，但考虑到设备成本以及乙烯收率最终选用反应管长度为 6.0m。2.3.5 反应压力考虑反应器特性，反应器内压力与进口物料压力保持一致可减少物料间反混程度最终确定反应压力为 0.12Mpa。2.4 反应器设计条件经过查阅资料，发现最优反应温度范围为 200-380，反应压强为 0.1Mpa，空速为(3000-5000)/h。15河南大学烯部大开发ETOH KMOL/HRC2 H4 KMOL/HRDEE KMOL/HR2019 年“东华科技-恒逸石化杯”第十三届全国大学生化工设计竞赛通过Aspen Plus 对反应

23、器进行模拟得反应器进出物流信息表表 2-1 反应物进出物流信息表介质名称乙醇原料气乙烯出料气压力（bar）1.21.2摩尔流量（kmol/h）405.46762.01体积流量（m3/h）15469.129170.1摩尔分率H2O0.11695030.5301676HAC1.39205e-057.40698e-06MEOH0.0001988950.000105831NPA0.0001075735.72387e-05C2H4O1.42538e-057.58434e-06OH-8.6297e-1002.4.1 催化剂床层直径首先以理想管式反应器计算催化剂床层直径，查阅文献化工流体常用经济流速，对于

24、1.2bar 的操作压力，该压缩气体的空床流速16河南大学烯部大开发H3O+8.6297e-100EAC8.13677e-054.32952e-05IPA3.50378e-051.86433e-05DEE03.19502e-05C2H400.467907ETOH0.88259870.00165323焓值（Gcal/mol）-51626.79-22213.04质量流量（kg/h）1735017350气相分率11温度（）280280反应器进口反应器出口2019 年“东华科技-恒逸石化杯”第十三届全国大学生化工设计竞赛取 1m/s 较为适宜，则床层直径计算如下：u 为空床操作气速，取 1m/s；圆整

25、后取 2.5m。2.4.2 催化剂床层高度催化剂平均粒径取 100-1000nm，床层孔隙率 取 0.4催化剂平均直径:V床催化剂床层体积m3床层高度计算得L=1.5m2.4.3 装填催化剂量12000kg/m3，催化剂的适床层装有 ZSM-5型催化剂，堆密度s 为宜使用温度为 200350。比表面积为 15m2/g，则反应器所需催化剂的总质量为:催化剂的堆积密度17河南大学烯部大开发2019 年“东华科技-恒逸石化杯”第十三届全国大学生化工设计竞赛2.4.4 反应器空速空速：停留时间：2.5 结构参数设计2.5.1 反应器壳体内径给定管子322.5mm，故管内径 dt 为 27mm，即为 0

26、.027m；管长为 6m，催化剂充填高度 L 为 1.5m，管心距 37.5mm。每个反应器管数为 38000 根，每个反应器采用错列正三角形排列。采用焊接法，则管心距为：图 2-8 管中心距示意图横过管束中心线的管数为：18河南大学烯部大开发2019 年“东华科技-恒逸石化杯”第十三届全国大学生化工设计竞赛根壳体内径为：其中 e 为管束中心线最外层管的中心至壳体内壁的距离，一般情况下取本工艺取则壳体内径为：8167mm所以壳体内径圆整为 D=8.2m。2.5.2 折流板的设计本工艺采用弓形折流板，取弓形折流板圆缺高度为壳体内径的25%，则切去的圆缺高度为：所以取 =2025mm19河南大学烯

27、部大开发2019 年“东华科技-恒逸石化杯”第十三届全国大学生化工设计竞赛取折流板间的距离折流板的数目为：折流板厚度为：24mm。2.5.3 床层压降流速床层压力降计算其中： 层床高度；f摩擦系数，流体密度；催化剂颗粒的 当量直径；层床空隙率。20河南大学烯部大开发2019 年“东华科技-恒逸石化杯”第十三届全国大学生化工设计竞赛带入数据计算得：所以层床压降为：2.5.4 反应器气体分布器设计对于大直径列管式固定床反应器，管箱是必不可少的结构，其作用是聚散流体，是影响流场的一个关键因素。反应物从进口进入反应器后在管箱区域混合，然后分散到各个反应管中。各个反应管中分得流体的比例和管箱中的气体分布

28、及导流设备有很大关系。由于在设计、安装时流体流动的不稳定性和压降等原因造成流体在其设备内部分布不均匀，而物流分配的不均匀性主要发生在管箱部分，主要是由管箱的来流不均匀所引起的。列管式固定床反应器管箱内常用的气体分布器按结构分为管式和环流式。相比管式气体分布器，环流式气体分布器有三个优点：（1）气体均布点较多，更接近于理想模型，更有利于气体的均布；（2）环流式气体分布器是轴对称结构，比管式气体分布器更接近塔体结构，更有利于气体的均布；（3）环流式气体分布器每个分布点出来的气体扩散路径都相同，21河南大学烯部大开发2019 年“东华科技-恒逸石化杯”第十三届全国大学生化工设计竞赛更有利于气体的均布

29、。由于本反应器内径较大，一般的管式分布器和环流式分布器的效果不佳。通过查阅文献并结合实际，我们采用一种新型的气体分布器。本设计所采用的气体分布器为一种双通道环形气体分布装置，专利号为CN 104399275A。装置包括顶板、引气管、外筒、导流板、内筒、气体分配板。外筒与顶板、内筒和气体分配板通过焊接组成独立的环形一次气体分布空间，外筒与反应器筒体内壁间形成有一个环形气体分布通道；引气管与气体进口管同轴布置；顶板上设置供小部分气体向上运动的、沿圆周均匀分布的升气通道；气体分配板位于环形一次气体分布空间的下方，其具体的结构型式为导流板形式或者开设均匀气体分配孔的环板型式，主要提供主体气体向下运动的

30、功能。该气体分布装置具有结构简单、经济合理、安全稳定、性能优良、气体分布效果好等优点。2.5.5 反应器接管设计2.5.5.1 反应物进料管反应器进料气体体积流量为 15469.1m3/h。选择进入反应器之前和反应器出料的管口速度为 10m/s。则反应物进出料的接管管径为：圆整后，选择尺寸为813x20mm 的无缝钢管。2.5.5.2 反应物出料管反应器出口气体体积流量为 29170.1m3/h。选择进入反应器之前和反应器出料的管口速度为 10m/s。则反应物进出料的接管管径为：22河南大学烯部大开发2019 年“东华科技-恒逸石化杯”第十三届全国大学生化工设计竞赛圆整后，选择尺寸为650x2

31、0mm 的无缝钢管。2.6.1 反应器筒体设计2.6.1.1 反应器壳体壁厚设计由于反应器为内压容器，其厚壁的计算公式为：pD2s t f - pS =+ C + C012式中，S0壳体厚度，mmP操作时可能的最大压力，内压容器取 P=(11.1)PW，Pa；t材料在操作温度范围内的许用应力，Pa；焊接系数，单面焊取 0.65，双面焊取 0.85；C2腐蚀裕量，根据材料和介质的腐蚀性质在 18mm 之间选择；D为壳体内径，8100mm。由于该反应操作在温度为 280，压强在 0.12MPa 下进行操作，选用材料为 Q245R 低合金钢，根据 GB 713锅炉和压力容器用钢板规定，腐蚀裕量 C2

32、=2mm，焊接方式选用双面焊接，100%无损探伤，所以焊接系数f = 1。操作时可能的最大压力为 P=1.2PW=1.20.12=0.144MPa最大操作温度取 T=330Q245R 的许用压力t =138MPa(厚度 316mm)23河南大学烯部大开发2019 年“东华科技-恒逸石化杯”第十三届全国大学生化工设计竞赛带入计算得：根据=3 查表得负偏差C1=0.18mmS0=+C1+C2=3mm+0.8mm+2 mm =5.8mm复验 S06%=5.86%=3.48mm0.8mm，故最后取 C1=0.8mm 则反应器可以用厚度为 23mm 厚的Q245R 低合金钢制作。所以反应器外径圆整后取

33、D=8200mm2.6.1.2 压力试验及其强度校核Q245R(GB713) 低合金钢在设计温度为 320 下许用压力t=138MPa，设试验温度为 360，则反应器的试验压力为：压力试验的校核公式：有效壁厚将数据带入校核公式得试验条件下的计算压力为：24河南大学烯部大开发2019 年“东华科技-恒逸石化杯”第十三届全国大学生化工设计竞赛查资料得则可见，所以试验强度足够。2.6.2 反应器封头设计本工段工艺采用列管式固定床反应器，选择标准椭圆形封头，形状系数 K1，壁厚为反应器壁厚，材料为 Q245R，所以直边高度 h0为 50mm。最终确定椭圆形封头公称直径为 8200mm，壁厚为 6mm，

34、圆边高度为 2500mm，直边高度 40mm。2.6.3 反应器支座设计如果反应器下部封头材料为低合金钢或高合金钢时，在裙座顶部应增设与封头材料相同的短节，操作温度低于 0 度或高于 350 度时，短节长度按影响范围确定。通常短节长度可定为保温层厚度的 4 倍，因为该反应器封头采用的为低合金钢，故在裙座顶部增设长 400mm 的短节。选用圆筒形裙式支座，材质为 Q235-B (正火)，裙座与筒体的连接采用对接式焊接，裙座筒体内径等于筒体外径，裙座筒体内径为2020mm，筒体厚度 10mm，地脚螺栓座的结构选择外螺栓座结构型式，螺 栓 规 格 为， 螺 栓 材 料 为40MnB(GB/T699)

35、 ；M36s = 150Mpa；C2 = 3mm ；个数 36 个，基础环板厚度为 30mm。裙座上开25河南大学烯部大开发2019 年“东华科技-恒逸石化杯”第十三届全国大学生化工设计竞赛设圆形人孔方便检查，安置保温圈以免引起不均匀热膨胀。反应器保温延伸到裙座与封头的连接焊缝以下 4 倍保温层厚度的距离为止。考虑裙座的防火问题，在裙座的内外侧均敷设防火层，防火层材料为石棉水泥层(密度约为 1900kg/m3，厚度为 50mm)。2.6.4 反应器高度筒体高度：裙座高度：封头高度：反应器高度：2.6.5 反应器接管法兰设计反应器常采用的法兰结构形式有整体法兰、螺纹法兰、承插焊法兰、平焊法兰、对

36、焊法兰和松套法兰；法兰的密封面形式分为平面、突面、环连接面、凹凸面和榫槽面 5 种形式。法兰的结构形式和密封面形式可根据使用介质，设计压力，设计温度和公称直径等因素来确定。根据HG20583-1998钢制化工容器结构设计规定，对于中压管道，采用凹凸面密封连接，带颈平焊法兰，见图 2-9 所示，根据管径和GB/T9116.1-2000 选用下面其中的合理的法兰尺寸(mm)。26河南大学烯部大开发2019 年“东华科技-恒逸石化杯”第十三届全国大学生化工设计竞赛图 2-9 凹凸面带颈平焊法根据反应器的初步结构确定，本工艺采用固定式管板兼做法兰。管箱法兰与管板法兰通过螺栓连接，螺栓数目为 32 个。

37、27河南大学烯部大开发2019 年“东华科技-恒逸石化杯”第十三届全国大学生化工设计竞赛2.6.6 反应器设备条件图28河南大学烯部大开发2019 年“东华科技-恒逸石化杯”第十三届全国大学生化工设计竞赛2.6.7 SW6 校核结果软件批准号：CSBTS/TC40/SC5-D01-1999DATA SHEET OF PROCESS EQUIPMENT DESIGN工程名：反应器强度校核PROJECT设备位号：R101ITEM设备名称：EQUIPMENT图 号 ：DWG NO。设计单位：河南大学烯部大开发DESIGNER29河南大学烯部大开发设计Designed by李恒博日期Dat e2019.6.252019 年“东华科技-恒逸石化杯”第十三届全国大学生化工设计竞赛30河南大学烯部大开发校核Checked by张超日期Dat e2019.6.25审核Verified by刘剑日期Dat e2019.6.25批准Approved by日期Dat e2019 年“东华科技-恒逸石化杯”第十三届全国大学生化工设计竞赛31河南大学烯部大开发固定管板换热器设计计算计算单位河南大学烯部大开发设计计算条件壳程管程设 计 压 力ps0.15M