火电厂原则性热力系统变工况计算

1、摘摘 要要 火电厂热系统工况发生变动时，将会引起整个热系统和全厂的热经济性指标发生变 动。本设计主要内容为某 660MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统变工况计算，根据给定 的热力系统及其数据，在热力系统常规计算方法的基础下，计算额定功率下，切除最后 一级高压加热器 H1 时的系统中各点汽水参数、流量和热经济指标，以及分析其经济性。 根据设计工况与变工况两组数据的计算结果作为运行和调控的依据。 关键词：原则性 热力系统 变工况 常规法 Abstract Thermal power plant thermal system conditions (parameters) change will c

2、ause the entire thermal system and heat the whole plant changes in economic indicators. The main elements of the design for a 660MW unit condensing steam plant thermal system in principle calculation of variable condition, according to a given thermal system and its data to calculate the rated power

3、, when the removal of the last level at the time of high-pressure heater system H1 soft drinks all parameters, flow and thermal economic indicators. By ordinary methods and equivalent enthalpy drop method to compare the calculation of the two conditions of thermal economy, in order to provide the ba

4、sis for the operation and regulation. Key words ：Principle Thermal System Changes the operating mode Equivalent enthalpy drop 目目 录录 第一章第一章 绪绪 论论.1 第二章第二章 热力系统原则性计算原理热力系统原则性计算原理.2 1.1 常规计算法.2 1.2 等效焓降法.3 第三章第三章 机组全厂原则性热力系统计算机组全厂原则性热力系统计算.5 3.1 热力系统与计算原始资料.5 3.2 汽水平衡计算.9 3.3 汽轮机进汽参数计算.9 3.4 辅助计算.10 3.

5、5 各加热器进、出水参数计算.11 3.6 高压加热器组抽汽系数计算.14 3.7 除氧器抽汽系数计算.15 3.8 低压加热器组抽汽系数计算.16 3.9 凝汽系数计算.17 第四章第四章 机组全厂原则性热力系统变工况计算机组全厂原则性热力系统变工况计算.19 4.1 原始工况计算.19 4.2 第一次迭代的预备计算.22 4.3 第一次迭代计算.28 4.4 第二次迭代计算.34 4.5 第三次迭代计算.44 4.6 全厂热经济指标计算.45 第五章第五章 结结 论论.47 谢谢 辞辞.48 参考文献参考文献.49 第一章第一章 绪绪 论论 火电厂热系统的变工况是指系统的工作条件（参数）发

6、生变动，偏离设计工况或都 偏离某一基准工况。这种偏离大致辞有二种情况：一是对热系统的结构进行了某种局部 改动；二是热系统本身的结构未加改动，但是系统运行条件发生了变化。前者的例子如 去除某一级加热器运行等，不论哪一种形式的工况变动，结果都将引起整个热系统的参 数的变化，从而导致机组的和全厂的热经济指标发生变动。 在电厂的设计和运行中，全厂热力计算主要解决两类问题：一是经计算给出若干工 况下全厂的热经济性指标，如全厂发、供电煤耗率，全厂热效率，全厂节煤量等；二是 为电厂的设计、运行、机组检修等提供基础数据，如汽轮机组以及各汽、水管道的汽水 流量。 设计工况的指标是所有工况中最具有代表性的，因此设

7、计工况下的全厂热力计算是 最为普遍、也是最为基本的计算。在设计和最大工况下进行计算所得到的各部分汽水流 量，是选择机组辅助热力设备和汽水管道的重要依据。在进行其他一些工况计算（即变 工况计算）时设计工况的计算结果往往就为它们提供初始的计算依据。 热系统变工况计算的目的，是确定汽轮机在新的工况下各抽汽口和排汽端的蒸汽参 数，以及回热给水系统各参数及流量，其实质是确定汽轮机的新的汽态膨胀过程线和系 统参数。 热力系统的变工况计算是以级组（两个抽汽口之间的各级）为单位进行的。计算时 只需要了解各抽汽口的参数变化而不必知道汽轮机各级详细工况。 较为精确的变工况计算是将系统本身的变工况和设备的变工况结合

8、起来进行的。凝 汽器的变工况计算已有较为精确的计公式，但回热加热器、除氧器的变工况则十分复杂， 其变工况计算的模型至今尚不清楚。在计算精度要求不高，只需要大致了解工况变动的 基本结果时，可以采用近似计算方法，即对于设备变工况后的参数变化，利用一些最简 单的函数关系加以确定。这将大大简化计算所需要的原始资料和计算过程。本文的计算 主要介绍此种方法。 第二章第二章 热力系统原则性计算热力系统原则性计算原理原理 火电厂热力系统计算的核心是对回热加热器的热平衡式进行求解，求得各抽汽系数， 然后根据汽轮发电机组的功率，求解汽轮机进汽量以及机组热经济指标（定功率计算） 或者根据汽轮机的进汽量确定汽轮机发电

9、机组的功率（定流量计算） 。 回热机组原则性热力系统计算方法，有传统的常规计算方法以及等效焓降法、循环 函数法等。常规计算通常有两种方法：串联法和并联法。对于热力系统热平衡方程组， 用手工计算求解时，为了使计算的每一个方程只出现一个未知数，计算的次序是“由高 到低” ，即先从抽汽压力最高的加热器算起，依次逐个算至抽汽压力最低的加热器，因此 称作串联法；用计算机计算时，可以对所有的能量平衡方程联立求解，一次即可获得全 部未知数，故称作并联法；并联计算则需要求解多元线性方程组。 等效焓降法的最大特点是在系统的局部结构或者参数变动时，可以进行局部定量， 而不需要像常规法那样重新进行整个系统的全部计算

10、，因而给热系统的节能分析和节能 改造带来很大的方便。但等效焓降运河的基本前提是各加热器的汽水参数维持设计值， 如果这一条不能保证或难以忽略，则等效焓降法的计算结果会引起一定的误差。另外， 如果除汽轮机的效率以外，还需要求出回热系统各汽水流量、汽水参数时，则仍需要按 常规法计算方法求取。 等效焓降法作为热平衡计算方法时，其物理概念不及传统方法明显，计算过程亦并 不简化，但作为一种热系统分析方法，它们都可避开与变动无关的计算，而直接得到经 济性指标的计算结果，因而有独特的优越性。 1.1 常规计算法常规计算法 常规计算未能的实质，实际上是对由 z 个加热器热平衡方程式和一个凝汽器物质平 衡式所组成

11、的（z+1）个线性方程进行求解，可解出 z+1 个未知数（z 个抽汽系统 aj 和一 个凝汽系数 a 和一个凝汽系数 a ） 。然后直接求出所需要的新汽耗量或机组功率、热经 jc 济性指标等。 1）串联计算 串联计算是指按照加热器压力“由高到低”的次序，依次对各个加热器进行热平衡、 流量平衡计算，独立地求得各抽汽量或抽汽系数等未知量的方法。在计算过程中，有时 需要进行局部的试算，在计算完毕后再加以检查修正，但总体上是顺序的、直接的计算。 串联计算可以避开解方程组的麻烦，既可用于手算，亦可用于计算机计算。当进行 变工况计算时， 、利用串联解法可借助计算机迭代计算容易将汽态参数的变化一并计算出 来

12、，这是其他计算方法所难以做到的。 2）并联计算（电算方法） 电算热力系统时，将 z+1 个方程排成矩阵来计算，可同时解出全部抽汽系数。为计 算方便，将回热加热器的蒸汽放热量、给水焓升和疏水放热量分别用 q、 来表示， 写成矩阵方程 A X=T-B。并联算法只要用数字填写一个矩阵，其余工作都可以由计算机 完成。矩阵系数和热力系统的结构相对应，对于不同的热力系统结构，只需要改变矩阵 系数就可以了。因此，该算法具有一定的通用性。另外，由于是计算机程序，因此电算 未能也为实时测试、控制和优化提供了有力的工具。 1.2 等效焓降法等效焓降法 具有 n 级回热抽汽的汽轮机中，1kg 新汽所做的实际内功称为

13、新汽的等效焓降 H，它 等效于kg 新汽在相同的初、终参数、无回热的汽轮机中所做的实际功。各 1 0 1 n j j h a H 级抽汽的等效焓降是指回热系统中减少（或增加）1kg 抽汽时汽轮机增加（或减少） j H 的实际功。它与 1kg 抽汽在某级加热器中的放热量之比称为抽汽效率，表示从能 j q j n j n 级 j 加入单位热量，在汽轮机上能够获得的内功。 第 j 级加热器每排挤 1kg 的抽汽，并非全部到达凝汽器做功，其中的一小部分将继续 分流至第 j 级以下的各级加热器，这一点是理解等效焓降法实质的关键所在。等效焓降法 的所有计算公式，加热器的序号均是按照压力从低到高升序排列的，

14、这一点与传统法和 循环函数法是不同的。 1）非再热机组 对于无中间再热的回热加热系统，用下式计算第 j 级加热器的等效焓降： J H kj/kg （1-1） 1 1 () j R JjcR r r A HhhH q 式中第 j 级加热器的抽汽比焓，kj/kg; j h 汽轮机排汽比焓，kJ/kg; c h r第 j 级加热器后更低压力抽汽口角码； 第 r 级加热器的抽汽放热量，kJ/kg r q 取疏水放热或加热器焓升，视加热器的型式而定。 R A 若 j 级为汇集式加热器，则均以 代之。若 j 级为疏水放流式加热器，则从容不迫 j r A r 级以下直到汇集式加热器，均以 代替，而在汇集式加

15、热器以下，无论是汇集式加 rr A 热器还是疏水放流式加热器，则一律以 代替。 rr A 2）中间再热机组 对于具有一次中间再热的回热加热系统，等效焓降的计算须计及排挤抽汽在再热器内 的吸热量。故等效焓降的计算公式，依被计算加热器在再热器前、后的位置而不同。 J H 对于再热器后的各级加热器，由于再热后的排挤抽汽不影响流过再热器的蒸汽份额， 故这些加热器的等效焓降仍按式（1-1）计算。 对于再热前冷段以前（含冷段）的各级抽汽，等效焓降计算通式为: kJ/kg (1-2) 1 1 () j rR jjcR r r A HhhH q 式中 =1kg 蒸汽在再热器内的吸热量，kJ/kg. 本文的主要

16、计算方法为串联法。 第三章第三章 机组全厂原则性热力系统计算机组全厂原则性热力系统计算 3.1 热力系统与计算原始资料热力系统与计算原始资料 某火力发电厂二期工程准备上两套 660MW 燃煤汽轮发电机组，采用一炉一机的单元 制配置。其中锅炉为德国 BABCOCK 公司生产的 2208 t/h 自然循环汽包炉；汽轮机为 GE 公司的亚临界，一次蹭再热 660MW 凝汽式汽轮机。 全厂的原则性热力系统如图 1-1 所示。该系统共有八级不调节抽汽。其中第一，二， 三级抽汽分别供三台高压加热器，第五，六，七，八级抽汽分别供四台低压加热器，第 四级抽汽作为 0。9161Mpa 压力除氧器的加热汽源。 第

17、一，二，三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，上端差分别为-1.7、0、 -1.7。第一，二，三，五，六，七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为 5.5。 汽轮机的主凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4 台低压加热器，进入除氧器。然 后同汽动给水泵升压，经三级高压加热器，最终给水温度达到 274.8，进入锅炉。 三台高压加热器的疏水逐级自流到除氧器；第五，六，七级低压加热器的疏水逐级 自流到第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。 凝汽器为双压式凝汽器，汽轮机排汽压力 4.4/5.38kPa.给水泵汽轮机（以下简称水 汽轮机）汽源为中压缸排汽（第四级抽汽） ，无回

18、热加的热，其排汽亦进入凝汽器，设计 排汽压力为 6.34kPa . 锅炉的排污水经一级连续排污利用系统加以回收。扩容器工作压力为 1.55Mpa，扩容 器的疏水引入排污水冷却器，加热补充水后排地沟。 锅炉过热器的减温水取自给水泵出口。设计喷水量为 66240kg/h。 热力系统的汽水损失计有：全厂汽水损失（33000kg/h,厂用汽 22000kg/h(不回收)， 锅炉暖风器用汽量为 65800kg/h，暖风器汽源（取自第四级抽汽，其疏水仍返回除氧器回 收，疏水比焓 697kJ/kg.锅炉排污损失按计算值确定。 高压缸门杆漏汽分别引入再热热段管和均压箱 SSR，高压缸的轴封漏汽按压力不同分别进

19、入除氧器， 均压箱。中压缸的轴封漏汽也按压力不同，分别蚓进除氧器和均压箱。从均压箱引出三股蒸汽：一股 去第七级低加，一股去轴封加热器 SG，一股去凝汽器的热水井。各汽水流量的数值见表 1-2。 3.1.1 汽轮机型式及参数 1)机组型式：亚临界压力、一次中间再热凝汽式汽轮机； 2)额定功率：；660 e pMW 3)主蒸汽参数（主汽阀前）：，； 0 16.68 a pMP 0 0 538tC 4)汽轮机排汽压力：，排汽比焓：。4.4/5.38 ca pKP2315.6/ c hkJ kg 3.1.2 回热加热系统参数 1)机组各级回热抽汽参数见表： 表表 3-1 回热加热系统原始汽水参数回热加

20、热系统原始汽水参数 2）最终给水温度：； 0 274.8 fw tC 3）给水泵出口压力： ，给水泵效率：；pup =21.47MPapu=0.83 4)除氧器至给水泵高差。 22.4 pu Hm 3.1.3 锅炉型式及参数 1）锅炉型式：一次中间再热、亚临界压力、自然循环汽包炉； 2）额定蒸发量：；2208/bDh 3）额定过热蒸汽压力：； p17.42bMPa 4）额定过热气温：；t541bC 5）汽包压力：；18.28dupMPa 6）锅炉热效率：。 92.5%b 3.1.4 其他数据 1）汽轮机进汽节流损失；14%p 2）轴封加热器压力，疏水比焓；102sgpKPa,415/d sgh

21、KJ Kg 3）机组各门杆漏汽，轴封漏汽等小汽流量及参数见表 1-4 项 目H1H2H3 H4 除氧器 H5H6H7H8 抽汽压力 j p 5.9453.6681.7760.9640.4160.2260.1090.0197 抽汽温度 j t382.6316.8431.2324.6224.1137.587.561.2 抽汽焓jh3144.23027.13352.23169.02978.52851.02716.02455.8 加热器上端差 t -1.70-1.7_2.8 加热器下端差 1 t 5.55.5_5.55.5 水侧压力 w p21.4721.4721.

22、470.9162.7582.7582.7582.758 抽汽管道压损 j p 33353333 Dma ew2 H1 H2 H3 H4 H5H6H7H8 均压箱 SG 中压缸 高压缸低压缸 锅炉 C BD Dma 4）锅炉暖风器耗汽，过热器减温水等全厂性汽水流量有参数见表 1-2; 5）汽轮机机械效率 m=0.985；发电机效率 g=0.99； 6）补充水温度 tma=20； 7）厂用汽率 =0.07。 表表 3-2 各辅助汽水、门杆漏汽、轴封漏汽数据各辅助汽水、门杆漏汽、轴封漏汽数据 汽、水点代号ABKL1N1M1LN 汽水流量 Kg/h182438966240290820993236257

23、21369 汽水点比焓 (kJ/kg) 3397.23397.2354543024.33024.33024.33024.33169 汽、水点代号MRPTSJWN1 汽水流量 Kg/h155127852200065800453003300012705821 汽水比焓 (kJ/kg) 347434743169.03169.084.13397.22337.83256.1 3.1.5 简化条件 1）忽略加热器和抽汽管道的散热损失； 2）忽略凝结水泵的介质比焓升。 3）凝汽器真空简第为按单压式凝汽器计算。 附图 3-1 660MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统图 图 3-2 汽轮机汽态膨胀过程线 3.2

24、 汽水平衡计算汽水平衡计算 1）全厂补水率 ma a 全厂汽水平衡如图 3-3 所示，各汽水流量见表 3-2。将进出系统的各流量用相对量表示。a 由于计算前汽轮机进汽量为未知，故预选=kg/h 进行计算，最后校核。 0 D 0 D 全厂工质漏汽参数 0/33000/18525370.01619llDD 锅炉排污系数 0/11000/18525370.005537blblDD 厂用汽系数 0/22000/18525370.01187llpDpD 减温水系数 0/56930/18525370.02987spspDD 暖风器系数 0/65800/18525370.03551nfnfDD 由全厂物质平

25、衡 补水率 图 3-3 全厂汽水平衡0.011870.0059370.016190.03389maplbll 图 2）给水系数 fw a 由图 3-1，1 点物质平衡 0 1 0.016191.01619 bL aaa 2 点物质平衡 fwbbl =+1.016190.005530.029870.9918sp 3.各小汽流量系数 ksg a , 按预选的汽轮机进汽量和表 3-2 原始数据，计算得到各辅助汽水、门杆漏汽、轴 0 D 封漏汽等各小汽流量的流量系数，填于表 3-2 中。 3.3 汽轮机进汽参数计算汽轮机进汽参数计算 1）主蒸汽参数 由主汽门前压力 Po=16.68MPa，温度,查水蒸

26、气性质表，得主蒸汽比焓to=538 C ho=3396.6kJ/kg. 主蒸汽后门压力，10Po=(1- p )p =(1-0.04) 16.68=16.013Mpa 由，查水蒸气性质表,得主汽门后汽温Po=16.013Mpaho=ho=3396.6KJ/Kgto=534.6 C 表表 3-3 全厂汽水进出系统有关数据全厂汽水进出系统有关数据 名称全厂工质渗漏锅炉排污厂用汽暖风器过热器减温水 汽（水）量 Kg/h 3300011000220006580056930 离开系统的 介质比焓 3394.41760.33106.73106.7726.5 返回系统的 介质比焓 83.783.783.76

27、87726.5 2）再热蒸汽参数 由中联门前压力,温度,查水蒸汽性质表,得再热蒸汽比焓值3.234 rh pMPa537 rh t 3536.6/ rh hkJkg 中联门后再热汽压 2 (1)(10.02)3.2343.169 rhrh ppMPa p 由查水蒸汽性质表,得中联门后再热汽温3.169,3536.6/, rhrhrh pMPa hhkJkg 536.7 rh t 3.4 辅助计算辅助计算 1）轴封加热器计算 以加权平均法计算轴封加热器的平均进汽比焓。计算见表 3-4。 sg h 2）均压箱计算 以加权平均法计算均压箱的平均进汽比焓。计算见表 3-5。 jy h 表表 3-4 轴

28、助加热器物质，热平衡计算轴助加热器物质，热平衡计算 项目BN1NTR 漏汽量,kg/hiG271921036581911315 漏汽系数i.0.0. 漏汽点比焓ih3479.63404.33404.32992.62635.92468.5 总焓iih0.489750.165320.164720.986450.321652.35624 平均比焓sgh15.1015/0.=2956.2 表表 3-5 均压箱平均蒸汽比焓计算均压箱平均蒸汽比焓计算 项目PMM1 漏汽量,Kg/hiG9116405712123 漏汽系数i. 漏汽点比焓ih3109.73015.43329.53

29、426.1 总焓iih1.512311.035611.3.5626 平均比焓jyh15.4/0.=2992.6 3.5 各加热器进、出水参数计算各加热器进、出水参数计算 1）首先计算高压加热器 H1 加热器压力： 1 p 111(1) (1 0.03)5.9455.76pp pMPa 式中第一抽汽压力：1p 抽汽管道相对压损： 1 p 由=5.76MPa，查水蒸汽性质表得 1 p 加热器饱和温度1272.9stC H1 出水温度： 1 ,w t ,11272.9 1.7274.6wstttC 式中加热器上端差。t H1 疏水温度： 1 ,d t 11242.75.5248.2dwtttC 式中

30、加热器下端差，=5.5 1 t 1 tC O 进水温度，其值从高压加热器 H2 的上端差计算得到。1wtC O t 已知加热器水侧压力MPa，由，查得 H1 出水比焓21.47wp 1274.6tC ,11203.9/whKJKg 由，查得 H1 进水比焓kJ/kg,1242.7,21.47wwtC pMPa, 21052.6wh 由MPa，查得 H1 疏水比焓kJ/kg,11248.2,5.76dtC p,11076.6dh 2）计算高压加热器 H2 加热器压力： 2 p MPa222(1) (1 0.03)3.6683.558pppMPa 由=3.558MPa，查水蒸汽性质表得 2 p 加

31、热器饱和温度2243.5stC H2 出水温度：, 2wt , 22243.5wstttC 式中加热器上端差。t H2 疏水温度：2dt 22199.5dwtttC 已知加热器水侧压力，由，查得 H2 出水比焓21.47wpMPa, 2243.5wtC kJ/kg, 21056.3wh 由，查得 H2 进水比焓kJ/kg, 2243.5,21.47wwtC pMPa, 21056.3wpuhh 由，查得 H2 疏水比焓kJ/k, 22199.5,3.558dtC pMPa, 2850.9dh 3） 计算除氧器 H3 加热器压力： 3 p MPa333(1) (1 0.3)1.7761.723p

32、pp 由=1.723MPa，查水蒸汽性质表得 3 p 加热器饱和温度3204.9stC H3 出水温度： 3w t 33204.9 1.7206.6wstttC 式中加热器上端差。 t H3 疏水温度： 3 ,d t , 33168.9 1.7170.6dw t ttC 已知加热器水侧压力MPa，由，查得 H3 出水比焓21.47wp , 3170.6wtC kJ/kg, 3733.5wh 由，查得 H3 进水比焓kJ/kg, 3206.6,21.47wwtC pMPa, 4890.1wh 由，查得 H1 疏水比焓kJ/k, 33170.6,1.723dtC pMPa, 3755.8dh 4）

33、 计算低压加热器 H4 加热器压力： 4 p MPa444(1) (1 0.05)0.9640.916ppp 由=0.916MPa，查水蒸汽性质表得 4 p 加热器饱和温度4176.1stC H4 出水温度：4wt 44176.1wsttC 式中加热器上端差。t H4 疏水温度： 4,d t , 4, 4176.1dwttC 已知加热器水侧压力MPa，由，查得 H2 出水比焓0.916wp , 4176.1wtC kJ/kg, 4746.2wh 由，查得 H4 进水比焓kJ/kg, 4102.9,0.916wwtC pMPa, 5556.6wh 由，查得 H1 疏水比焓kJ/k, 44176.

34、1,0.916dtC pMPa, 4746.6dh 5） 计算低压加热器 H5 加热器压力： 5 p MPa555(1) (1 0.03)0.4160.404ppp 由=0.404MPa，查水蒸汽性质表得 5 p 加热器饱和温度5140.0stC H5 出水温度： 5w t 55140.05.5134.5wstttC 式中加热器上端差。t H5 疏水温度： 5 ,d t , 5, 51102.92.8105.7dwtttC 已知加热器水侧压力MPa，由，查得 H5 出水比焓2.758wp , 5134.5wtC kJ/kg, 5567.3wh 由MPa，查得 H5 进水比焓kJ/kg, 510

35、2.9,2.758wwtC p, 6433.3wh 由MPa，查得 H5 疏水比焓kJ/k, 55105.5,0.404dtC p, 5606.4dh 6）计算低压加热器 H6 加热器压力： 6 p MPa666(1) (1 0.03)0.2260.219ppp 由=0.219MPa，查水蒸汽性质表得 6 p 加热器饱和温度6123.1stC H6 出水温度： 6w t 66123.1 2.8120.3wstttC 式中加热器上端差。t H6 疏水温度： 6,d t , 6, 6186.75.592.2dwtttC 已知加热器水侧压力MPa，由，查得 H6 出水比焓2.758wp , 6120

36、.3wtC kJ/kg, 6506.8wh 由MPa，查得 H6 进水比焓kJ/kg, 686.7,2.758wwtC p, 6365.2wh 由MPa，查得 H6 疏水比焓kJ/k, 6692.2,0.219dtC p, 6517.1dh 7）计算低压加热器 H7 加热器压力：7p MPa777(1) (1 0.03)0.1090.1057ppp 由=0.1057MPa，查水蒸汽性质表得7p 加热器饱和温度7101.2stC H7 出水温度：7wt 77101.22.898.4wstttC 式中加热器上端差。t H7 疏水温度：, 7dt , 7, 7158.75.564.2dwtttC 已

37、知加热器水侧压力MPa，由，查得 H7 出水比焓2.758wp , 798.4wtC kJ/kg, 7414.3wh 由MPa，查得 H6 进水比焓kJ/kg, 758.7,2.758wwtC p, 7248.0wh 由MPa，查得 H6 疏水比焓kJ/k, 7764.2,0.1057dtC p, 7268.8dh 8）计算低压加热器 H8 加热器压力：7p MPa 888 (1) (1 0.03)0.01970.01911ppp 由=0.01911MPa，查水蒸汽性质表得7p 加热器饱和温度759.1stC H7 出水温度：7wt 7759.1 2.856.3wstttC 式中加热器上端差。

38、t H7 疏水温度：, 7dt , 7, 7133.1 5.538.6dwttt 已知加热器水侧压力MPa，由，查得 H7 出水比焓2.758wp , 756.3wtC kJ/kg, 7238.0wh 由MPa，查得 H6 进水比焓kJ/kg, 733.1,2.758wwtC p 8 ,141.1ww sghh 由MPa，查得 H6 疏水比焓kJ/k, 7738.6,0.01911dtC p, 7161.7dh 3.6 高压加热器组抽汽系数计算高压加热器组抽汽系数计算 1).由高压加热器 H1 热平衡计算 1 a 高压加热器 H1 的抽汽系数: 1 a ,1, 2 1 1,1 ()/0.991

39、8(1203.9 1052.6)/1.0 0.07268 3208.7 1076.6 fwwwh d hh hh 高压加热器 H1 的疏水系数： 1 ,d a ,110.07268d 2）.由高压加热器 H2 热平衡计算2 高压加热器 H2 的抽汽系数2 , 2,1,1, 2 2 2, 2 ()/()fwwuhddd d hhphh hh 0.9918(1056.3755.8)/1.00.07268(1076.6850.9) 3016850.9 0.08267 3）.由高压加热器 H3 热平衡计算 3 本级计算时，高压加热器 H3 的进水比焓为未知，故先计算给水泵的介质比焓升, 3wh 。 p

40、u h 如图 3-2 所示，泵入口静压： , pu p MPa 6 40.7074975 109.8 21.60.9139pupuppgH 式中 除氧器压力，MPa4p 除氧器至给水泵水的平均密度， 3 mkg 给水泵内介质平均压力： pj p 除氧器0.5 ()0.5 (21.030.9137)10.52pjpupupppMPa 给水泵内介质平均比焓： pj h 取kJ/kg669.7pjpuhh 根据=10.52MPa 和=669.7kJ/kg 查得: pj p pj h 给水泵内介质平均比容 给水泵 3 0.001103/pumKg 给水泵介质焓升 pu 图 3-2 给水泵焓升示意图 3

41、 () 10 pupupu pupupu pu pp hh 3 0.001103 (21.130.9137) 10 0.85 =25.3kJ/kg 给水泵出口比焓: pu h kJ/kg669.725.3724.9pupupuhhh 高压加热器 H3 的抽汽系数 3 , 2,1,1, 2, 2 2 2, 2 ()/()()fwwuhdddsg Lsg Ld d hhphhhh hh 0.9918(857.3724.7)/1.00.1557(874.9737.5)0.004008(3536.6737.5) 3317.7737.5 0.03835 高压加热器 H3 的疏水系数, 3d , 3, 2

42、, 3 0.15570.38330.0040080.1980ddsg k 3.7 除氧器抽汽系数计算除氧器抽汽系数计算 除氧器出水流量： 3 , c a , 30.99180.029741.0214cfwsp 抽汽系数 4 a 除氧器的物质平衡和热平衡见图 3-3。由于除氧器为汇集式加热器，进水流量 为未知。 4c a 但利用简捷算法可避开求取。 4c a 11 33, 4, 5, 2, 3, 5, 5, 4 ,5 ()/()()()()cwwhddwsg Lsg Lwnfnfw sg Lsg Lw hhhhhhahhhh /3, 4()whh 1.0214(669.7545.1)/1.00.

43、1980(737.8545.1)0.006414(3479.6594.1)0.01637(3328.1 545.7) /（3108.2.-545.1）0.001859(3016545.7)0.01893(687545.7) =0.04164 3.8 低压加热器组抽汽系数计算低压加热器组抽汽系数计算 1）由低压加热器 H5 的热平衡计算 低压加热器 H5 的出水系数： 5c a 由图 1-16 , 54, 3,1 4 ccdsg Lnf =0.75831.02140.19800.041800.0016370.0018590.01893 低压加热器 H5 的抽汽系数 5 a 0.03458 , 5

44、, 5, 6/ 5 , 5 5 ()0.7583(545.1 432.5)/1.0 2912.7454.8 cwwh d hh hh 低压加热器 H4 的疏水系数 4,d a 03458 . 0 44, aad 2）由低压加热器 H6 的热平衡计算 6 低压加热器 H6 的抽汽系数 6 图 3-3 除氧器物质平衡和热平衡 , 5, 6, 7, 5, 5, 6 6 , 6 6 ()/()cwwhddd d hhhh hh 0.7583(432.2360.2)/1.00.03498(454.5386.2) 2747.5382.5 =0.02256 低压加热器 H5 的疏水系数：, 5d =0.03

45、321+0.02256=0.05576, 6d, 5 6 d 3）由低压加热器 H7 的热平衡计算7 低压加热器 H7 的抽汽系数：7 , 5, 7, 8, 6, 6, 7 6 6, 7 ()/()cwwhddd d hhhh hh 0.7589(360.5246.8)/1.00.058(382.1 267) 2627.3267 =0.03400 低压加热器 H7 的疏水系数：, 7d =0.05700+0.03400=0.09100, 7d, 67d 4）由低压加热器 H8 的热平衡计算 8 由于低加 H8 的进水焓，疏水比焓为未知，故先计算轴封加热器 SG。由 SG sg h, 8dh 的

46、热平衡，得轴封加热器出水焓： sgw h , 5 , , , , c hsgdsgsg csgw a hha hh 0.0007068 (2956.2415) 1.0 136.2 0.7539 =138.6kJ/kg 式中，轴封加热器的进水系数和进汽平均焓值的计算见表 1-6 isg a ,sg h 由kJ/kg,查得轴封加热器出口水温,1.724,138.6w sgw sgpMPa h ,32.75w sgtC 低压加热器 H8 疏水温度： 8 ,d t , 8,132.765.538.24dw sgtttC 由查得低加 H8 的疏水焓kJ/kg,7, 70.0219,38.26dpMPa

47、tC, 8161.8dh 低压加热器 H8 的抽汽系数：8 , 5, 8, 7, 7, 8 8 8, 8 ()/()cww sghddd d hhhh hh 0.7539(245.3 138.6)/1.00.09100 (267 161.7) 2474.6 161.7 =0.03124 低压加热器 H8 疏水系数, 8d =0.1268, 8, 78dd 3.9 凝汽系数凝汽系数计算计算 c a 1)凝汽器的质量平衡计算 c a mawsgdcc aaaaaa 8 ,5 , =0077 . 0 0003833 . 0 0007633 . 0 1677 . 0 85856 . 0 =57822

48、. 0 2)由汽轮机汽侧平衡校验 c a H4 抽汽口抽汽系数和 , 4 a 44 0.1102 xjnfpl aaaaa 各加热器抽汽系数和： j a = 8765 , 4321 aaaaaaaaaj 0248 . 0 10095 . 0 03749 . 0 06075 . 0 03067 . 0 04703 . 0 =4351 . 0 轴封漏汽系数和： ksg a , MsgNsgLsgMsgNsgLsgBsgksgksg aaaaaaaaa ,1,1, ssgTsgRsgPsg aaaa , =0003050133 . 0 00005 . 0 00168 . 0 0001533 . 0 004117 . 0