万景主体模板施工方案

1、 万景荔知湾3#、5#楼主体模板施工方案编制： 审核： 批准： 西安建工第五建筑有限公司二O一五年四月目 录第一章 编制依据2第二章 工程概况2第三章 模板设计方案3第四章、质量检验标准 7第五章、模板施工技术措施 8第六章、模板安全措施11第七章、模板计算书15一、全钢大模板计算书15二、梁模板的计算20三、板模板的计算36第八章、职业健康安全事故应急救援预案46第九章、环境保护措施48第一章 编制依据序号编制依据名称备 注1建筑施工手册(第四版)2建筑施工简易计算3建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2001)4建设工程施工现场管理规定5建设工程安全生产管理条例（国务院第

2、393号令）6建筑工程预防坍塌事故若干规定（建设部建质200382号）7建筑施工安全检查评分标准（JGJ59-99）8建设工程施工安全技术操作规程9公司质量、环境和职业健康安全一体化管理文件10本工程建筑、结构施工图纸第二章 工程概况2.1、万景荔知湾3#、5#楼工程，位于西安市长安区子午大道与学府大道十字东南角；剪力墙结构；设计使用年限：50年；3#、5#楼地上33层；地下1层；建筑高度：3#、5#楼96.95m；标准层层高：2.9m ；总建筑面积：3#楼：31032.9；5#楼：29787.18；3#、5#楼相对标高0.000等于绝对标高值（黄海系）432.65。第三章 模板设计方案根据施

3、工技术需要及达到清水砼墙效果，本工程采用LD-86系列平口大模板，整体性强、刚度大、墙体表面效果好。模板具体结构：面板采用6mm钢板，上下边框、纵肋均选用8#槽钢，左右边框为8mm钢板，加强背楞采用10#槽钢, 并纵向设置三道。内、外墙模板纵向相应设置三排穿墙螺栓，横向穿墙孔间距不大于900mm，能承受墙体混凝土最大侧压力为60KN/m2。3.1 墙体模板的配置墙体均配置内板，内模板高度为2820mm，外墙周圈（无顶板处）配置一整层180mm高的下包模板。（详见节点图）。配置下包模板，其优点是避免了导墙的浇筑，解决了层与层之间接茬漏浆问题，而且内外墙模板没有区别，可以互换使用，不仅降低了模板投

4、入，而且提高了施工效率。3.2 角模阴角编号为J，角模采用企口搭接形式，其尺寸为35mm，阴角模与模板之间只留少许缝隙，一般为2mm，便于拆模。为防止阴角模向墙内倾斜，特设计阴角模拉接器进行450拉结，简称“阴角压槽”它的特点是防止阴角错位和涨模，拆模后墙体表面平滑，不需进行特别处理。阳角编号为YJ，阳角处设计成阳角模，把两块模板焊接成整体使之成为一个刚性角，阳角的边长一般为墙厚加上阴角模边长，这样能够保证墙体结构棱角分明，不漏浆。异型角模编号为S，异型角模与大模板之间采用L=200小钩栓和小背楞进行加固。较大的异型角模设有穿插墙螺栓加固3.3 节点的处理方法3.3.1 阴阳角部位的处理阴角模

5、与大模板之间通过L240小钩栓和三道阴角压槽连接，有效控制了错台、扭曲等现象，保证砼墙浇筑后平整、顺直。大模板与阳角模之间平口用标准件进行连接，并纵向设置二道直角背楞有效保证了阳角棱角顺直光滑。（详见节点图）3.3.2 丁字墙部位的处理丁字墙部位的大模板配置：配置一整块大模板与对面两侧模板通过穿墙螺栓加固；或是配置一块堵板，通过边框孔进行连接，并另外利用两边大模板的横肋，通过小背楞、小构栓加固，再用穿插墙螺栓拉紧，使相邻的几块大板连成一个整体，有效的避免了此部位的涨模问题。（详见节点图）3.3.3 穿墙螺栓、支腿、挑架，是大模板必不可少的组成部分。穿墙螺栓采用T32锥形螺栓，大头T32，小头2

6、8，设钢楔孔，每套穿墙螺栓由1根螺栓、1个螺母、2块垫片和1个钢楔组成，操作简单方便 。支腿，是大模板的支撑机构，合模时用它来调整大模板的垂直度，拆模后作为落地的支撑，现与86系列模板配备使用的可叠式支腿,利用模板纵肋来固定,安装十分灵活. 支腿的配量：1000模板宽度4500mm时，安装3个支腿；同时考虑开间大小，小开间不配支腿。标准的支腿为H=1800mm、B=1100mm;挑架,即操作平台,利用竖肋上的连接孔固定在大模板上。平台挑架的安装间距一般为1500-1800mm左右。根据吊装次序，合理制作平台挑架的踏脚板，踏脚板与平台挑架间用铅丝固定。挑架的配量：模板宽度1100mm，不配挑架，

7、但模板没有与其它大板相连时或在拐角处，必须上挑架；1200模板宽度3000mm时，安装2个挑架；30004200mm时，安装4个挑架；同时考虑开间大小，小开间不配挑架。标准的挑架为H=500mm。楼梯踏步模（根据具体工程结构特点由施工方进行选用）根据工程需要可设计加工楼梯踏步。踏步模为一整体，挡板与墙体留20-30mm间隙.待墙体和休息平台浇筑好后,将踏步模置于休息平台上,通过调节地脚螺栓来调节踏步模的角度和位置，固定后浇筑。拆模时只需松开地脚螺栓即可实现脱模。可采用地面做法同踏步一起浇筑（最下一步加高）的方法，真正达到一次成型的清水楼梯。（见附后示意图）3.3.4 小托架为方便顶板施工时导墙

8、模的支设，以及解决外墙大模板的放置问题，本工程设计了小托架。利用小托架，不仅可以方便有效的完成顶板的浇筑，而且为上层大模板的支设提供了支点。具体见示意图。（需注意小托架只作为导墙模和大模板的承重架，不能作为外墙的防护架）。3.4梁模板 3.4.1 梁侧模板采用木方作为内楞间距300mm，钢管作为外楞间距500mm，采用可回收的12普通穿墙螺栓加固水平间距500mm，竖向间距同外楞。梁模板采用18mm胶合面板作为面板，梁底采用40 mm60 mm方木横向布置，间距300mm。纵向支承为483.5钢管。扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架梁跨方向0.8m，梁两侧立杆间距0.8m，步距1.5m。 3.

9、4.2梁模板施工时注意以下几点： （1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方； （2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通； （3）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：4不考虑起拱，4L6起拱10mm，6 的起拱15mm；（4）梁侧设置斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45）3.5 楼板模板 3.5.1 楼板模板采用40mm60mm木方做板底支撑，中心间距250，扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架排距0.8m，跨距0.8m，步距1.5m。 3.5.2楼板模板施工时注意以下几点： （1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方； （2）钢管排架搭

10、设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通； （3）模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条； （4）根据房间大小，决定顶板模板起拱大小：4 m开间不考虑起拱，4 mL6 m起拱10mm，6 m 的起拱15mm； （5）模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm 长钉子固定，格栅间距300mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体吃模，板模周转使用时，将表面

11、的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。 （6）从墙根起步300mm 立第一根立杆以后按900mm 和1200mm 的间距立支撑，这样可保证立柱支撑上下层位置对应。水平拉杆要求设上、中、下三道，考虑到人行通道，在支撑中留一条通道，中、下两道水平不设（在顶板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道）。 第四章、质量检验标准序号项目允许偏差检验方法1模板高度-2mm用钢卷尺2模板宽度-2mm用钢卷尺3对角线3mm用钢卷尺4面板平整度旧板4mm用2m测尺塞尺并把待验板置于平台之上放平，板面朝上。新板3mm5边框

12、平直度2mm用2m测尺及塞尺6边框垂直面板1mm直角尺塞尺7孔眼中心偏差1mm钢卷尺或卡尺第五章、模板施工技术措施5.1准备工作5.1.1 熟悉并掌握本工程模板设计方案中的全部内容。模板设计依据流水段的划分、模板配置平面图各节点的处理示意图及说明。模板配置明细表。模板安全操作规程5.1.2针对模板体形庞大的特点及现场情况绘制模板存放分区图（如大块模板、阴阳角模、各种配件等）;并依据分区图作好模板存放的场地平整、排水处理工作。5.1.3按照模板明细表的规格、数量、及行业标准验收模板（如平整度、拼缝、对角线、连接件等，发现问题及时反馈我公司）。 进场以后的模板应进行严格的板面清理工作（如除锈、杂物

13、），用干净棉纱擦拭两遍，然后涂刷脱模剂（可用机油和柴油1：3）涂完后的板面标准是能照出人影。穿墙螺栓在连接模板时必须涂上黄油，支腿的地脚丝杠上也必须涂上黄油。墙厚大于300mm时穿墙螺栓由工地自行下套管。5.1.4模板的存放，如平放模板需在模板下垫10X10木方。存放高度不超过3米。立存模板应面对面的放置，中间留出600的工作面。立存模板应满足自稳角（7580度）的要求。5.1.5现场自备内径大于32的塑料管，用于小托架构栓及特殊部位的预埋。（如双头扣对拉栓）5.1.6 现场自备长度小于墙厚12 mm的钢筋头（作定位钢筋），用切割机断料，不可用断钢机断料。5.1.7准备钢丝蝇、花篮螺栓，用于模

14、板垂直度的控制。5.2 模板施工5.2.1弹出墙体模板、阴、阳角模、洞口处安装控制线，误差控制在规范允许范围内。5.2.2在墙体钢筋上绑扎钢筋棍，成梅花形布置，上、中、下各三道，在阴阳角部位呈垂直布置三道，以防止角模扭转、错台。5.2.3 安装洞口模（木或钢）并借助暗钢筋加固。同时需在洞口模框上贴宽度1的海棉条，以防止脱浆。如窗口模宽度1800时，需在洞口模的下框上开设23个18的排气孔，以确保砼密实。5.2.4为防止模板底部漏浆，应保证墙根部顶板平整（平整度控制在2mm以内）同时需在模板下边框上贴胶条或较厚海棉条，或在模板根部摸沙浆，以防止浇注砼时漏浆。5.2.5先安装阴角模，后安装大模板，

15、先安装内墙板后安装外墙板。按流水方向分开间进行组装，直至模板全部合拢就位。阴角模的操作方法：先将阴角模与结构钢筋绑牢，防止倾倒。大模板通过托槽压住角模面板，形成企口搭接，角模与大板之间留12mm间隙。阴角模通过三道阴角压槽与大模板连接固定。阳角模的操作方法：按控制线就位，用标准件与边框孔进行安装连接，安装两道直角背楞加固。 5.2.6遇丁字墙部位配600mm单元板和相邻两块模板穿墙孔横向间距大于400时，需安装2对小背楞加固。5.2.7为保证层间过渡平整、光滑，外模下口与已浇砼墙面相交部位贴海棉条。海棉条应贴在模板的下端。 5.2.8安装穿墙螺栓与校正大模板同步进行。墙体截面尺寸及模板垂直度控

16、制在规范允许之内。 5.2.9当外墙采用搭设上排架（爬架）、挑架施工时，外模板较正无立支撑着力点，此时需在顶板上预埋的锚，并用钢丝绳拉住内侧模板以较正外侧模板。 5.2.10当设计内外墙模板高度相同时，墙体砼浇筑完成后，在支设顶板模的同时外墙周圈挂置小托架，间距为水平穿墙孔尺寸。在以已支设的挂架上支设下包模板，并用木楔楔紧。当外墙模板为上和下包时均需在模板上口做导墙，导墙厚度以68cm为宜。高度不超过250mm。 5.2.11模板安装完成后，应进行严格的检查验收。确保模板位置准确、板面拼缝平整、接缝严密、加固牢靠。5.2.12墙体砼施工时，砼应严格按规范分层浇筑，并注意砼浇筑的连续性，避免出现

17、“冷缝”现象。浇筑过程中，外墙要有专人看护，若发现模板下口漏浆或其它原因有砼溅到下层墙面上，要及时清洗干净。 5.2.13墙体砼达到一定强度后，方可拆模（不沾模，不掉角，一般情况下砼达到1.2MPA或试验确定）。常温情况下砼浇筑 后8h可转动穿墙栓，10h后可调走大模。冬期施工达4 MPA，外墙托架在墙体砼达到7.5MPA后方可挂设。 5.2.14拆除模板时应先拆下穿墙栓，再松支撑调整螺杆，使模板完全脱离墙面。当局部有吸附或粘结时，可在板下口用橇棍橇模板的橇点，严禁用锤砸模板。拆下的配件放入工具箱以备再用。5.2.15模板起吊前，应全部拆除穿墙螺栓，清除模板上的杂物，无钩、挂、兜、拌时方可起吊

18、。吊环应落在模板的重心部位，并应垂直慢速提升，不得碰撞墙体。 5.2.16为保证墙体与顶板相交阴角部位成直角，在墙体模板拆除后，在比顶板底标高高10mm处，弹出水平线，用切割机延水平线切割510mm深，然后用凿子剔除浮浆层。5.2.17拆下的模板应随时对模板的平整度、拼缝、单元模板间的螺栓连接、模板与吊环、支腿、挑架的连接进行检查，发现问题及时解决，以确保安全。 5.2.18模板落地或周转至另一工作面，必须一次安放稳固。倾斜角度以满足自稳角的要求。如不能达到，应用脚手管搭专用架子，以保安全。 5.2.19五级以上大风停止作业。第六章、模板安全措施大模板施工前和拆模前，现场施工负责人应向操作人员

19、将大模板堆放、吊装、支设、拆除及运输保管过程中的每一步骤，每一细节进行具有时效性、针对性的安全技术交底。强化安全管理，确保施工安全。 6.1 熟悉大模板构造，杜绝安全隐患 大模板按其结构形式的不同可分为整体式、拼装式和模数式等，每种均由模板、支撑系统及操作平台组成。施工前，首先根据设计图纸绘制配板图进行模板设计，力求模板拼装和拆除的方便性，支撑的牢固性，同时保持较好的强度、刚度、稳定性及整体拼装后的平整度。并且，须对主要项目进行验算：混凝土浇筑时的侧向张力；穿墙螺栓的抗拉强度；模板弹性模量的侧向变形和整体稳定性；大模板的自重荷载及起吊、起装时对节点及支承点的强度、刚度要求。 6.2 大模板吊环

20、 大模板吊环的构造形式因模板形式也不尽相同。拼装式大模板使用组装式吊环，整体式大模板的吊环直接焊在模板上。但无论何种吊环，设计时均按吊环受力状况进行强度设计，并留有足够的安全储备。整体式大模板吊环的位置、数量、安装方法和焊缝长度均满足设计要求，拼装式吊环的连接螺栓型号及双螺母紧固，也满足设计要求。施工过程中，应经常检查吊环、若发现螺母松动或其被吊环碰撞而损坏时，应立即紧固或更换。 6.3 大模板斜支撑的地脚螺栓 施工过程中大模板经多次起吊和落地，由于未能轻吊轻放，地脚螺栓中的螺母在多次反复冲击下焊缝可能会开裂。堆放时一旦受外界荷载干扰，螺母脱落，致使大模板倾覆。因而设计时增加双面护板，延长焊缝

21、，使用中尽量避免着地时冲撞地脚螺栓。6.4 大模板小托架 6.4.1小托架是大模板工艺的配套技术的产品。小托架的挂钩是主要受力构件，其材质符合国家标准。小托架提升时，检查挂钩外伸悬臂是否过大，安装时检查小托架是否在冲击力作用下发生挂钩弯曲变形。 6.4.2大模板起落时，应注意平衡，模板就位时应避免冲撞外挂架，模板提升时应注意不要剐碰与小托架连在一起的外围护架及安全网。 6.4.3外墙洞中处应该按要求设置附着，防止在风载作用下外挂架摆动和内倾。 6.4 .4小托架安装时，墙体混凝土强度不得小于7.5MPa，尤其在冬期施工，混凝土强度增长慢，小托架不宜过早使用。 6.5 大模板安装安全技术措施 6

22、.5.1大模板安装操作人员应严格按照模板设计和工序要求进行施工。作业前，施工负责人应做好专项安全技术交底和安全教育工作。检查吊索、卡具及每块模板上的吊环是否有效，并设专人指挥。统一信号，密切配合。做到稳起稳落，就位准确。 6.5.2合模时，先将房间四角的角模安装到位，并将角模上口用8铅丝固定在剪力墙的暗柱钢筋上，以防角模因入模碰撞而倒落。 6.5.3将一个施工流水段的正号大模板吊至安装位置，初步就位后用撬棍按照墙体位置线，调整大模板位置，对称调整大模板的一对地脚螺栓，使其地面位置偏差符合规范要求。再安装反号大模板，校正垂直后，用穿墙螺栓将正反两块大模板锁紧。大模板没有固定前，不得进行下道工序施

23、工。 6.5.4外墙大模板作业高度在4m以上或二层及二层以上，要按照高空作业安全技术规范的要求进行操作和防护，在爬架上设置防护栏杆，搭设水平兜网并满挂密目网。内墙大模板设置操作平台，其外侧设置栏杆和安全网。 6.5.5大模板安装完毕，由施工负责人按照设计要求对模板工程进行详细检查。对检查出的问题，施工班组应逐条整改，报请施工负责人复检，确保模板工程符合混凝土质量要求及施工安全要求后，施工负责人签字认可，方可进行混凝土浇筑。 6.5.6混凝土浇筑时，应设专人观察模板及支撑系统变形情况。发现异常立即暂停施工，迅速疏散人员，排除险情，并经现场施工负责人检查同意后方可复工。 6.5.7雨季施工，高耸结

24、构的大模板作业，要安装避雷设施，其接地电阻不得大于4，五级以上大风不得进行大模板拼装及吊装作业。 6.5.8临街及交通要道地区，应设警示牌，避免伤及行人。 6.6 大模板拆除安全技术措施 6.6.1在混凝土强度能够保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏时，方可拆除。在拆模过程中，如发现实际结构混凝土强度未达到要求后，方可继续拆除。 6.6.2拆模时严禁猛撬、硬砸，拆模若间歇停止，则须将拆下的模板首先运送到指定地点集中堆放。不得堆放在施工层上，更不得留下松动的模板。 6.6.3拆模起吊前，应复查穿墙螺栓是否全部拆净，模板与墙体是否完全脱离，并清除大模板操作平台上的杂物，检查模板是否有勾挂兜绊的地方

25、，指挥塔吊至被拆除的模板正上方，将大模板吊出。 6.6.4在斜支撑的大模板应面对面堆放，自稳角为7580无斜支撑的大模板应在现场搭设脚手架，将模板放入架子内，不得倚靠在其它模板或构件，以免下脚滑移、倾倒。 6.6.5大模板存放场地必须平整夯实，采取排水措施，并加设满足地面承载力要求的垫块；对湿陷性黄土，须有防水措施；对冻胀性土，须有防冻融措施；确保大模板堆放相对稳定。 6.6.6大模板拆装区周围应设置栏杆，并挂有明显的标志牌，禁止非作业人员入内。第七章、模板计算书一、全钢大模板计算书（一）已知条件： 模板面板为6mm厚钢板，肋为8#或80*40*3方管,水平间距为300mm，背楞为双根10#，

26、最大间距为1200mm，穿墙螺栓最大间距为1200mm，吊钩为20圆钢。（二）面板计算：（1）、计算简图： 新浇注砼侧压力值取F=60KN/m2，面板按单向受力计算，按三跨连续计算，取10mm宽板带为计算单元，故q=0.6N/mm，计算简图如图所示： （2）、强度计算： 按静荷载最大查得弯矩系数Km= -0.100Mmax=Kmql2=0.1000.63002=5400NmmWx=bh2/6=1062/6=60mm2故面板最大内力值为：=Mmax/(rxWx)=5400/(160)=90N/mm2f=215N/mm2满足要求。（3）、挠度验算：B0=EH3/12（1-2）=2.06x105x6

27、3/12(1-0.09)=4.075x105fmax=Kfql4/ B0=0.05x12004x/4.075x105查表得挠度系数Kf=0.677fmax=Kfql4/(100EI)其中钢材弹性模量E=2.06105N/mm2,I=bh3/12=1063/12=180mm4故fmax=0.6670.63004/(1002.06105180)=0.874mm（三）肋计算：（1）、计算简图：肋的支承点为槽钢背楞，近似按两跨连续梁计算，计算简图如图所示： q1=0.0684300=20.52N/mm q2=20.521.75/2.25=15.96N/mm （2）、强度验算：用矩分配法及叠加法求得:

28、Mmax=MB0=2.26X106 Nmm查得8#槽钢 或80*40*3方管 WX=25.3X103 mm3 IX =101X104 mm4max= Mmax/(rx WX)=2.26x106/(1x25.3X103)=99.21 N/mm2f=215N/mm2满足要求。（3）、挠度验算：q1=0.005300=15N/mm q2=151.75/2.25=11.67N/mm 悬臂部分:fmax=q1l14/(8EIX)=152504/(82.06105101104)=0.035mm250/500=0.5 mm满足要求。跨中部分：AB跨fmax=q1l14x(5-242)/(384EIX)=15

29、12004x5-(250/1200)2/(3842.06105101104)=1.54mm1200/500=2.4 mm满足要求。BC跨:近似按一端固定，一端简支的三角形分布荷载计算fmax=0.00239q2l34/(EIX)=0.0023911.67x12004/(2.06105101104)=0.24mm1200/500=2.4 mm满足要求。（四）背楞计算：（1）、计算简图：背楞的支承点为穿墙螺栓，按承受均布荷载q=0.061350=81N/mm,计算简图如右所示：（2）、强度验算： a、 背楞两端为悬臂结构，验算下端支座A处强度：MA=qL12/2=813502/2=2.53106N

30、mm2根10槽钢截面特征：W=79.4103mm3,I=396103mm4。A=MA/W=2.53106/(79.4103)=31.86N/mm2f=215N/mm2 满足要求。b、 验算支座B处强度：MB按不等跨连续梁在均布荷载作用下的最大内力系数查表得：MB= -0.181qL22=0.1818110002=1.47107NmmB=MB/W=1.47107/(79.4103)=185.14N/mm2f=215N/mm2均满足要求。（3）、挠度验算：如上图为一不等跨连续梁，BC=1350mm，跨度最大，故主要验算跨的挠度。悬臂部分fmax=q1l14/(8EIX)=812504/(82.06

31、105396104)=0.05mm250/500=0.5mm满足要求。跨中部分：fmax=q1l14x(5-242)/(384EIX)=8113504x5-24(400/1200)2/(3842.06105396104)=2.48mm1350/500=2.7 mm满足要求。（五）穿墙螺栓计算：穿墙螺栓水平间距1200mm，垂直间距：以中间一个穿墙螺栓为例，距上端螺栓1350mm，距下端螺栓1000mm，此螺栓承受的拉力为： =PA=0.061200(1350+1000)/2=84600N穿墙螺栓为带锥度螺栓，大头32、小头，小头面积n615.44mm=N/n =84600/615.44=137

32、.5N/mm2f=215N/mm2均满足要求。（六）焊缝计算：主要计算面板与槽钢肋或80*40*3方管肋之间的焊缝计算：q=0.06300=18 N/mm,按两跨连续梁计算，计算简图如右图所示：0.625qL=0.625181350=15187N焊缝长度lw=Va/(0.7Hhffw) 焊缝间距a取300mm，肋高80mm，焊缝高度hf=4mm，fw=160N/mm2故最小焊缝长度：lw=Va/(0.7Hhffw)=15187300/(0.7804160)=127mm实际加工时焊缝为焊150mm，间距300mm，故满足要求。（七）吊钩计算： 1. 吊钩采用HPB235(20圆钢)，截面面积31

33、4.22mm2，每块大模板上设四个吊钩，按吊装5500mm宽模板自重1.82T计算，模板自重荷载设计值取系数1.3，即x1.31.82=2.366T.=x /=23660/(4314.2)=18.8N/mm2=215N/mm2均满足要求。215/18.8=11.4（满足安全系数K=4的要求）。2.吊钩与模板之间采用M1690螺栓连接，M1690截面面积A=201mm2螺栓主要受剪。x2.366T=23660N=x/=23660/（4201）=29.4N/ mm2=125 N/mm2故满足要求。125/29.4=4.25（满足安全系数K=4的要求）。 二、梁模板的计算梁设计简图如下：（一）参数信

34、息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.35；梁截面高度 D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.00；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.00；梁两侧立杆间距(m)：0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；

35、模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：12.0；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：1

36、3.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：2；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，600mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；（二）梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土

37、的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.500m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、12.000 kN/m2，取较小值12.000 kN/m2作为本工程计算荷载。(三)梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝

38、土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5120.9=6.48kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.540.9

39、=2.52kN/m；计算跨度: l = (800-120)/(4-1)= 226.67mm；面板的最大弯矩 M= 0.16.48(800-120)/(4-1)2 + 0.1172.52(800-120)/(4-1)2= 4.84104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.16.480(800-120)/(4-1)/1000+1.22.520(800-120)/(4-1)/1000=2.301 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 4.84104 / 3.33104=1.5N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1

40、.5N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 6.48N/mm； l-计算跨度: l = (800-120)/(4-1)=226.67mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6776.48(800-120)/(4-1)4/(10060003.33105) = 0.058 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250

41、 =(800-120)/(4-1)/250 = 0.907mm；面板的最大挠度计算值 =0.058mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.907mm，满足要求！(四)梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 2.301/0.500= 4.602kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 151010/5 = 100cm3；I = 15101010/12 = 416cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算

42、简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.115 kNm，最大支座反力 R= 2.531 kN，最大变形 = 0.086 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.15105/6.40104 = 1.8 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 1.8 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.086mm 小于

43、 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.531kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = .00 N/mm2；主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.565 kNm，最大支座反力 R= 6.581 kN，最大变形 = 0.548 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: =

44、5.65105/1.02104 = 55.7 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =55.7N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.548 mm主楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.548mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！(五)梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷

45、载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6002020/6 = 4.00104mm3； I = 600202020/12 = 4.00105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.80+0.500.600.90=13.543kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.600.90=3.024

46、kN/m；q=13.543+3.024=16.567kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/816.5673502=2.54105Nmm；RA=RB=0.5ql=0.516.5670.35=2.899kN =Mmax/W=2.54105/4.00104=6.3N/mm2；梁底模面板计算应力 =6.3 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1

47、.2=11.286kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =350.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =350.00/250 = 1.400mm；面板的最大挠度计算值: = 513.5433504/(38460004.00105)=1.103mm；面板的最大挠度计算值: =1.103mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1.4mm，满足要求！(六)梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重

48、荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.899/0.6=4.832kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.14.8320.62 = 0.174 kNm；最大应力 = M / W = 0.174106/64000 = 2.7 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 2.7 N/mm2 小于 方木抗弯强度设

49、计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.64.8320.6 = 1.74 kN；方木受剪应力计算值 = 31.741000/(26080) = 0.544 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.544 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6774.8326004 /(1009000256104)=0.184mm；方木的最大允许挠度 =0.6

50、001000/250=2.400 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.184 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.4 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.899kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P2=(0.800-0.350)/40.600(1.20.12024.000+1.42.000)+1.220.600(0.800-0.120)0.500=0.912kN 简图(kNm)剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N2=3.811 kN；最大弯矩 Mmax=0.857 kNm；最

51、大挠度计算值 Vmax=2.444 mm；最大应力 =0.857106/5080=168.8 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 168.8 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!(七)梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算(八)扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=3.811 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! (九)立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的