施工升降机(电梯)基础加固施工方案

1、一、工程概况2二、升降机基础加固满堂脚手架设计及加固满堂脚手架计算：2三、基础板下承载力验算3四、地下室顶板承载力加固设计3五、地下室顶板加固安全保证措施9一、 工程概况工程名称：人民路南侧、火炬路西侧地块一期二标段工程5#商业、8#楼、5#楼、6#楼、9#楼、10#楼、12#楼、15#楼、17#楼、18#楼、20#楼、地下室工程地点：人民路南侧、火炬路西侧建设单位：常州汇胜房地产发展有限公司设计单位：江苏筑原建筑设计股份有限公司（地上部分） 江苏浩森建筑设计有限公司（地下部分）监理单位：常州建工项目管理有限公司 施工单位: 江苏龙地建设工程有限公司勘察单位：江苏筑原建筑设计有限公司建筑结构层

2、次：商业为框架结构，5#楼、6#楼为地上五层地下一层；8#楼、9#楼、12#楼、15#楼、17#楼为地上六层地下一层；18#楼、20#楼地上二是二层地下两层；18#楼为地上三十二层地下两层。 建筑面积 ：总建筑面积，其中5#商业4083，8#、12#楼1902；5#楼3060；6#楼3019；9#15#楼3790；10#楼20063；17#楼3790；20#楼21348。本工程0.000标高相当于绝对标高7.15m。设计使用年限：50年建筑耐火等级：一级。建筑物抗震设防烈度：7度 施工升降机配置情况：10#楼安装一台天任SCD200/200施工电梯，安装高度60m。因10#楼施工升降机基础座落

3、在地下一层1/1-31/1-6轴之间地库顶板梁上，板结构板厚330。为保证地下室顶板具有足够的承载力，确保施工升降机的使用安全，对施工升降机布置的位置，在地下一层车库顶板与施工升降机基础承台间进行支撑加固。二、升降机基础加固满堂脚手架设计及加固满堂脚手架计算：施工升降机基础结构情况如下：10#楼1/1-31/1-6轴之间地库顶板梁长8.1m宽为0.3m高0.8m，地下室顶板厚330，基础内配14200及16200双向通长螺纹钢筋，混凝土强度等级C35。在施工升降机的基础部位于地下室顶板位置范围内，地下车库内用483.0钢管搭设满堂脚手架支撑体系对地下室顶板进行加固，脚手架搭设高度为地下负二层3

4、.4m、地下负一层为3.5m，加固区域立杆纵距0.6m,立杆横距0.6m，步距1.2m。脚手架基础为地下室底板。按要求选用SCD200/200型号升降机， 重量为845kg2，导轨架重（安装高度为60米共需40节标准节，标准节重152kg）：152kg40=6080kg施工升降机自重标准值：Pk=(1070kg2+1480+152kg40+845kg2+2000kg2)10/1000=15390kg=1539010=N=153.9kN；考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1；基础承载力设计值：P=2.1153.9=323.19kN三、基础板下承载力验算由说明书技术要求要求：混凝

5、土基础板下地面的承载力应大于0.2MPa=200KN/，选用基础为A=l=5600mm，B=b=4100mm；按基础承载力设计值：323.19kN加上基础自重：8.10.30.825KN/m1.2（标准荷载设计分项系数）=58.32KN,得基础均布荷载=(323.19+58.32)/6/3.7=17.185KN/，而经查本工程图纸1/17结施总说明地下室顶板C35承载力设计值（相对楼板的外加荷载即为活载）为：5KN/，远小于均布荷载的18.185KN/；必须采取加固措施，对此顶板进行加固。四、地下室顶板承载力加固设计1、地下室顶板承载力加固设计的分析地下室顶板的本身重量可以由本身结构支撑，对地

6、下室顶板的加固只考虑升降机及其基础产生的恒动荷载：323.19+58.32=N=381.51KN。为尽量利用工程中使用较为灵活的材料，本加固设计拟用钢管支架作为支撑系统作为加固方案的实施方式由于钢管的立杆稳定性是其承载能力的主要指标，而在搭设过程中，其搭设的水平纵横方向的拉结杆均未能较好的顶固，其拉结作为抗挠度的约束不能认定为固定端。由升降机及其基础对地下室顶板产生的均布荷载的17.185KN/大于设计荷载的5 KN/为3倍以上，如果按应力完全分散均布在地下室顶板上，必定导致顶板支撑点之间产生一定的弯矩，从而产生弯曲变形，影响地下室顶板的结构安全，故此为安全考虑在加固设计时，必须尽可能的让加固

7、支撑直接对应，升降机导轨架位置。2、地下室顶板混凝土受压强度验算按照应力考虑范围，设定升降机及其基础载荷全部集中，并均匀分布于支撑顶板底部的宽100mm高50mm的水平横支承方木（木楞）上。地下的室顶板底与方木（木楞）受压接触面，按立杆布置图可知，长度为2352mm共计5条，即得总接触面面积：2352mm100mm5条= ，由升降机及其基础产生的恒动荷载：323.19+58.32=N，得：fc1=N/=0.324N/ fc =16.7 N/(由地下室顶板砼强度C35轴心抗压设计值，查混凝土结构设计规范GB 50010-2002表4.1.4)，由此表明方木（木楞）与地下室顶板之间的应力传递混凝土

8、受压强度验算合格。3、加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）的抗压强度验算由“地下室顶板混凝土受压强度验算”得，升降机及其基础载荷全部均匀分布于支撑顶板底部的5根长2352mm宽100mm高50mm的方木（木楞）上，由此计算出地下室顶板传递的荷载压应力, 考虑地下室顶板承受一部分荷载:529.83-3.764=441.03KN,=N/ =0.375N/，方木（木楞）按建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008选用 针叶树种木材“南方松”，查该规范表A.3.1-1得其强度等级为AC15A,查该规范表A.3.1-3得顺纹抗压fc=13N/，横纹抗压fc90=2.1N/，按最不利情况按横纹抗压

9、值考虑。则：=0.375N/fc90=2.1N/由此表明加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）的抗压强度验算合格。4、加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）的抗弯强度验算由“地下室顶板混凝土受压强度验算”得，升降机及其基础载荷全部均匀分布于支撑顶板底部的5根长2352mm宽100mm高50mm的方木（木楞）上，由此说明方木（木楞）承受来自于地下室顶板的均布荷载处于方木（木楞）的2352mm全长，为此进行方木（木楞）抗弯强度验算。由立杆布置图可知方木（木楞）的支撑点为3个中间等跨600mm，标准方木（木楞）长度为2000mm，现按简支结构计算其弯矩：按建筑施工手册第四版第一部分之2-1-2

10、结构静力计算表之2单跨梁的内力及变形表（表2-6表2-10）之（1）简支梁的反力、剪力、弯矩、挠度 表2-6第5序次的均布荷载简支梁内力计算:加载在方木（木楞）上均布的荷载：q=0.375N/ 100mm=37.5 N/mm；弯矩：Mmax=q/8=37.5 N/mm 600 mm 600mm/8=N.mm,依建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008方木（木楞）抗弯强度应按该规范的5.2.2-3公式进行计算，其中fm查JGJ162-2008表A3.1-15使用针叶树种南方松由表A3.1-1得TC15A查表A3.1-3得=15，同时另依表A3.1-4考虑本方案中方木（木楞）为长时间使用，按

11、较为不利状态考虑“按恒载验算时”选用系数为0.8得调整后的fm=150.8=12N/;其中W由矩形木楞（方木（木楞）宽100mm高50mm查表5.2.2的截面最小抵抗矩=.67mm3（按建筑施工手册第四版第一部分之2-1-2 结构静力计算表之常用截面几何与力学特征表序号1的公式：/6=.67），木楞（方木（木楞）的抗弯强度： =N.mm/.67=8.456N/ fm=12N/由此表明加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）的抗弯强度验算合格。5、加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）的抗剪强度验算按建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008第5.2.2第2小条以及木结构设计规范GB 50

12、005-2003第5.2.2要求：依前条验算条件，查JGJ162-2011规范附表A.3.1-3按TC15A木材顺纹抗剪强度值：fv=1.6 N/；受弯构件剪力设计值V按建筑施工手册第四版第一部分之2-1-2 结构静力计算表之常用截面几何与力学特征表序号1的公式：V=ql/2=45.1 N/mm600/2=11275N；构件的全截面惯性矩I依建筑施工手册第四版第一部分之2-1-2 结构静力计算表之常用截面几何与力学特征表2-5序号1的公式：I=b/12=100/12= .333；构件的截面宽度b=100mm；剪切面以上的截面面积对中性轴的面积矩S=（100mm/2）100mm（100mm/2/

13、2）=；代各参数入公式计算：(VS)/(Ib)=(11275N)/（.333100mm）=1.59N/ fv=1.6 N/ ；由此表明加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）的抗剪强度验算合格（验算数据比较接近，施工时必须严格要求，认真到位，按规范施工）。6、加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）的挠度验算按建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2011第5.2.2第3小条以及木结构设计规范GB 50005-2003第5.2.6要求，受弯构件应进行挠度验算，JGJ162-2011明确简支楞梁须按照该规范的5.2.1-4或5公式进行验算，本设计没有出现集中荷载，故选用5.2.1-4式进行验算：

14、，其中弹性模量E查JGJ162-2011规范附表A.3.1-3按TC15A木材E=10000，同时另依表A3.1-4考虑本方案中方木（木楞）为长时间使用，按较为不利状态考虑“按恒载验算时”选用系数为0.8得调整后的E=100000.8=8000N/；全截面惯性矩I=.333；最大挠度的取值按JGJ162-2008规范的4.4.1条第3小条的“支架的压缩变形或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的1/1000”得=600mm/1000=0.6mm；代各参数入公式计算=（545.1 N/mm600 mm600 mm600 mm600mm）/（3848000N/.333）=0.455mm=0.6mm.由此

15、说明加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）的挠度验算合格。7、加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）下的是可调支托（钢管支柱）的承载力复核验算由于加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）下必须通过可调支托（钢管支柱），传递至扣件式钢管支架支撑系统，其承载力一是必须经过核算满足最低要求才能使用，依JGJ162-2008第5.2.5条之第2小条说明，查5.2.5-1表，取表中最大长度容许荷载的最小值12KN，由立杆布置图可知立杆每行9条7行共计95=45条，按均匀分布计算每根立杆的荷载应为：设计总荷载N/45条=11777N=11.777KN/条4060(钢管直径为48mm)查表取用抗拉、抗压

16、和抗弯强度设计值f=200 N/；钢材屈服强度值：本设计方案使用钢管用钢牌号为Q235，按钢铁产品牌号表示方法GB221-2000第3.2.1条说明，其屈服强度为235N/，轴心受压杆件毛截面面积A按壁厚3.5mm外直径48mm取用A= (-)3.14159= 489.，直径为48mm的下套管的钢管回转半径（依建筑施工手册第四版第一部分之2-1-2 结构静力计算表之常用截面几何与力学特征表2-5序号5的公式：）=/4=15.mm，其惯性矩= =3.14159（+）/64=.1425；上插管为实心U型可调支托，其直径按JGJ162-2008规范6.1.9条明确“螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大

17、于3mm”=48-5.52-32=31mm，其惯性矩（依建筑施工手册第四版第一部分之2-1-2 结构静力计算表之常用截面几何与力学特征表2-5序号4的公式）=3.14159314/64=45333.19279m；由此依=.1425/45333.19279=8.；得=2.；推=2.1200mm/15.mm=168.344；按JGJ162-2008规范查附录D计算=168.344=168.344查表范围， =0.223; 弯矩作用平面内偏心弯矩值其中N=11777N，d=48mm得=11777N48mm/2=N.mm；弯矩作用平面内较大受压的毛截面抵抗矩依建筑施工手册第四版第一部分之2-1-2 结

18、构静力计算表之常用截面几何与力学特征表2-5序号5的公式）=(3.14159（-/48）)/32=5077.mm;欧拉临界力=3.142 N/489.168.3442=35051.739N；代各参数入公式计算得： =11777N/（0.223489.）+（1.0N.mm）/（5077.mm（1-（0.8（11777N/35051.739N）=184.112N/抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=200 N/。由此说明加固支撑地下室顶板扣件式钢管立柱纵横水平拉杆步距为1200mm时稳定性的验算合格。五、地下室顶板加固安全保证措施1、 为了减少顶部导轨架应力集中对支撑钢管的局部变形影响，在升降机导轨架标准节底座的位置和加固区域四周支撑钢管时，在楼板底部和上U型支托之间