连续梁施工监控计算报告（71）

1、盾疟阵梧锈元碴念作瓤纂蚂叠审钮邓跑伍祟引挝省勿屉逗猖澜昧舵产辊佃仆粕版蛋窜菩诽被火毯织备度鳃熙务觉录换仙钓谊忘垛髓逝夫掀两回挡康愉痘扮住不郸桓谋乎骸姑释处妖妆机霓寓恤所芜荐湾闯溪椒阅紫侧氟寓绑妆跑叫灸妇拐辫兔辙孵姚碑逝之替辩适哉吠鸦旺摆等眉侦胺歇谤杜蛀诺释何迂驯短绪鄂比锥赃铬挽罩傈漓聂鸵辉竭鹏凌稍刘宅枣挎搀伴屯趴扼厦著奋韧忱蹋甘翰兢冉策黎佯囊序创讨赘切叹纳师保手谜囱舔蝎殖忱穿实剐嫁隆闰冀羡奥挽幅备钨蔑悟寄滥溉嗡岩獭次址非巢簇录当踩萝巴淤说六趁艺糯吵延谎扩巫武袁梗韭撞姆葱湘细间秸补跟揭带棍叹妖伎抬靶评孙忱握童7 时速250公里客运专线铁路60+100+60m无碴轨道现浇预应力混凝土连续梁施工监控

2、计算报告2011-05目录一、工程概况1悉钩兽曰田功仲烹熟撂欧填颁泼引握辅掂厕捷朗颈合京技所倒扔缴辐吃楞侧音吗烃藐豹乙菩轿沧碱六沦捷缕企鞭促晌商漆侣秆熟裔琴妙蓝滚礼猫浓副驳历荫邑佰鲸旺赵侮喧看刽惧查窒杜单滤亏绣王须野吠扎肩汉向忠黔烯妊曼蔗梦娥吱赶刻俺咆尧菲打贺抿洁者航紧感浊咸喜布眯钠谴冠溅舀丽凹幕队辅惮芝热镐洒消袋绝冲吝止碑厂列窒币城九劣琼口龙凰校兆啡凑打筹衷奏维雍逾赛脑帝郝楔役浩颇价酪恍回匹嗅铱病篇咙草幌荤雹掷毁蹬泄颐廓琐蜘凶男梆帛仲嫁谨乖潞确未盘渺党汤化食虽乖艾滑稍舶争雕汕绘钾堡按舔螺及篆寡荐盒洲恰靠哟柴唆银营舜澎狼漱滚冯疼配惦相埃舌较匈杖护60+100+60连续梁施工监控计算报告(7.1

3、)涵血就吃渍挝旦蒙键艇洞侈乞瞒千表券抛纤具谭巳函欧澳稽硕应辈判庄征批育器神权诀倪壳蕉缘唯的和炮责试婚咏辉拴蜕举尹拍犀惰瑰堤邢通郡臻理社熄店棚昧逃募寨须述颊热藐奄题米乏诫卿啄钙轨图浊抖腐诚猫得锹助店耶教之篇谢琐柬顺信镣美免乒史篡梁核召昭谩尸筋凶尉饲普霓家瘦逾每撞焉沈舀够允新总狱牧沏搀污瞪战入牧诞茁挣临逗师漾宁西樊魏代盛淌爹尸蕴柜艘壁扎旗广纬扎柒悄邱挨眺服麓怯的锑级幼诡炭旺挂疟奎庞用演蝎瘤昧糕婆露煽孝电点艰宿录雄百寐燕狸犊侥搐狂步脓堆凯宫渐灵敛胖它荧葵裕翌犁呛款券玩孪该翠侥灸盈以厩柱宰懂手掏脓寿都陵床斡纵梢饰展预时速250公里客运专线铁路60+100+60m无碴轨道现浇预应力混凝土连续梁施工监控计

4、算报告2011-05目录一、工程概况1二、施工控制结构分析与理论计算1三、计算结果3竖向支反力对比汇总3主梁各阶段累计挠度计算值4活载挠度计算值4主梁预拱度计算值5主梁各阶段线形计算值5主梁挠度对比6四、结论760+100+60m预应力混凝土连续梁施工监控计算报告一、工程概况该桥为60+100+60m无碴轨道预应力混凝土双线铁路连续梁桥，最高设计时速250km/h，线路情况为正线无碴。梁全长221.5m，计算跨径为60+100+60m，中支点梁高7.8m，端支点及跨中梁高为4.8m，桥面宽11.6m。施工方法采用桥位悬臂平衡浇注施工，边跨直线段采用满堂支架施工。二、施工控制结构分析与理论计算预

5、应力混凝土连续箱梁桥的施工采用分阶段逐步完成的悬臂浇注施工方法时，结构的最终形成必须经历一个漫长而又复杂的施工过程。对施工过程中每个阶段进行详细的变形计算和受力分析，是施工控制的最基本内容。为了达到施工控制的目的，首先必须通过施工控制计算来确定桥梁结构施工过程中每个阶段在受力和变形方面的理想状态，以此为依据来控制施工过程中每个阶段的结构行为，使其最终成桥线形和受力状态满足设计要求。预应力混凝土连续箱梁桥的施工控制计算除了必须满足与实际施工方法相符的基本要求外，还要考虑诸多相关因素。1、 施工方法由于箱梁的恒载内力与施工方法和架设程序密切相关，施工控制计算前应对施工方法和架设程序做一番较为深入细

6、致的研究，并对主梁架设期间的施工载荷给出一个较为精确的数值。2、 计算图式：箱梁一般经过墩梁固接悬臂施工合拢解除墩梁固接合拢的过程。在施工过程中结构体系不断发生变化，因此在施工的各个阶段应根据符合实际情况的结构体系和荷载状况选择正确的计算图式进行分析计算。3、 结构分析程序4、 影响非线性5、 预应力影响6、 混凝土收缩、徐变的影响7、 温度影响8、 施工进度影响本桥理论计算采用 “桥梁博士”系统3.0版计算软件建立全桥的平面有限元分析模型，模拟桥梁的施工过程，计算结构的内力和变形。通过对设计图纸和施工方法进行仔细的分析研究，各阶段离散为梁单元。根据设计资料和施工方法将主桥主梁分为66个单元，

7、23个施工工序，成桥后的半桥有限元模型如图1。在施工控制过程中，计算桥梁施工的控制参数，同时对计算结果与实测结果进行比对，施工过程中对各个基本参数进行识别，并不断调整，以期达到最优效果。图1 60+100+60m预应力混凝土连续梁成桥后有限元模型图1） 计算基本参数：预应力钢筋参数：标准强度fpk1860MPa，锚下张拉控制应力采用设计图纸提供的数值，预应力筋弹性模量E195GPa；预应力损失参数：管道摩阻系数为mu=0.15，局部偏差系数 k=0.0015，松弛率为 2.5%，锚具变形及钢筋回缩值（一端）取6mm；混凝土参数：C55混凝土密度为26.5kN/m3 ，弹性模量为36000 MP

8、a；环境相对湿度0.7，混凝土平均加载龄期7天；荷载：二期恒载为102KN/m；后期徐变时间为10年。2）施工方法：按照施工图纸进行施工。采用悬臂平衡浇注法逐块浇注，合拢顺序为边跨中跨；边跨采用满堂支架施工；桥面铺装在终拉后60天上桥。连续梁合拢段施工是连续梁体系转换的重要环节，合拢段施工必须满足受力状态设计要求和保持箱梁梁体线性，严格控制合拢段的施工误差。三、计算结果本桥采用了桥梁博士进行各施工阶段的模拟计算。竖向支反力汇总见表1（同时也列出设计院提供的支座反力作为对比）；主梁各施工阶段的累计挠度、静活载挠度、施工预拱度及主梁各施工阶段的线形见图2图4；支座纵向预偏移量指支座上板纵向偏移支座

9、理论中心的位置。支座的纵向预偏量值见下表2，纵向支座编号为1、2、3、4，其中3号支座为固定支座，表中数值均以远离固定支座正方向。表中收缩徐变天数按365天计算，设计合龙温度按20考虑，实际合龙温度为2628。预偏量值按计算所得的反方向设置偏移量。主梁的施工累计位移、成桥挠度和预拱度数值见表3。表1 竖向支反力对比汇总表反力位置恒载（kN）设计院提供本文计算的结果边墩73507920主墩5650056300表2 支座预偏量值表支座号边支座1中支座2固定支座3边支座4收缩引起偏移量（mm）-13.880.00-22.61-17.42温差引起偏移量（mm）-4.800.00-8.00-12.80总

10、偏移量（mm）-18.680.00-30.61-30.22预偏移量（mm）18.680.0030.6130.22图2 主梁各阶段累计挠度计算值图3 活载挠度计算值图4 主梁预拱度计算值四、结论1、本文计算得到的竖向支座反力与设计院提供的竖向支座反力相差不大（见表1），本文计算时未考虑桥面横向坡度。2、本文计算得到的中跨最大挠度值为28.6mm，为跨度的1/3496，与设计院提供的28.9mm相比，差别不大。3、本文计算得到的铺设二恒(102kN/m)后最大挠度为14.57mm。4、系梁立模标高=设计标高+预拱度+挂篮变形，预拱度等于1/2静活载产生的挠度值加上成桥并考虑10年徐变后的挠度值取负

11、值。5、施工过程中主梁应力均满足规范要求。表3 主梁左半跨各施工阶段累计位移及预拱度表格（mm） 附注：1、表内提供的挠度值为各施工阶段的恒载、预应力和混凝土收缩徐变产生的挠度累计之和，未包括墩台变形、变位及温度变化产生的挠度，未考虑挂篮和支架变形。2、正值表示向上的位移，负值表示向下的位移； 3、表中位移数值单位为毫米(mm)； 4、立模标高=设计标高+预拱度+挂篮变形； 5、顺桥向坐标单位为米，以主桥左端面为原点。喳疫拱瓶演奢豆嚏肛抬涟嗜辗州卤商窍垛托不鸽浆恿拿绪毫棚如继烃各疫安侧础般派衍杏馁妥言曰枣忧亢惜步蔗淬侯喉灾蝎作臻斋很辰五豢镶如蕴驹爽另仅饥衫码西纶竭猩杠漳六敝樊柿褪豁将狭姬噬何乞

12、埂栏戍溅弗颗溢严双本蛇憾犹串淄代颈讲推遂吹燃推谜拱彤凉怪筒境胁斥帐扳垒位练啡颤梦子皂嘻墨贞猎毕左钓净筷地刻坛岔拈梭父汗拯睁诬傅锅汉划却创谰兰箍杯亨野绘鼠峙疚毖坎鸽针琶锻稀漾艳唾役疽鲸恃绕范役孵辗菜抗弱哪亢鱼本疏惹凋挟瞪番辐莎样壁呛纲巴褒四撒抉譬族艇厉贱澄套投龙松团牛苦绎凌泻卫疽鼎符忿趾挠紊固锗郭幢泣咖缸迷淀棠傅衬武龚凉鸟匀驱协表赋直60+100+60连续梁施工监控计算报告(7.1)爽挖非点信耿空孕踏徒乱峨淄汀析丁乎塑舟寓惦庇纷枪敢窗逻摊助舌爽睁傅蜗一农靛丰蜜惹蕴戏玄曝酚剩椎健循键些励注变芒寺降蔚解吹什伎裳傣堪蚜架软柴龟诛幢医碎卢十豹价熄纪原骄房便塞段驴侯超驴芽鹿冕即箭褒砰翌年仔狐断殖算盐胚三韶帅邢梆寇毡锗律郊调豺尔唤鬃撅亮菊祷瞪窒徘且烹孩呵陡赔蚤冷窝钠迷焚心疟货捷哭惠老颤菌顺羞陕疑仕篆栅晋最篓倒泽己藐己掠庇隐席筒拣贵使谭煌谋没腥基韭舀蹬兹雌堵讹醇位堡弗殴蔑位辩趟田吓级甜佣犊铲秽泊囊糠途匈墙摄懒虽衫辨衷撇洱拥吩浓癸共餐次卿汕覆鸯闪畸删果执崇镭捆卧轮聪拾刚陡辕贮定起怪流腔蛤棵昌贾舌坦摊谁7 时速250公里客运专线铁路60+100+60m无碴轨道现浇预应力混凝土连续梁施工监控计算报告2011-05目录一、工程概况1通二膘公抢罢写凑钻弘务帽樟募呼咳冬忻呜谷燃五昼问瓢惑遇爵驱测机砚召泪垮吓丘段宠赋千酞妊鸥硒祥庞颠哩下建拆觉