模板施工方案 (25)20140905155733

1、键入文字目 录一、综合说明11、编制依据12、工程概况1二、模板的形式和作业条件21、模板的形式22、作业条件2三、模板的安装方案21、柱模板施工22、梁模板施工163、楼板模板施工314、墙模板施工395、楼梯模板施工506、门窗洞口模板施工50四 、模板的拆除51五、模板施工技术措施52六、模板施工安全措施52七、质量注意事项53键入文字一、 综合说明1、编制依据建筑结构荷载规范GB 50009-2001混凝土结构设计规范GB 50010-2002混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2002钢结构设计规范GB 50017-2003钢结构工程施工质量验收规范GB 50205-20

2、01建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-2001施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-2005建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001建筑施工安全检查标准JGJ59-99建筑施工高处作业安全技术规范JGJ90-91本工程施工图纸本工程施工组织设计。2、工程概况本工程为罗店新镇D1-2地块人防地下车库工程，工程建设地点在罗店新镇罗迎路、美丰路；本工程地下1层，总建筑面积3210平方米，建筑设计使用年限为50年，建筑结构的安全等级为二级。发本单体为无梁楼盖结构体系，底板厚500mm，顶板厚400mm，内、外墙厚300mm，层高3.3 m，大面积满堂脚手架支模高度为

3、2.9m，柱子规格600*600mm，局部框架梁规格有600*700mm、300*500mm两种共五根，本方案梁模板计算取600*700mm进行编制，其它规格参照该梁模板支设。此次编制的模板方案主要为人防地下车库模板施工方案。二、模板的形式和作业条件1、模板的形式本工程拟用木模施工为主。模板采用18厚九夹板，搁栅采用50100方木料，模板的支承系统和柱围柃用48钢管扣件连接。脱模剂采用水质脱模剂，模板拼缝处采用20mm厚海绵条粘结防止漏浆。梁板承重立杆底部为砼结构板上选用200*200*18木块，要求材质优良，无腐朽现象。剪力墙、大截面柱和高截面梁侧向模板中设置的对拉螺杆，地下室外墙选用14止

4、水椎体对拉螺杆，一般部位选用14圆钢对拉螺杆。后浇带部位内侧采用专用钢板网作一次性模板，用20钢筋作支撑骨架。骨架钢筋竖向间距200，水平间距不大于300。2、作业条件1）按工程结构设计图进行模板设计,确保强度、刚度及稳定性。2）轴线、模板线、洞口线、标高线放线完毕，水平控制标高引测到预留插筋或其它过渡引测点，并办好预检手续。3）为防止模板下口跑浆，安装模板前，对模板的承垫底部先垫上20mm厚的海绵条，若底部严重不平的，应先沿模板内边线用13水泥砂浆，根据给定的标高线准确找平（找平层不得伸入墙内）。外墙、外柱的外边根部根据标高线设置模板承垫木方，与找平砂浆上平交圈，以保准标高准确和不漏浆。4）

5、设置模板（保护层）定位基准，即在墙、柱主筋上距地面5080mm处，根据模板线，按保护层厚度焊接水平支杆，以防模板的水平移位。5）墙、柱钢筋绑扎完毕；水电管线、预留洞、预埋件已安装完毕，绑好钢筋保护层垫块，并办好隐检手续。6）模板拼装，所有板面必须牢固固定在龙骨上。7）对于组装完毕的模板，应按图纸要求检查其对角线、平整度、外型尺寸及牢固是否有效；并涂刷脱模剂，分门别类放置。三、模板的安装方案1、柱模板施工1）柱模板的安装工艺：单片预组拼柱组拼第一片柱模就位第二片柱模就位连接固定安装第三、四片柱模检查柱模对角线及位移并纠正自下而上安装柱箍并做斜撑全面检查安装质量群体柱模固定2）工艺流程：第一片柱模

6、安装就位第二片柱模安装就位并用螺栓连接安装第三、四片柱模检查柱模对角线、位移并纠正安装斜撑群体柱模固定预检 3）柱模施工要求 柱模板采用九夹板，模板施工前先弹出柱的轴线及边线，清理预留插筋，模板支模时与其紧靠，围檩采用标准钢脚手管及直径为14毫米的对拉螺杆，以钢筋上的限位撑筋固定柱模板，控制柱的厚度、垂直度及水平平整度。对拉螺杆：柱底部由于砼浇捣侧压较大，设置对拉螺杆，对拉螺杆竖向间距为450毫米。横向柱宽600设1根对拉螺杆。底下三道对拉螺杆采用双螺帽，柱模板围檩必须连通在同一水平位置，以保证柱的平整。 柱模板支撑计算书柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷

7、载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的总计算高度:H = 2.90m； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高

8、度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.20；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度

9、设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取2.900m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150

10、。分别计算得 23.042 kN/m2、69.600 kN/m2，取较小值23.042 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=23.042kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 275 mm，且竖楞数为 3，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两

11、跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =275.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.040.450.90=11.198kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =11.198+1.134=12.332 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.

12、1 12.332275275= 9.33104N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 9.33104 / 2.43104 = 3.838N/mm2；面板的最大应力计算值 =3.838N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验

13、算最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下:V=0.625ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =275.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.040.450.90=11.198kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =11.198+1.134=12.332 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.62512.332275.0 = 2119.633N；截面抗剪强度必须

14、满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2119.633N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =32119.633/(245018.0)=0.393N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.393N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按

15、均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.521ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 23.040.4510.37 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =275.0mm ； E-面板弹性模量(N/mm2)：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 45018.018.018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容许挠度: = 275 / 250 = 1.1 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52110.37275.04/(1006000

16、.02.19105) = 0.235 mm；面板的最大挠度计算值 =0.235mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.1mm,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为2.900m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/61 = 83.33cm3；I = 50100100100/121 = 416.67cm4； 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(

17、Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.2750.900=6.843kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2750.900=0.693kN/m； q = 6.843+0.693=7.536 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.17.536450.0450.0= 1.53105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm

18、2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.53105/8.33104 = 1.831N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =1.831N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.2750.900=6.843kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2750.90

19、0=0.693kN/m； q = 6.843+0.693=7.536 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.67.536450.0 = 2034.848N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.67.536450=2034.848N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =32034.848/(2

20、50.0100.01)=0.610N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.61N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =23.040.28 = 7.54 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量(N/mm2)，E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)

21、，I=4.17106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6777.54450.04/(1009000.04.17106) = 0.056 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.056mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.2mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.7322=9.46cm3；I = 11.3572=22.71cm4；按集中荷载计算(附计算简图)： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 2

22、3.040.9 + 1.4 20.9)0.275 0.45 = 3.39 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 5.146 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.127 kNm； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.027 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 126936.86 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 9464 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 12.77 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算

23、值 =1.27108/(1.059.46106)=12.77N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.027 mm；柱箍最大容许挠度: = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大挠度 =0.027mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.2mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M14 ； 对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm； 对拉螺

24、栓的有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.146 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=5.146kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.2mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.7322=9.46cm3；I = 11.3572=22.71cm4；按计算(附计算简图)： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.223

25、.040.9+1.420.9)0.275 0.45 = 3.39 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 5.146 kN； H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.127 kNm； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.027 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 126936.86 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 9464 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 12.774 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =

26、1.27108/(1.059.46106)=12.774N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.027 mm；柱箍最大容许挠度: = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大挠度 =0.027mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.2mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M14 ； 对拉螺栓有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓有效

27、面积: A= 105 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.146 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=5.146kN 小于 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!2、梁模板施工1）梁模板的安装工艺：弹出梁轴线及水平线并复核搭设梁模支架安装梁底楞或梁卡具安装梁底模板梁底起拱绑扎钢筋安装侧梁模安装另一侧梁模安装上下锁口楞、斜撑楞及腰楞和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连固2）工艺流程：全面检查安装质量钢筋绑扎安装梁侧模板安装竖楞、斜竖楞、腰楞及对拉螺栓复核梁模尺寸、位置安装另一侧模板预检搭

28、设梁模支架安装梁底楞安装梁底模板梁底起拱弹线支立杆调整标高 3）梁模施工要求在支撑下宜铺设垫板,并且楼层间的上、下支座应在一条直线上；单排支撑，间距750mm为宜，在支撑上方连固梁底短钢管，在支撑之间应设纵横水平联结杆，根据支撑高度决定水平联结杆设几道，一般离地200300mm处设一道，按规定往上纵横方向每隔1800mm左右设一道，本方案中1500mm设一道，并且与满堂架子拉结。在支撑上调整梁底短钢管，预留梁底模板的厚度，拉线安装梁底模板并找直。梁底板应起拱，当梁跨度等于或大于4m时，梁底板按设计要求起拱；如设计无要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。固定梁底模板。弹出梁的位

29、置线，并写上梁编号和断面尺寸，然后在线两侧搭设排架，排架间距800mm。安装梁模支架之前，应随时检查，保证完整牢固。梁模板(扣件钢管架)计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.60；梁截面高度 D(m)：0.70；混凝土板厚度(mm)：400.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.70；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.75；梁支撑架搭设高度H(m)：3.30；梁两侧立杆间距(m)：0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为48

30、3.2；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N

31、/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：2；固定支撑水平间距(mm)：500；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.20；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小

32、值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土

33、侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为2根。面板按照均布荷载作用下的简支梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的简支梁计算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.850.9=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设

34、计值: q2= 1.40.540.9=2.52kN/m；计算跨度: l = (700-400)/(2-1)= 300mm；面板的最大弯矩 M= 0.125(9.638+2.52)(700-400)/(2-1)2 = 1.37105Nmm；面板的最大支座反力为: N=0.5ql=0.5(9.638+2.520)(700-400)/(2-1)/1000=1.824 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.37105 / 3.33104=4.1N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.1N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2

35、，满足要求！ 2.挠度验算 = 5ql4/(384EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.638N/mm； l-计算跨度: l = (700-400)/(2-1)=300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 59.638(700-400)/(2-1)4/(38460003.33105) = 0.508 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(700-400)/(2-1)/250 = 1.2mm；面板的最大挠度计算

36、值 =0.508mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 1.824/0.500= 3.647kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.091 kNm

37、，最大支座反力 R= 2.006 kN，最大变形 = 0.068 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 9.12104/6.40104 = 1.4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 1.4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.068mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支

38、座力2.006kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.2mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.100 kNm，最大支座反力 R= 1.337 kN，最大变形 = 0.019 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 1.00105/1.02104 = 9.9 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f =

39、205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =9.9N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.019 mm主楞的最大容许挠度值: = 150/400=0.375mm；主楞的最大挠度计算值 =0.019mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.375mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自

40、重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 7002020/6 = 4.67104mm3； I = 700202020/12 = 4.67105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.70+0.500.700.90=13.873kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.700.90=3.528kN/m；q=13.873+3.528=17.401kN/m；最大弯矩及支座反力计算

41、公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12517.4013002=1.96105Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37513.8730.3+0.4373.5280.3=2.023kNRB=1.25ql=1.2517.4010.3=6.525kN =Mmax/W=1.96105/4.67104=4.2N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.2 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其

42、中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=11.561kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52113.8733004/(10060004.67105)=0.209mm；面板的最大挠度计算值: =0.209mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1.2mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载

43、；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=6.525/0.7=9.322kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.19.3220.72 = 0.457 kNm；最大应力 = M / W = 0.457106/83333.3 = 5.5 N/mm2；抗弯强度设计值 f =

44、13 N/mm2；方木的最大应力计算值 5.5 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.69.3220.7 = 3.915 kN；方木受剪应力计算值 = 33.9151000/(250100) = 1.175 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.175 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6779.3227

45、004 /(1009000416.667104)=0.404mm；方木的最大允许挠度 =0.7001000/250=2.800 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.404 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.8 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.023kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=6.525kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.800-0.600)/40.700(1.20.40024.000+1.42.000)+1.220.700(0.700-0.400)0.500=0.753kN 简图(kNm)

46、 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=1.757 kN；N2=8.564 kN；最大弯矩 Mmax=0.176 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.06 mm；最大应力 =0.176106/4730=37.1 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 37.1 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设

47、计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.564 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1

48、=1.757kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1293.3=0.511kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(0.75/2+(0.80-0.60)/4)0.700.50+(0.75/2+(0.80-0.60)/4)0.700.400(1.50+24.00)=3.820kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)0.750/2+(0.800-0.600)/40.700=1.666kN；N =N1+N2+N3+N4=1.757+0.511+3.82+1.666=7.754kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到；

49、 i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.5； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.1= 2.945m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m； 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209；钢管立杆受压应力计算值；=7753.742/(0.209450) = 82.4N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 82.4N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N