环球金融中心施工测量方案

上海环球金融中心超高层（492 米）复杂体系巨型钢结构安装成套技术 主要施工技术117第八章 测量控制1.测量控制的重点与难点（1）本工程主楼高 492 米，属超高层建筑。随着楼层的增高、筒体的收敛，主楼高处受到风、现场施工塔吊运转、温差等影响引起晃摆，因此合理选择控制点引测时间和分段传递的高度，保证轴线控制网的垂直引测精度，建立一套稳定可靠的测量控制网是本工程测量工作的重点。（2）本工程钢柱、桁架、巨型斜撑构件截面大、板材厚、焊口多，焊接收缩引起钢柱垂直度发生变化。对钢柱垂直度采取外偏预控，是本工程测量工作的难点。（3）本工程施工过程的楼层高度压缩变形、底板沉降需提前考虑对策。2.平面控制网的建立本工程结构平面几何尺寸随着高度增加而变化，从地面的正方形变化为六边形至顶部变为长方形，测量控制网的点位位置随结构形状的变化作相应的调整。2.1. 1-57 层平面控制网首层（0.000M）楼板浇筑完毕，混凝土达到一定强度后，在二级控制网的基础上，将控制点引测至主楼内建立 8 个内控点，内外筒各 4 个点，如图 1 所示： A 点向西距 Y9 轴500mm、B 点向南距 X9 轴 500mm、C 点向东距 Y9 轴 500mm、D 点向北距 X9 轴 500mm；垂直方向距离核心墙面均为 300mm。使用区段为 157 层。 X1765X14X12309X876X5X231Y76Y1423Y1905Y7865Y423Y14D CC321-57 层测量控制网平面布置图2.2. 57-78 层平面控制网由于二、四区结构平面向内收缩，且筒内钢结构安装高度低于核心墙施工高度。下部投测到57 层的原有轴线控制点位置调整，A 点向西距 Y9 轴 450mm、B 点向南距 X9 轴 450mm、C 点向东距 Y9 轴 450mm、D 点向北距 X9 轴 450mm；垂直方向距离核心墙面均为 300mm。上海环球金融中心超高层（492 米）复杂体系巨型钢结构安装成套技术 主要施工技术118F61 ABCD5778 层测量控制网平面图2.3. 78-96 层测量控制网由于 79 层以上内筒 D1、D3 轴线的混凝土核心墙改为钢桁架结构，内外筒钢结构同步吊装，土建在钢结构安装之后施工。外筒控制点为矩形A-B-C-D，内筒控制点为矩形 E-F-G-H，点位平面布置见下图： 上海环球金融中心超高层（492 米）复杂体系巨型钢结构安装成套技术 主要施工技术11978-96 层激光控制网平面图2.4. 96101 层测量控制网将下部投测到 96 层的 A、B、C、D 四个控制点，通过转角测距测放出 E、F、G、H 四个通视闭合的新点，用于 96-101 层 F 钢结构的测量校正。其中 E 点东北方向在 T2 轴线上、向西北偏D3 轴线 975mm；F 点西南方向在 T8 轴线上、向西北偏 D3 轴线 975mm；G 点西南方向在 T8 轴线上、向东南偏 D1 轴 975mm；H 点在东北方向在 T2 轴线上、向东南偏 D1 轴 975mm。上海环球金融中心超高层（492 米）复杂体系巨型钢结构安装成套技术 主要施工技术12096 层测量控制网平面布置图3.轴线控制网垂直传递本工程采用苏一光 1/45000 的激光铅直仪垂直引测轴线控制网，具体操作方法如下：（1）架设激光铅直仪于控制点上，仪器整平、对中， 通知上方安置激光接收靶，做好投点准备。（2）接通激光电源，打开激光器，上方人员收到激光后，通知仪器操作人员进行调焦，待光斑直径达 12mm 时，由下方测量人员将激光铅直仪缓慢作 360水平旋转，以消除水平轴、视准轴误差影响。（3）测量人员在激光接收靶上用笔描光斑的移动轨迹，由于旋转仪器操作用力的影响，图形轨迹近似圆形。如圆形轨迹直径大于 20mm 时，再次精确调整仪器重作一次，以圆形轨迹的直径在 5mm 左右为好。确定圆心点，此点即是本次引测的平面坐标控制点。（4）依据同样的方法引测各点，待四个控制点全部向上投测后，进行点位之间的角度和距离的闭合检测，调整闭合差，确定所投点楼层的测量控制网，相对误差精度可达到 1/20000 以上。控制点的引测示意见下图:上海环球金融中心超高层（492 米）复杂体系巨型钢结构安装成套技术 主要施工技术121轴线控制点竖向投测示意图上海环球金融中心超高层（492 米）复杂体系巨型钢结构安装成套技术 主要施工技术122点位接收架与控制点校核4.标高控制与传递施工过程标高采用钢卷尺丈量，每 50 米分段中转传递，为便于标高控制，分段中转后的基准标高点不考虑施工过程出现的底板沉降和楼层压缩变形影响。内外筒的竖向变形不同步，但顶面施工标高始终保持水平。5.钢柱、桁架用全站仪快速测量定位倾斜钢柱、巨型斜撑主要用全站仪测量定位，配置电脑和 AutoCAD 绘图软件，按照 1:1 比例绘图，捕捉要定位的点位坐标，将设计坐标值依编号存入全站仪中，操作人员利用仪器具有的测量放样程序，测量构件上的控制点坐标，仪器显示该点的坐标偏差值，校正人员及时进行校正。以 91 层铸钢节点的校正来介绍全站仪快速测量定位技术：铸钢节点吊装完，测量校正人员根据铸钢件上点的三维坐标，对铸钢节点进行校正，方法如下图：仪器点和观测点布置图激光接收靶全站仪校核控制点1、全站仪测站点，布置在内筒桁架边2、铸钢节点观测点，用全站仪测量三维坐标值上海环球金融中心超高层（492 米）复杂体系巨型钢结构安装成套技术 主要施工技术1236.顶部结构测量校正91FL 到顶为全钢结构，易受温差、塔吊运动等影响，经常有轻微晃摆。对施工测量控制点进行多次重复投递，以保证点位精度。操作步骤如下：顶部结构测量控制示意图第一步：在主制点布置楼层架设激光铅直仪投测激光点。观测数据告诉校正人员，校正铸钢节点轴线和标高偏差。上海环球金融中心超高层（492 米）复杂体系巨型钢结构安装成套技术 主要施工技术124第一步 96 层向上激光投点第二步：中部中转层接收激光点，架设全站仪与棱镜。第二步 中转层接收点转投控制点第三步：在施工层架设全站仪，对准中转层全站仪投入校正。测量校正仪器后视棱镜控制点引测上海环球金融中心超高层（492 米）复杂体系巨型钢结构安装成套技术 主要施工技术125第三步 校核完成后投入测量校正第四步：测量校正中根据施工现场情况，多次重复投递中转层激光点，若点位有移动立即调整测量仪器。施工中，测量仪器、控制点接收靶临时连接固定在钢梁、钢柱上。仪器、控制点临时连接示意图施工中，对控制点位置晃摆情况进行监控，经早、中、晚观察，发现 12 点到 14 点之间的最大变化6mm，点位轨迹沿东西方向变化。其余时间最大变化在 3mm 内，点位轨迹也是沿东西方向变动。 东 南北 西 运 动 轨 迹 东 南北 西 运 动 轨 迹一 般 情 况 下 运 动 轨 迹 12 4点 运 动 轨 迹顶部结构控制点位置变化示意图（1mm/格）根据上图和塔吊所在位置分析，顶部结构通过胎架连成一体后，晃动幅度小，主要是受温差变化、塔吊运行影响，点位变化一般情况下3 mm，中午时段两小时内温差变化影响稍大。施工层与钢柱上临时固定激光接收靶中转层措施架与梁面固定上海环球金融中心超高层（492 米）复杂体系巨型钢结构安装成套技术 主要施工技术126塔吊布置位置（91FL）由于措施得力，方法合理，主体结构封顶后，和监理一同复测顶部结构测量定位精度。测得492 米顶面最大偏差 X、Y 方向分别为 15、26 mm，满足钢结构施工验收规范允许偏差要求。7.变形监测为了掌握大楼沉降、压缩变化规律，在地下室底板布置 29 个沉降观测点，从 6 层开始每隔11 层左右每层分别在内外筒共布置 6 个压缩观测点，定期观测。7.1.沉降观测（1）沉降观测点布置在主楼基础底板建立了 29 个沉降观测点，总包每两月一次进行沉降观测。上海环球金融中心超高层（492 米）复杂体系巨型钢结构安装成套技术 主要施工技术127沉降点位布置图（2）沉降观测数据整理大楼主体结构于 2007 年 9 月 2 日封顶，至 07 年 11 月 27 日，地下室基础底板面 29 个沉降观测点部分被遮盖或观测受阻，观测数据如下：点号初次高程（m）本次高程（m）本次沉降(mm)累计沉降(mm) 部位1 -9.60797 -9.71685 -10.79 -108.88 内筒中点7 -9.56755 -9.64973 -7.82 -82.18 内筒9 -9.55549 -9.65844 -7.65 -102.95 内筒11 -9.55019 -9.65731 -9.62 -107.12 内筒13 -9.56574 -9.66702 -10.08 -108.72 内筒16 -9.67628 -9.72240 -1.80 -46.12 外筒20 -9.56920 -9.62760 -0.77 -58.40 外筒24 -9.58487 -9.65193 -2.00 -67.06 外筒28 -9.53499 -9.59795 -2.87 -62.96 外筒上海环球金融中心超高层（492 米）复杂体系巨型钢结构安装成套技术 主要施工技术128上海环球金融中心超高层（492 米）复杂体系巨型钢结构安装成套技术 主要施工技术129（3）设计院当初分析计算的沉降数据如下：上海环球金融中心超高层（492 米）复杂体系巨型钢结构安装成套技术 主要施工技术130上海环球金融中心超高层（492 米）复杂体系巨型钢结构安装成套技术 主要施工技术131基础底板沉降三维等值线（100 层）（4）沉降观测结果分析通过沉降观测数据分析可知，主体结构封顶后，中部核心墙下沉较多，最多 109 mm，平均100 mm ；外筒平均下沉 59 mm，最多 67mm，与设计院计算沉降外筒 7580mm、内筒8095mm，结果基本一致。7.2.标高点下沉观测（1）标高下沉观测点布置巨型柱、核心筒墙体以及周边柱受压产生压缩变形，竖向标高发生变化。在主楼的6、17、29、41、52、65、77 层内外筒墙体或柱上埋设高度距楼面 500mm 的观测点。观测点采用定制螺杆埋设，每层对称布置 6 个。如下图所示：（2）高程传递从 19 层开始观测，每次从0.000 层的基准标高作观测起点，用全站仪将标高传递至大楼上部的观测楼层，再用精密水准仪测量观测点螺杆球顶的标高，计算压缩值。高程传递利用楼层原有轴线传递的激光预留孔洞采用全站仪直接测高，具体做法如下： 上海环球金融中心超高层（492 米）复杂体系巨型钢结构安装成套技术 主要施工技术132标 高 基 准 点 垂 直 引 测 示 意 图z2 后 视 标 高 0z1H=0+12仪器架设于首层，确定仪器高度后，通过弯管目镜瞄准仪器上方目标，记录仪器读数 Z2 高度值,目标点标高 H=H0+Z1+Z2。（3）标高点下沉观测数据整理07 年 9 月 24 日，对最高观测点层的观测成果，主体结构封顶,外筒楼板完成到 97 层，第 6层和 77 层的下沉观测数据分别如下：第 6 层标高点下沉观测记录 2007 年 9 月 24 日点号 初值（m） 本次观测 （m） 本次下沉 (mm) 累计下沉 (mm) 位置6F1 28.18049 28.15803 0.97 22.46 外筒6F2 28.13914 28.11316 1.88 25.98 内筒6F3 28.13336 28.10636 1.86 27 内筒6F4 28.13164 28.1099 1.24 21.74 外筒6F5 28.88455 28.86431 1.23 20.24 外筒6F6 28.83768 28.81723 1.38 20.45 外筒第 77 层标高点下沉观测记录 2007 年 9 月 24 日点号 初值（m） 本次观测（m ） 本次下沉 (mm) 累计下沉 (mm) 位置77F1 331.77098 331.73641 3.68 34.57 外筒77F2 331.32945 331.28784 5.81 41.61 内筒77F3 331.80785 331.76716 4.99 40.69 内筒77F4 331.77037 331.73746 2.85 32.91 外筒77F5 331.71289 视线受阻未测 / / 外筒77F6 332.07063 332.04040 3.02 30.23 外筒根据表中数据分析，第 6 层观测点外筒平均下沉 21mm，内筒平均下沉 26mm。第 77 层观测点外筒平均下沉 33mm，内筒平均下沉 41mm。（4）设计院提供的大楼各层及累计压缩变形上海环球金融中心超高层（492 米）复杂体系巨型钢结构安装成套技术 主要施工技术133巨型柱（外筒）角点竖向变形核心筒剪力墙（内筒）角点竖向变形上海环球金融中心超高层（492 米）复杂体系巨型钢结构安装成套技术 主要施工技术134巨型柱（外筒）角点竖向变形计算值楼层 恒载 活载 恒、活 弹性层间变形Story CDL1SW CDL SDL 小计 LL 合计 恒载 恒、活FL01 0.9 0.4 0.2 1.5 0.2 1.7 1.0 1.2 FL02 1.4 0.7 0.4 2.5 0.4 2.9 1.3 1.4 FL03 2.1 1.1 0.6 3.8 0.5 4.3 1.6 1.9 FL04 2.9 1.6 0.9 5.4 0.8 6.2 2.4 2.8 FL05 4.2 2.3 1.3 7.8 1.2 9.0 4.9 5.6 FL06 6.8 3.8 2.1 12.7 1.9 14.6 1.4 1.6 FL07 7.5 4.2 2.4 14.1 2.1 16.2 1.3 1.5 FL08 8.2 4.6 2.6 15.4 2.3 17.7 1.2 1.4 FL09 8.8 5.0 2.8 16.6 2.5 19.1 1.2 1.4 FL10 9.4 5.4 3.0 17.8 2.7 20.5 1.3 1.5 FL11 10.1 5.8 3.2 19.1 2.9 22.0 1.2 1.4 FL12 10.7 6.2 3.4 20.3 3.1 23.4 1.2 1.4 FL13 11.3 6.5 3.7 21.5 3.3 24.8 1.2 1.3 FL14 11.9 6.9 3.9 22.7 3.4 26.1 1.1 1.3 FL15 12.4 7.3 4.1 23.8 3.6 27.4 1.1 1.3 FL16 13.0 7.6 4.3 24.9 3.8 28.7 1.2 1.4 FL17 13.6 8.0 4.5 26.1 4.0 30.1 1.1 1.3 FL18 14.1 8.4 4.7 27.2 4.2 31.4 1.1 1.3 FL19 14.7 8.7 4.9 28.3 4.4 32.7 1.2 1.4 FL20 15.3 9.1 5.1 29.5 4.6 34.1 1.2 1.3 FL21 15.9 9.5 5.3 30.7 4.7 35.4 1.1 1.3 FL22 16.5 9.8 5.5 31.8 4.9 36.7 1.2 1.4 FL23 17.1 10.2 5.7 33.0 5.1 38.1 1.2 1.4 FL24 17.7 10.6 5.9 34.2 5.3 39.5 1.1 1.3 FL25 18.3 10.9 6.1 35.3 5.5 40.8 1.2 1.4 FL26 18.9 11.3 6.3 36.5 5.7 42.2 1.0 1.2 FL27 19.4 11.6 6.5 37.5 5.9 43.4 1.2 1.4 FL28 20.0 12.0 6.7 38.7 6.1 44.8 1.3 1.5 FL29 20.6 12.4 7.0 40.0 6.3 46.3 1.4 1.6 FL30 21.3 12.9 7.2 41.4 6.5 47.9 1.0 1.2 FL31 21.8 13.2 7.4 42.4 6.7 49.1 1.2 1.4 FL32 22.4 13.6 7.6 43.6 6.9 50.5 1.0 1.2 FL33 22.9 13.9 7.8 44.6 7.1 51.7 1.1 1.3 FL34 23.4 14.3 8.0 45.7 7.3 53.0 1.2 1.3 FL35 24.0 14.7 8.2 46.9 7.4 54.3 1.0 1.2 FL36 24.5 15.0 8.4 47.9 7.6 55.5 1.1 1.3 FL37 25.0 15.4 8.6 49.0 7.8 56.8 0.9 1.1 FL38 25.4 15.7 8.8 49.9 8.0 57.9 1.1 1.3 FL39 25.9 16.1 9.0 51.0 8.2 59.2 1.0 1.2 上海环球金融中心超高层（492 米）复杂体系巨型钢结构安装成套技术 主要施工技术135FL40 26.4 16.4 9.2 52.0 8.4 60.4 0.9 1.0 FL41 26.8 16.7 9.4 52.9 8.5 61.4 1.1 1.3 FL42 27.3 17.1 9.6 54.0 8.7 62.7 0.7 0.9 FL43 27.7 17.3 9.7 54.7 8.9 63.6 1.2 1.3 FL44 28.3 17.7 9.9 55.9 9.0 64.9 1.0 1.2 FL45 28.8 18.0 10.1 56.9 9.2 66.1 1.0 1.2 FL46 29.3 18.3 10.3 57.9 9.4 67.3 1.1 1.3 FL47 29.8 18.7 10.5 59.0 9.6 68.6 1.0 1.2 FL48 30.3 19.0 10.7 60.0 9.8 69.8 1.0 1.2 FL49 30.8 19.3 10.9 61.0 10.0 71.0 0.9 1.0 FL50 31.2 19.6 11.1 61.9 10.1 72.0 0.9 1.1 FL51 31.7 19.9 11.2 62.8 10.3 73.1 1.0 1.2 FL52 32.2 20.2 11.4 63.8 10.5 74.3 1.1 1.3 FL53 32.7 20.6 11.6 64.9 10.7 75.6 1.1 1.3 FL54 33.2 21.0 11.8 66.0 10.9 76.9 0.8 0.9 FL55 33.6 21.2 12.0 66.8 11.0 77.8 1.2 1.4 FL56 34.2 21.6 12.2 68.0 11.2 79.2 1.0 1.2 FL57 34.7 21.9 12.4 69.0 11.4 80.4 1.1 1.3 FL58 35.2 22.3 12.6 70.1 11.6 81.7 1.1 1.3 FL59 35.7 22.6 12.9 71.2 11.8 83.0 1.0 1.2 FL60 36.2 22.9 13.1 72.2 12.0 84.2 0.9 1.1 FL61 36.6 23.2 13.3 73.1 12.2 85.3 1.0 1.1 FL62 37.1 23.5 13.5 74.1 12.3 86.4 0.9 1.1 FL63 37.5 23.8 13.7 75.0 12.5 87.5 0.9 1.1 FL64 38.0 24.1 13.8 75.9 12.7 88.6 0.9 1.0 FL65 38.4 24.4 14.0 76.8 12.8 89.6 0.9 1.1 FL66 38.8 24.7 14.2 77.7 13.0 90.7 0.7 0.8 FL67 39.2 24.8 14.4 78.4 13.1 91.5 0.8 1.0 FL68 39.7 25.0 14.5 79.2 13.3 92.5 0.8 0.9 FL69 40.1 25.2 14.7 80.0 13.4 93.4 0.7 0.8 FL70 40.5 25.4 14.8 80.7 13.5 94.2 0.8 0.9 FL71 40.9 25.6 15.0 81.5 13.6 95.1 0.7 0.9 FL72 41.3 25.8 15.1 82.2 13.8 96.0 0.6 0.7 FL73 41.6 26.0 15.2 82.8 13.9 96.7 0.7 0.8 FL74 42.0 26.1 15.4 83.5 14.0 97.5 0.7 0.8 FL75 42.4 26.3 15.5 84.2 14.1 98.3 0.5 0.6 FL76 42.7 26.4 15.6 84.7 14.2 98.9 0.6 0.7 FL77 43.0 26.6 15.7 85.3 14.3 99.6 0.5 0.7 FL78 43.3 26.7 15.8 85.8 14.5 100.3 0.8 0.8 FL79 43.7 26.9 16.0 86.6 14.5 101.1 0.6 0.8 FL80 44.1 27.0 16.1 87.2 14.7 101.9 0.8 0.9 FL81 44.5 27.2 16.3 88.0 14.8 102.8 0.7 0.8 上海环球金融中心超高层（492 米）复杂体系巨型钢结构安装成套技术 主要施工技术136FL82 44.9 27.4 16.4 88.7 14.9 103.6 0.5 0.6 FL83 45.2 27.5 16.5 89.2 15.0 104.2 0.4 0.5 FL84 45.4 27.6 16.6 89.6 15.1 104.7 0.5 0.6 FL85 45.7 27.7 16.7 90.1 15.2 105.3 0.4 0.5 FL86 45.9 27.8 16.8 90.5 15.3 105.8 0.4 0.4 FL87 46.1 27.9 16.9 90.9 15.3 106.2 0.2 0.3 FL88 46.3 27.9 16.9 91.1 15.4 106.5 0.5 0.6 FL89 46.6 28.0 17.0 91.6 15.5 107.1 0.6 0.6 FL90 47.0 28.0 17.2 92.2 15.5 107.7 核心筒剪力墙（内筒）角点竖向变形计算值楼层 恒载 活载 恒、 活 弹性层间变 形Story CDL1SW CDL SDL 小计 LL 合计 恒载 恒、 活内外变形差(mm)FL01 1.6 0.9 0.4 2.9 0.5 3.4 1.5 1.7 1.7FL02 2.5 1.4 0.5 4.4 0.7 5.1 1.5 1.8 2.2FL03 3.3 1.9 0.7 5.9 1.0 6.9 1.4 1.6 2.6FL04 4.1 2.3 0.9 7.3 1.2 8.5 1.5 1.7 2.3FL05 4.9 2.8 1.1 8.8 1.4 10.2 1.5 1.8 1.2FL06 5.7 3.3 1.3 10.3 1.7 12.0 0.9 1.1 -2.6FL07 6.2 3.6 1.4 11.2 1.9 13.1 1.3 1.5 -3.1FL08 6.9 4.0 1.6 12.5 2.1 14.6 1.0 1.1 -3.1FL09 7.5 4.3 1.7 13.5 2.2 15.7 1.1 1.3 -3.4FL10 8.1 4.7 1.8 14.6 2.4 17.0 1.1 1.3 -3.5FL11 8.7 5.0 2.0 15.7 2.6 18.3 1.0 1.2 -3.7FL12 9.2 5.4 2.1 16.7 2.8 19.5 1.1 1.3 -3.9FL13 9.8 5.7 2.3 17.8 3.0 20.8 1.0 1.1 -4FL14 10.3 6.1 2.4 18.8 3.1 21.9 1.0 1.2 -4.2FL15 10.9 6.4 2.5 19.8 3.3 23.1 1.0 1.2 -4.3FL16 11.4 6.7 2.7 20.8 3.5 24.3 1.0 1.2 -4.4FL17 11.9 7.1 2.8 21.8 3.7 25.5 1.0 1.1 -4.6FL18 12.4 7.4 3.0 22.8 3.8 26.6 0.9 1.1 -4.8FL19 12.9 7.7 3.1 23.7 4.0 27.7 1.2 1.4 -5FL20 13.5 8.1 3.3 24.9 4.2 29.1 1.0 1.2 -5FL21 14.0 8.5 3.4 25.9 4.4 30.3 1.1 1.3 -5.1FL22 14.6 8.8 3.6 27.0 4.6 31.6 1.0 1.2 -5.1FL23 15.1 9.2 3.7 28.0 4.8 32.8 1.1 1.2 -5.3FL24 15.6 9.6 3.9 29.1 4.9 34.0 1.0 1.2 -5.5FL25 16.2 9.9 4.0 30.1 5.1 35.2 1.1 1.3 -5.6FL26 16.7 10.3 4.2 31.2 5.3 36.5 0.9 1.1 -5.7FL27 17.2 10.6 4.3 32.1 5.5 37.6 1.1 1.3 -5.8FL28 17.7 11.0 4.5 33.2 5.7 38.9 1.0 1.2 -5.9上海环球金融中心超高层（492 米）复杂体系巨型钢结构安装成套技术 主要施工技术137FL29 18.2 11.4 4.6 34.2 5.9 40.1 1.2 1.4 -6.2FL30 18.8 11.8 4.8 35.4 6.1 41.5 0.8 1.0 -6.4FL31 19.2 12.1 4.9 36.2 6.3 42.5 1.2 1.4 -6.6FL32 19.8 12.5 5.1 37.4 6.5 43.9 1.0 1.2 -6.6FL33 20.3 12.9 5.2 38.4 6.7 45.1 1.1 1.3 -6.6FL34 20.8 13.3 5.4 39.5 6.9 46.4 1.0 1.1 -6.6FL35 21.3 13.6 5.6 40.5 7.0 47.5 1.0 1.2 -6.8FL36 21.8 14.0 5.7 41.5 7.2 48.7 1.1 1.3 -6.8FL37 22.3 14.4 5.9 42.6 7.4 50.0 0.9 1.1 -6.8FL38 22.8 14.7 6.0 43.5 7.6 51.1 1.0 1.2 -6.8FL39 23.2 15.1 6.2 44.5 7.8 52.3 0.9 1.1 -6.9FL40 23.7 15.4 6.3 45.4 8.0 53.4 1.0 1.2 -7FL41 24.1 15.8 6.5 46.4 8.2 54.6 0.9 1.1 -6.8FL42 24.6 16.1 6.6 47.3 8.4 55.7 0.9 1.0 -7FL43 25.0 16.4 6.8 48.2 8.5 56.7 1.0 1.2 -6.9FL44 25.5 16.8 6.9 49.2 8.7 57.9 1.1 1.3 -7FL45 26.0 17.2 7.1 50.3 8.9 59.2 0.9 1.1 -6.9FL46 26.4 17.5 7.3 51.2 9.1 60.3 1.0 1.2 -7FL47 26.9 17.9 7.4 52.2 9.3 61.5 0.9 1.1 -7.1FL48 27.3 18.2 7.6 53.1 9.5 62.6 1.0 1.1 -7.2FL49 27.8 18.6 7.7 54.1 9.6 63.7 0.9 1.1 -7.3FL50 28.2 18.9 7.9 55.0 9.8 64.8 0.8 1.0 -7.2FL51 28.6 19.2 8.0 55.8 10.0 65.8 1.1 1.3 -7.3FL52 29.1 19.6 8.2 56.9 10.2 67.1 0.9 1.1 -7.2FL53 29.5 19.9 8.4 57.8 10.4 68.2 0.9 1.1 -7.4FL54 29.9 20.3 8.5 58.7 10.6 69.3 0.7 0.8 -7.6FL55 30.2 20.6 8.6 59.4 10.7 70.1 0.8 1.0 -7.7FL56 30.6 20.9 8.7 60.2 10.9 71.1 0.9 1.0 -8.1FL57 31.0 21.2 8.9 61.1 11.0 72.1 0.8 1.0 -8.3FL58 31.4 21.5 9.0 61.9 11.2 73.1 0.7 0.9 -8.6FL59 31.7 21.8 9.1 62.6 11.4 74.0 0.7 0.8 -9FL60 32.0 22.1 9.2 63.3 11.5 74.8 0.9 1.1 -9.4FL61 32.4 22.4 9.4 64.2 11.7 75.9 0.6 0.7 -9.4FL62 32.7 22.6 9.5 64.8 11.8 76.6 0.7 0.9 -9.8FL63 33.0 22.9 9.6 65.5 12.0 77.5 0.7 0.8 -10FL64 33.3 23.2 9.7 66.2 12.1 78.3 0.7 0.9 -10.3FL65 33.6 23.4 9.9 66.9 12.3 79.2 0.7 0.8 -10.4FL66 33.9 23.7 10.0 67.6 12.4 80.0 0.5 0.6 -10.7FL67 34.1 23.9 10.1 68.1 12.5 80.6 0.8 1.0 -10.9FL68 34.5 24.2 10.2 68.9 12.7 81.6 0.6 0.8 -10.9FL69 34.7 24.4 10.4 69.5 12.9 82.4 0.7 0.8 -11FL70 35.0 24.7 10.5 70.2 13.0 83.2 0.6 0.8 -11上海环球金融中心超高层（492 米）复杂体系巨型钢结构安装成套技术 主要施工技术138FL71 35.3 24.9 10.6 70.8 13.2 84.0 0.7 0.8 -11.1FL72 35.6 25.2 10.7 71.5 13.3 84.8 0.6 0.8 -11.2FL73 35.8 25.4 10.9 72.1 13.5 85.6 0.6 0.7 -11.1FL74 36.1 25.6 11.0 72.7 13.6 86.3 0.6 0.7 -11.2FL75 36.4 25.8 11.1 73.3 13.7 87.0 0.6 0.8 -11.3FL76 36.6 26.1 11.2 73.9 13.9 87.8 0.7 0.8 -11.1FL77 36.9 26.3 11.4 74.6 14.0 88.6 0.6 0.8 -11FL78 37.2 26.5 11.5 75.2 14.2 89.4 0.8 1.0 -10.9FL79 37.5 26.8 11.7 76.0 14.4 90.4 0.9 1.1 -10.7FL80 37.9 27.1 11.9 76.9 14.6 91.5 1.0 1.2 -10.4FL81 38.3 27.4 12.2 77.9 14.8 92.7 1.0 1.2 -10.1FL82 38.7 27.8 12.4 78.9 15.0 93.9 0.6 0.8 -9.7FL83 39.0 28.0 12.5 79.5 15.2 94.7 0.6 0.7 -9.5FL84 39.2 28.2 12.7 80.1 15.3 95.4 0.5 0.6 -9.3FL85 39.5 28.3 12.8 80.6 15.4 96.0 0.6 0.8 -9.3FL86 39.7 28.5 13.0 81.2 15.6 96.8 0.4 0.5 -9FL87 39.9 28.6 13.1 81.6 15.7 97.3 0.4 0.5 -8.9FL88 40.1 28.7 13.2 82.0 15.8 97.8 0.3 0.3 -8.7FL89 40.2 28.7 13.4 82.3 15.8 98.1 0.4 0.5 -9FL90 40.4 28.8 13.5 82.7 15.9 98.6 -9.1注：内外变形差外筒变形值-内筒变形值，负数表示压缩变形值外筒比内筒大。设计计算第 6 层内外筒压缩分别为 12、15mm；77 层内外筒压缩分别为 89、100mm ，外筒大于内筒。7.3.标高点下沉实测值与计算数据对比分析沉降、压缩变形数据分析设计计算值（mm） 观测值（mm）底板沉降 压缩压缩+沉降底板沉降楼层标高下沉下沉总量（含沉降）差值mm楼层外筒内筒外筒内筒外筒内筒外筒内筒外筒内筒外筒内筒外筒内筒6F / / 15 12 90 102 / / 21 26 80 126 10 -2477F / / 100 89 175 179 / / 33 41 92 141 83 38100F 75 90 118 109 193 199 59 100 / / 177 209 16 -10注：100F 压缩值是在 90F 基础上+10mm （估算）（1）由于主体结构施工到 19 层后才开始进行楼层标高下沉观测，未计前期 19 层高度内已发生的沉降 22mm 和压缩变形 11mm。因此，第 6 层内外筒平均下沉 26、21mm ，第 77 层内外筒平均下沉 41、33mm，其直接观测结果与计算值差异较大。（2）施工过程中，底板沉降和楼层压缩的综合影响使上部楼层的标高逐渐发生下沉，它们之间存在一定的比例关系，但楼层标高的实际下沉总量不一定等于底板沉降计算量与楼层压缩计上海环球金融中心超高层（492 米）复杂体系巨型钢结构安装成套技术 主要施工技术139算量之和，也不等于楼层压缩计算量一项，可能介于两者之间。8.GPS 复测点位精度为掌握大楼定位轴线偏差和顶部晃摆情况，由武汉大学测绘学院专门进行了 5 次 GPS 观测，一至四次对不同施工高度的构件定位轴线进行复测，以监控测量精度，第五次为顶部结构晃摆动态观测。下面以几次典型的测量为例作分析说明。8.1.第二次定位复测（2007 年 4 月 18 日）8.1.1.观测点布置采用三台 GPS 接收机按静态相对测量模式同步观测，其中两台架在地面一级控制点 G1、G2上，另一台设置在施工层 88FL（+384.691 米）钢柱顶部的特征点上，共施测 R1、R2、R3 三点，每一点观测时间约 60min，数据采样间隔为 15s，卫星高度角限值为 15 度。天气晴朗，无风，观测数据采集状况正常。 N控制点平面布置图采集的数据用 Trimble TGO1.6 专业软件分析，以 G1、G2 点二维强制约束，经基线处理、网平差、坐标转换，得到 R1、 R2、R3 点建筑施工平面坐标。GPS 观测成果点名 x/m y/m h/m 备注G2 3.553 3579.769 -1.591G1 174.029 3565.391 -已知点R1 147.146 3411.869 384.581R2 134.236 3401.404 384.471R3 112.672 3428.963 384.452检测点上海环球金融中心超高层（492 米）复杂体系巨型钢结构安装成套技术 主要施工技术140GPS 地面测站点8.1.2.GPS 观测数据分析现场使用全站仪常规测量方法同样观测的 R1、R2 、R3 各点施工坐标，与 GPS 测量坐标成果之比较：GPS 检测坐标与常规测量坐标之差X 坐标（m） Y 坐标（m） H 标高 (m)NO GPS 法 常规法 差值(mm) GPS 法 常规法 差值(mm) GPS 法 常规法 差值(mm) R1 147.146 147.156 10 3411.869 3411.876 7 384.581 384.893 312R2 134.236 134.249 13 3401.404 3401.418 14 384.471 384.786 315R3 112.672 112.690 18 3428.963 3428.981 18 384.452 384.778 326注：差值 = 常规法测量坐标 GPS 复测坐标分析表以上数据，两种测量方法平面坐标吻合较好，最大偏差 18mm ，偏差数据还存在系统性。主要原因有起算点误差、GPS 与全站仪测量时段不同步受光照和温差影响造成。8.1.3.结构垂直度偏差分析假定表中坐标之差为设计坐标的真实偏差，按静力矩法计算其实际形心与设计形心的坐标差为：xdx i/n=+13.7mm（南北方向）ydy i/n=+13.0mm（东西方向）总偏差值 e= =18.9 mm，y2 x垂直度 K=e/H=18.9/384691=1/20354，构件测量控制精度较好。8.1.4.标高偏差分析GPS 检测的标高与常规测量的标高平均偏差 318mm，而设计计算值为200mm，实测结果为 150mm 左右。从数据表面分析，存在约 170mm 的常数误差。8.2.第四次定位复测（2007 年 7 月 26 日）8.2.1.观测点布置本次在结构 96 层上观测，高度为 434m，选定 T1、T2 两个构件特征点进行复核，观测方法与前三次基本相同。晴天、无风，两台塔吊在工作。GPS 发射天线GPS 数据接收机GPS 数据接收机上海环球金融中心超高层（492 米）复杂体系巨型钢结构安装成套技术 主要施工技术141GPS 测量构件特征点8.2.2.GPS 观测数据分析经计算，使用全站仪常规测量法观测 T1、T2 点的施工坐标，与 GPS 测量坐标成果比较如下：GPS 检测坐标与常规方法测量坐标之差 x 坐标(m) y 坐标(m) H 标高(m) NO GPS 法 常规法 差值(mm) GPS 法 常规法 差值(mm) GPS 法 常规法 差值(mm)T1 114.088 114.097 9 3418.099 3418.135 36 433.945 434.265 320T2 135.800 135.825 25 3435.135 3435.155 20 433.947 434.252 305注：差值 = 常规法