荷载效应及地震作用效应组合仅供参考

五邑大学本科毕业设计 8 荷载效应组合08 荷载效应效应组合本设计所应用到的用于承载能力极限状态下的内力组合公式如下：无地震时，由可变荷载效应控制的组合：GKQKWKSS式中 S结构构件荷载效应组合的设计值，包括组合的弯矩、轴向力和剪力设计值；rG、r Q、r W永久荷载、楼面活荷载和风荷载的分项系数；Q、 W楼面活荷载和风荷载的组合系数，当为第一可变荷载时取 1。SGK、S Qk、S Wk永久荷载、楼面荷载和风荷载效应标准值。无地震时，由永久荷载效应控制的组合(根据建筑结构荷载规范GB 50009-2001 2第 3.2.3 条注 3，水平风荷载不参与组合。但 2006 版规范中取消了此注，即水平风荷载参与组合，当风荷载效应不大时也可忽略之。)：？ GKQKSS有地震时，即重力荷载与水平地震作用的组合： Ehk式中 S结构构件荷载效应与地震作用效应组合的设计值；rG、r Eh重力荷载、水平地震作用的分项系数；SGE、S Eh重力荷载代表值、水平地震作用标准值。用于正常使用极限状态下的内力组合(标准组合)公式如下：？GKQWKS8.1 控制截面及最不利内力类型8.1.1 构件的控制截面框架梁的控制截面是支座截面和跨中截面。在支座截面处，一般产生最大负弯矩()和最大剪力( )(水平荷载作用下还有正弯矩产生，故也要注意组合可能出现maxMmaxV的正弯矩） ；跨间截面则是最大正弯矩( )作用处 (也要注意组合可能出现的负弯矩)。maxM因此，框架梁的最不利内力为：梁端截面： 、 、axaxaV梁跨间截面： m由于内力分析的结果是轴线位置处的内力，而梁支座截面的最不利位置应是柱边缘处，因此，在求该处的最不利内力时，应根据梁轴线处的弯矩和剪力计算出柱边缘处梁截面的弯矩和剪力，即： /2MVbq五邑大学本科毕业设计 8 荷载效应组合1式中 柱边缘处梁截面的弯矩标准值；M柱边缘处梁截面的剪力标准值；VM梁柱中线交点处的弯矩标准值；V与 M 相应的梁柱中线交点处的剪力标准值；b柱截面高度；q梁单位长度的均布荷载标准值。按照框架结构的合理破坏形式，在梁端出现塑性铰是允许的；为了便于浇捣混凝土，也往往希望节点处梁的钢筋放得少此。因此，在进行框架结构设计时，一般均对换算到柱边缘处梁截面的弯矩进行调幅，即人为地减少梁端负弯矩，减小节点附近梁顶面的配筋量。设某框架梁 AB 在竖向荷载作用下，梁端最大负弯矩分别为 、 ，梁跨中最AOMB大正弯矩为 ，则调幅后梁端弯矩可取：COMAOMB式中， 为弯矩调幅系数。对于现浇框架，可取 0.80.9。梁端弯矩调幅后，在相应荷载作用下的跨中弯矩必将增加，以防支座出现塑性铰后,导致跨中截面承载力不足。通常跨中弯矩乘以 1.11.2 的调整系数。这时应核对静力平衡条件，即调幅后梁端弯矩 、 的平均值与跨中最大正弯矩 之和应大于按简支AB COM梁计算的跨中弯矩值 （或 1.05 ） 。 OMOOC2必须指出，有关规范规定，弯矩调幅只对竖向荷载作用下的内力进行，而水平荷载作用下产生的弯矩不参加调幅，因此，弯矩调幅应在内力组合之前进行。同时规定，梁截面设计时所采用的跨中正弯矩不应小于按简支梁计算的跨中弯矩之半，即 /2。OM剪力不用进行调幅，内力组合时直接用换算到柱边缘处梁截面的剪力值来进行内力组合。8.1.2 框架梁的控制截面内力换算及竖向荷载作用下的梁弯矩塑性调幅 （1）竖向荷载作用下框架梁的控制截面内力换算及弯矩调幅。计算过程见下表。表 8.1 计算竖向荷载各支座边缘截面的弯矩标准值及调幅后弯矩层数 内力性质 M /kNm V /kN q/kN/m b/mM 边/kNmV 边 /kNM 调/kNm7 左 201.44 182 26.77 0.55 -151.39 174.64 -121.11右竖向恒载201.99 182 26.77 0.55 -151.94 -174.64 -121.55五邑大学本科毕业设计 8 荷载效应组合26 左 266.5 201.5 24.5 0.55 -211.09 194.76 -168.87右 278.76 211.17 24.5 0.55 -220.69 -204.43 -176.555 左 222.43 176.85 26.28 0.55 -173.80 169.62 -139.04右 212.33 161.07 26.28 0.55 -168.04 -153.84 -134.434 左 215.97 176.85 26.28 0.55 -167.34 169.62 -133.87右 206.4 161.07 26.28 0.55 -162.11 -153.84 -129.683 左 167.19 129.51 18.9 0.55 -131.57 124.31 -105.26右 166.06 126.56 18.9 0.55 -131.26 -121.36 -105.002 左 226.88 179.89 26.28 0.65 -168.42 171.35 -134.73右 236.27 177.49 26.28 0.65 -178.59 -168.95 -142.871 左 299.28 188.8 26.28 0.65 -237.92 180.26 -190.34右 190.02 149.12 26.28 0.65 -141.56 -140.58 -113.24悬臂 278.75 107.98 16.19 0.65 -243.66 -102.72 -194.937 左 20.86 14.76 2.11 0.55 -16.80 14.18 -13.44右 20.9 14.76 2.11 0.55 -16.84 -14.18 -13.476 左 75.71 61.39 8.46 0.55 -58.83 59.06 -47.06右 77.67 62.54 8.46 0.55 -60.47 -60.21 -48.385 左 76.46 60.44 8.46 0.55 -59.84 58.11 -47.87右 76.52 59.23 8.46 0.55 -60.23 -56.90 -48.194 左 76.35 60.44 8.46 0.55 -59.73 58.11 -47.78右 76.33 59.23 8.46 0.55 -60.04 -56.90 -48.033 左 75.1 60.44 8.46 0.55 -58.48 58.11 -46.78右 75.21 59.23 8.46 0.55 -58.92 -56.90 -47.142 左 78.15 60.5 8.46 0.65 -58.49 57.75 -46.79右 82.66 61.3 8.46 0.65 -62.74 -58.55 -50.191 左 84.13 61.25 8.46 0.65 -64.22 58.50 -51.38右 77.5 58.42 8.46 0.65 -58.51 -55.67 -46.81悬臂竖向活载18.89 7.73 1.09 0.65 -16.38 -7.38 -13.102）水平荷载作用下框架梁的控制截面内力换算。计算过程见下表。表 8.2 计算水平荷载各支座边缘截面的弯矩标准值层数 内力性质M/kNmV /kN q/kN/m b/m M 边 /kNm V 边 /kN7 11.92 2.87 0 0.55 11.13 2.876风荷载26.71 6.44 0 0.55 24.94 6.44五邑大学本科毕业设计 8 荷载效应组合35 45.77 11.03 0 0.55 42.74 11.034 62.2 14.99 0 0.55 58.08 14.993 74.08 17.85 0 0.55 69.17 17.852 93.06 22.42 0 0.65 85.77 22.421 120.25 28.98 0 0.65 110.83 28.987 50.44 12.15 0 0.55 47.10 12.156 95.43 23 0 0.55 89.11 235 140.39 33.83 0 0.55 131.09 33.834 169.51 40.85 0 0.55 158.28 40.853 182.64 44.01 0 0.55 170.54 44.012 208.98 50.36 0 0.65 192.61 50.361地震作用242.68 58.48 0 0.65 223.67 58.488.2 框架梁的荷载效应组合8.2.1 框架梁端无地震作用时的荷载效应基本组合（见表 8.3）8.2.2 框架梁端有地震作用时的荷载效应基本组合（见表 8.4）表 8.3 用于承载力计算的框架梁无地震时的基本组合无地震时由活载控制 由恒载控制层 恒载 活载 左风 右风1.2+1.4 +0.61.41.2+1.4+0.61.41.2 +1.40.7+1.41.2+1.40.7 +1.41.35+0.71.4M -121.11 -13.44 11.13 -11.13 -154.80 -173.50 -142.92 -174.09 -176.67左V 174.64 14.18 -2.87 2.87 227.01 231.83 219.45 227.48 249.66M -121.55 -13.47 -11.13 11.13 -174.07 -155.37 -174.64 -143.48 -177.297右V -174.64 -14.18 -2.87 2.87 -231.83 -227.01 -227.48 -219.45 -249.66M -168.87 -47.06 24.94 -24.94 -247.58 -289.48 -213.85 -283.68 -274.09左V 194.76 59.06 -6.44 6.44 310.99 321.81 282.57 300.61 320.80M -176.55 -48.38 -24.94 24.94 -300.54 -258.64 -294.19 -224.36 -285.756右V -204.43 -60.21 -6.44 6.44 -335.02 -324.20 -313.34 -295.31 -334.99M -139.04 -47.87 42.74 -42.74 -197.96 -269.77 -153.92 -273.60 -234.625 左V 169.26 58.11 -11.03 11.03 275.20 293.73 244.62 275.50 285.45五邑大学本科毕业设计 8 荷载效应组合4M -134.43 -48.19 -42.74 42.74 -264.68 -192.88 -268.38 -148.71 -228.71右V -153.84 -56.90 -11.03 11.03 -273.53 -255.00 -255.81 -224.93 -263.45M -133.87 -47.78 58.08 -58.08 -178.75 -276.32 -126.16 -288.78 -227.55左V 169.62 58.11 -14.99 14.99 272.31 297.49 239.51 281.48 285.93M -129.68 -48.03 -58.08 58.08 -271.65 -174.07 -284.00 -121.37 -222.144右V -153.84 -56.90 -14.99 14.99 -276.86 -251.68 -261.36 -219.38 -263.45M -105.26 -46.78 69.17 -69.17 -133.70 -249.91 -75.32 -268.99 -187.95左V 124.31 58.11 -17.85 17.85 215.53 245.52 181.13 231.11 224.77M -105.00 -47.14 -69.17 69.17 -250.10 -133.89 -269.04 -75.36 -187.953右V -121.36 -56.90 -17.85 17.85 -240.29 -210.30 -226.38 -176.40 -219.60M -134.73 -46.79 85.17 -85.17 -155.64 -298.72 -88.29 -326.77 -227.74左V 171.35 57.75 -22.42 22.42 267.64 305.30 230.83 293.60 287.92M -142.87 -50.19 -85.17 85.17 -313.25 -170.17 -339.87 -101.39 -242.062右V -168.95 -58.55 -22.42 22.42 -303.54 -265.88 -291.51 -228.73 -285.46M -190.34 -51.38 110.83 -110.83 -207.24 -393.44 -123.60 -433.92 -307.31左V 180.26 58.50 -28.98 28.98 273.87 322.56 233.07 314.21 300.68M -113.24 -46.81 -110.83 110.83 -294.52 -108.32 -336.92 -26.60 -198.75右V -140.58 -55.67 -28.98 28.98 -270.98 -222.29 -263.82 -182.68 -244.34M -194.93 -13.10 -252.26 -252.26 -246.75 -246.75 -275.991悬臂 V 102.72 -7.38 112.93 112.93 116.03 116.03 138.67注：表中弯矩以下侧受拉为正，单位为 kNm。表中 V 以绕梁端顺时针为正，单位 kN。表 8.4 用于承载力计算框架梁有地震时的基本组合表有地震时重力荷载与水平地震作用组合1.2（ +0.5）+1.3 1.2（ +0.5）+1.3 层恒载 活载 左震 右震S S RES S REM -121.11 -13.44 47.10 -47.10 -84.10 -63.08 -206.56 -154.92 左V 174.64 14.18 -12.15 12.15 193.77 225.36 M -121.55 -13.47 -47.10 47.10 -207.09 -155.32 -84.63 -63.47 7 右V -174.64 -14.18 -12.15 12.15 -225.36 -193.77 M -168.87 -47.06 89.11 -89.11 -115.04 -86.28 -346.72 -260.04 6 左V 194.76 59.06 -23.00 23.00 239.25 299.05 五邑大学本科毕业设计 8 荷载效应组合5M -176.55 -48.38 -89.11 89.11 -356.73 -267.55 -125.05 -93.78 右V -204.43 -60.21 -23.00 23.00 -311.34 -251.54 M -139.04 -47.87 131.09 -131.09 -25.15 -18.86 -365.99 -274.49 左V 169.26 58.11 -33.83 33.83 194.00 281.96 M -134.43 -48.19 -131.09 131.09 -360.65 -270.49 -19.81 -14.86 5 右V -153.84 -56.90 -33.83 33.83 -262.73 -174.77 M -133.87 -47.78 158.28 -158.28 16.45 12.34 -395.08 -296.31 左V 169.62 58.11 -40.85 40.85 185.31 291.52 M -129.68 -48.03 -158.28 158.28 -390.20 -292.65 21.33 16.00 4 右V -153.84 -56.90 -40.85 40.85 -271.85 -165.64 M -105.26 -46.78 170.54 -170.54 67.32 50.49 -376.08 -282.06 左V 124.31 58.11 -44.01 44.01 126.83 241.25 M -105.00 -47.14 -170.54 170.54 -375.99 -281.99 67.42 50.56 3 右V -121.36 -56.90 -44.01 44.01 -236.99 -122.56 M -134.73 -46.79 192.61 -192.61 60.64 45.48 -440.14 -330.11 左V 171.35 57.75 -50.36 50.36 174.80 305.74 M -142.87 -50.19 -192.61 192.61 -451.95 -338.96 48.84 36.63 2 右V -168.95 -58.55 -50.36 50.36 -303.34 -172.40 M -190.34 -51.38 223.67 -223.67 31.54 23.65 -550.01 -412.51 左V 180.26 58.50 -58.48 58.48 175.39 327.44 M -113.24 -46.81 -223.67 223.67 -454.75 -341.06 126.80 95.10 右V -140.58 -55.67 -58.48 58.48 -278.12 -126.07 M -194.93 -13.10 -241.78 -181.33 -241.78 -181.33 1 悬臂 V 102.72 -7.38 118.84 118.84 注：表中弯矩以下侧受拉为正，单位为 kNm。表中 V 以绕梁端顺时针为正，单位 kN。 RE 为承载力抗震调整系数屋面的组合为 1.2 +1.3 和 1.2 +1.3 8.2.3 框架梁各跨间最大正弯矩本设计各种组合情况下的跨间弯矩最大值不一定在跨中截面，因此需要根据之前各种组合情况下的梁端弯矩和剪力及相应于该种组合的跨间荷载，找出跨间在不同组合情况下的剪力零点位置。然后对剪力零点位置列弯矩方程，求出不同组合情况下的跨间最大弯矩。以 7 层（屋面）框架梁为例，给出详细的计算过程：7 层框架梁的跨间最大弯矩计算如下:五邑大学本科毕业设计 8 荷载效应组合6（1）组合情况： 左WKQKGS4.1604.1S2. 梁左端：V=227.01kNM=-154.80kNm梁右端: V=-231.83kNM=-174.07kN跨间荷载：梁左侧集中力 F1=1.2 70.9 +6 1.4=93.48kN梁右侧集中力 F2=1.2 70.9 +6 1.4=93.48kN跨间均布荷载：q=1.2 26.77+2.11 1.4=35.08 kN/m（ a）（ b）图 8.1 （a）图为计算简图；(b)图是其剪力图（单位：kN）则跨间最大弯矩 Mmax1 的位置：x=2.475+46.71/35.08=2.475+1.332=3.806mMmax1=227.01 3.806-154.8-93.48 1.332-35.08 3.0862/2=330.61 kNm（2）组合情况： 右WKQKGS4.1604.1S2.Mmax2=Mmax1=330.61 kNm（3）组合情况 左K7.梁左端：V=219.45kNM=-142.92 kNm五邑大学本科毕业设计 8 荷载效应组合7梁右端：V=-227.48kNM=-174.64kN跨间荷载：梁左侧集中力 F1=1.2 70.9 +6 1.4 0.7=90.96kN梁右侧集中力 F2=1.2 70.9 +6 1.4 0.7=90.96kN跨间均布荷载：q=1.2 26.77+2.11 1.4 0.7=34.19 kN/m（ a）（ b）图 8.2 （a）图为计算简图；(b)图是其剪力图（单位：kN）则跨间最大弯矩 Mmax1 的位置：x=2.475+43.87/34.19=2.475+1.283=3.758mMmax3=219.45 3.758-142.92-90.96 1.283-34.19 3.7582/2=323.65 kNm（4）组合情况： 右WKQKGS4.1604.1S2.Mmax4=Mmax3=323.65 kNm（5）组合情况： QKGK.735.梁左端：V=249.66kNM=-176.67 kNm梁右端：V=-249.66kN五邑大学本科毕业设计 8 荷载效应组合8M=-177.29kN跨间荷载：梁左侧集中力 F1=1.35 70.9 +6 1.4 0.7=101.60kN梁右侧集中力 F2=1.35 70.9 +6 1.4 0.7=101.60kN跨间均布荷载：q=1.35 26.77+2.11 1.4 0.7=38.21 kN/m图 8.3 计算简图其跨间最大正弯矩 Mmax5 在跨中。Mmax5=249.66 3.875-176.67-101.60 1.4-38.21 3.8752/2=361.65 kNm(6）组合情况： 左（ EKQGKS3.1)0S2.1梁左端：V=193.77kNM=-84.10 kNm梁右端：V=-225.36kNM=-207.09kN跨间荷载：梁左侧集中力 F1=1.2 70.9 =85.08kN梁右侧集中力 F2=1.2 70.9 =85.08kN跨间均布荷载：q=1.2 26.77=32.12kN.m五邑大学本科毕业设计 8 荷载效应组合9（ a）（ b）图 8.4 （a）图为计算简图；(b)图是其剪力图（单位：kN）则跨间最大弯矩 Mmax1 的位置：x=2.475+29.19/32.12=2.475+0.909=3.366mMmax6=（193.77 3.366-84.10-85.08 0.909-32.12 3.3662/2） 0.75=231.62 kNmRE(7）组合情况： 右（ EKQGKS3.1)0S2.1Mmax7 Mmax6=231.62 kNmRERE因此，7 层框架梁的跨间最大弯矩的控制组合为 ，QKGKS4.1705.其跨间最大弯矩为 Mmax=361.65 kNm（注意：随着层数的降低，地震作用产生的正弯矩增大，跨间最大正弯矩位置可能向支座靠拢，很有可能是地震作用参与组合时产生的最大正弯矩大于非地震组合。 ）同理：其余各层的跨间最大弯矩经过计算和比较各种组合情况下的跨间最大弯矩。为节省篇幅，计算比较结果列于表 8.5。五邑大学本科毕业设计 8 荷载效应组合108.2.4 用于承载力计算时框架梁的最不利组合表 8.5 用于承载力计算的框架梁最不利组合表Mmin 及相应的 V Vmax 及相应的 M Mmax 及相应的 V层组合项目 值 组合项目 值 组合项目 值M -176.67 -176.67 左V1.35+0.71.4 249.66 1.35+0.71.4 249.66 中 M 1.35 +0.71.4 361.65 M -177.29 -177.29 7 右V1.35+0.71.4 -249.66 1.35+0.71.4 -249.66 M -289.48 -289.48 左V1.2+1.4+0.61.4 321.81 1.2+1.4+0.61.4 321.81 中 M 1.35 +0.71.4 349.66 M -300.54 -300.54 6 右V1.2+1.4+0.61.4 -335.02 1.2+1.4+0.61.4 -335.02 M -274.49 -269.77 左V1.2（+0.5）+1.3 1.2+1.4+0.61.4 293.73 中 M 1.2+1.4+0.61.4 292.50 M -270.49 -264.68 5 右V1.2（+0.5）+1.3 1.2+1.4+0.61.4 -273.53 M -296.31 -276.32 左V1.2（+0.5）+1.3 1.2+1.4+0.61.4 297.49 中 M 1.2+1.4+0.61.4 301.20 M -292.65 -271.65 4 右V1.2（+0.5）+1.3 1.2+1.4+0.61.4 -276.66 M -282.06 -249.91 左V1.2（+0.5）+1.3 1.2+1.4+0.61.4 245.52 中 M 1.2+1.4+0.61.4 249.65 M -281.99 -250.10 3 右V1.2（+0.5）+1.3 1.2+1.4+0.61.4 -240.29 M -330.11 -298.72 左V1.2（+0.5）+1.3 1.2+1.4+0.61.4 305.30 2 中 M 1.2+1.4+0.61.4 306.17 五邑大学本科毕业设计 8 荷载效应组合11M -339.87 -313.25 右V1.2+1.40.7+1.4 -291.51 1.2+1.4+0.61.4 -303.54 M -433.92 -393.44 左V1.2+1.40.7+1.4 314.21 1.2+1.4+0.61.4 322.56 中 M 1.2+1.4+0.61.4 289.84 M -341.06 -294.52 右V1.2（+0.5）+1.3 1.2+1.4+0.61.4 -270.98 M -275.99 -275.99 1 悬臂 V1.35+0.71.4 138.67 1.35+0.71.4 138.67 注：表中弯矩以下侧受拉为正，单位为可 kNm。表中 V 以绕柱端顺时针为正，单位 kN实际组合时，应考虑可能与最不利原则，在上述某一可能组合中，某些项不考虑。为了防止梁在弯曲屈服前先发生剪切破坏，截面设计时对于有地震组合的剪力设计值进行调整如下： ()lrbVGbnMVl式中： 剪力增大系数，对三级框架取 1.1；梁的净跨。nl梁在重力荷载作用下,按简支梁分析的梁端截面剪力设计值。GbV, 分别为梁的左、右端顺时针方向或反时针方向截面组合的弯矩值。lMr用公式 ，计算出有地震组合的梁端剪力设计值并与无Gbnrblvb/)(VlMV地震组合梁端剪力的最大值（见表 8.5）作出比较，具体过程见下表 8.6。表 8.6 梁剪力设计值计算表层 Mbr（ kNm） Mbl（ kNm） Ln（m ） VGb（kN） Vb（ kN）左 206.56 0.00？ 7.20 209.57 241.13 7右 0.00 ？ -207.09 7.20 -209.57 -241.21 左 346.72 0.00 7.20 269.15 322.12 6右 0.00 -356.73 7.20 -281.44 -335.94 5 左 365.99 0.00 7.20 237.98 293.90 五邑大学本科毕业设计 8 荷载效应组合12右 0.00 -360.65 7.20 -218.75 -273.85 左 395.08 21.33 7.20 238.41 302.03 4右 16.45 -390.20 7.20 -218.75 -275.85 左 376.08 67.42 7.20 184.04 251.80 3右 -67.32 -375.99 7.20 -179.77 -247.50 左 440.14 48.48 7.00 240.27 317.05 2右 -60.64 -451.95 7.00 -237.87 -318.42 左 550.01 126.80 7.00 251.41 357.77 1右 -31.54 -454.75 7.00 -202.10 -278.52 注：计算梁左端剪力时使用右震的组合弯矩；反之，计算梁右端剪力用左震的组合弯矩。表 8.7 有地震组合梁端剪力设计值与无地震组合梁端剪力设计值比较无地震作用组合 有地震作用组合层截面ftN/mm2b mmh0 mm Vb/kN Vb-0.7ft bh0/kN Vb/kN REVb-0.42ft bh0/kN左 1.43 300 635 249.66 58.97 241.13 90.55 7右 1.43 300 635 249.66 58.97 241.21 90.61 左 1.43 300 635 321.81 131.12 322.12 159.39 6右 1.43 300 635 335.02 144.33 335.94 171.13 左 1.43 300 635 293.73 103.04 293.90 135.40 5右 1.43 300 635 273.53 82.84 273.85 118.36 左 1.43 300 635 297.49 106.80 302.03 142.31 4右 1.43 300 635 276.49 85.80 275.85 120.06 左 1.43 300 635 245.52 54.83 251.80 99.62 3右 1.43 300 635 240.29 49.60 247.50 95.96 左 1.43 300 635 305.3 114.61 317.05 155.08 2右 1.43 300 635 303.54 112.85 318.42 156.24 左 1.43 300 635 322.56 131.87 357.77 189.69 1右 1.43 300 635 270.98 80.29 278.52 122.33 8.2.5 用于正常使用极限状态验算的框架梁基本组合（见表 8.8）表 8.8 用于正常使用极限状态验算的框架梁基本组合表无地震时 Mmin 及相应的 V层 恒载 活载 左风 右风 + +0.6+0.6+0.7+0.7+组合项目 值7 左 M -121.11 -13.44 11.13 -11.13 -127.87 -141.23 -119.39 -141.65 +0.7+ -141.65 五邑大学本科毕业设计 8 荷载效应组合13V 174.64 14.18 -2.87 2.87 187.10 190.54 181.70 187.44 187.44 M -121.55 -13.47 -11.13 11.13 -141.70 -128.34 -142.11 -119.85 -142.11 右V -174.64 -14.18 -2.87 2.87 -190.54 -187.10 -187.44 -181.70 +0.7+ -187.44 M -168.87 -47.06 24.94 -24.94 -200.97 -230.89 -176.87 -226.75 -230.89 左V 194.76 59.06 -6.44 6.44 249.96 257.68 229.66 242.54 +0.6 257.68 M -176.55 -48.38 -24.94 24.94 -239.89 -209.97 -235.36 -185.48 -239.89 6 右V -204.43 -60.21 -6.44 6.44 -268.50 -260.78 -253.02 -240.14 +0.6 -268.50 M -139.04 -47.87 42.74 -42.74 -161.27 -212.55 -129.81 -215.29 -215.29 左V 169.26 58.11 -11.03 11.03 220.75 233.99 198.91 220.97 +0.7+ 220.97 M -134.43 -48.19 -42.74 42.74 -208.26 -156.98 -210.90 -125.42 -210.90 5 右V -153.84 -56.90 -11.03 11.03 -217.36 -204.12 -204.70 -182.64 +0.7+ -109.24 M -133.87 -47.78 58.08 -58.08 -146.80 -216.50 -109.24 -225.40 -225.40 左V 169.62 58.11 -14.99 14.99 218.74 236.72 195.31 225.29 +0.7+ 225.29 M -129.68 -48.03 -58.08 58.08 -212.56 -142.86 -221.38 -105.22 -221.38 4 右V -153.84 -56.90 -14.99 14.99 -219.73 -201.75 -208.66 -178.68 +0.7+ -208.66 M -105.26 -46.78 69.17 -69.17 -110.54 -193.54 -68.84 -207.18 -207.18 左V 124.31 58.11 -17.85 17.85 171.71 193.13 147.14 182.84 +0.7+ 182.84 M -105.00 -47.14 -69.17 69.17 -193.64 -110.64 -207.17 -68.83 -207.17 3 右V -121.36 -56.90 -17.85 17.85 -188.97 -167.55 -179.04 -143.34 +0.7+ -179.04 M -134.73 -46.79 85.17 -85.17 -130.42 -232.62 -82.31 -252.65 -252.65 左V 171.35 57.75 -22.42 22.42 215.65 242.55 189.36 234.20 +0.7+ 234.20 M -142.87 -50.19 -85.17 85.17 -244.16 -141.96 -263.17 -92.83 -263.17 2 右V -168.95 -58.55 -22.42 22.42 -240.95 -214.05 -232.36 -187.52 +0.7+ -232.36 M -190.34 -51.38 110.83 -110.83 -175.22 -308.22 -115.48 -337.14 -337.14 左V 180.26 58.50 -28.98 28.98 221.37 256.15 192.23 250.19 +0.7+ 250.19 M -113.24 -46.81 -110.83 110.83 -226.55 -93.55 -256.84 -35.18 -256.84 右V -140.58 -55.67 -28.98 28.98 -213.64 -178.86 -208.53 -150.57 +0.7+ -208.53 M -194.93 -13.10 -208.03 -208.03 -204.10 -204.10 + -208.03 1 悬臂 V 102.72 -7.38 102.72 注：表中弯矩以下侧受拉为正，单位为 kNm表中 V 以绕柱端顺时针为正，单位 kN。实际组合时，应考虑可能与最不利原则，在上述某一可能组合中，某些项不考虑。8.3 框架柱的荷载效应组合组合 1：1.2 恒载+1.4 活载+1.40.6 风载五邑大学本科毕业设计 8 荷载效应组合14组合 2：1.2 恒载+1.40.7 活载+1.4 风载组合 3：1.35 恒载+1.40.7 活载+1.40.6 风载组合 4：1.2 重力荷载代表值+1.3 水平地震作用欲求 Nmin 及对应的 M、V 时，通常属于“重力荷载效应对结构构件有利 ”时，其分项系数取 1.0(也许1.2 更不利，此时应取 1.2)。需按下列组合进行：组合 1a：1.0 恒载+1.4 活载+1.40.6 风载组合 2a：1.0 恒载+1.40.7 活载+1.4 风载组合 3a：1.0 恒载+1.40.7 活载+1.40.6 风载组合 4a：1.0 重力荷载代表值+1.3 水平地震作用8.3.1 框架柱无地震作用时的荷载效应基本组合（见表 8.8-8.9）表 8.9 C 轴柱无地震时的内力组合表无地震时由活载控制由恒载控制层 恒载 活载 左风 右风1.2+1.4+0.61.41.2+1.4+0.61.41.2+1.40.7+1.4 1.2+1.40.7 +1.41.35+0.71.4M 191.77 20.26 -11.92 11.92 248.48 268.50 233.29 266.67 278.74 顶N 237.28 18.20 -2.87 2.87 307.81 312.63 298.55 306.59 338.16 M -140.84 -33.80 6.53 -6.53 -210.84 -221.81 -192.99 -211.27 -223.26 N 259.79 18.20 -2.87 2.87 334.82 339.64 325.57 333.60 368.55 7底V -100.79 -16.38 5.59 -5.59 -139.19 -148.58 -129.18 -144.83 -152.12 M 114.25 40.16 -20.18 20.18 176.37 210.28 148.20 204.71 193.59 顶N 532.18 89.59 -9.31 9.31 756.22 771.86 713.38 739.45 806.24 M -107.72 -37.50 16.51 -16.51 -167.90 -195.63 -142.90 -189.13 -182.17 N 554.68 89.59 -9.31 9.31 783.22 798.86 740.38 766.45 836.62 6底V -67.26 -23.53 11.12 -11.12 -104.32 -123.00 -88.21 -119.35 -113.87 M 101.30 37.21 -29.26 29.26 149.08 198.23 117.06 198.99 173.22 顶N 802.42 160.30 -20.34 20.34 1170.24 1204.41 1091.52 1148.47 1240.36 M -105.85 -37.30 24.33 -24.33 -158.80 -199.68 -129.51 -197.64 -179.45 N 824.93 160.30 -20.34 20.34 1197.25 1231.42 1118.53 1175.49 1270.75 5底V -62.77 -22.58 16.28 -16.28 -93.26 -120.61 -74.66 -120.25 -106.87 M 97.70 37.30 -37.87 37.87 137.65 201.27 100.78 206.81 168.45 顶N 1072.67 230.47 -35.33 35.33 1580.18 1639.54 1463.60 1562.53 1673.97 4底 M -81.36 -38.36 31.49 -31.49 -124.88 -177.79 -91.14 -179.31 -147.43 五邑大学本科毕业设计 8 荷载效应组合15N 1095.17 230.47 -35.33 35.33 1607.18 1666.54 1490.60 1589.53 1704.34 V -54.26 -22.93 21.02 -21.02 -79.55 -114.87 -58.15 -117.01 -95.72 M 73.42 34.99 -42.59 42.59 101.31 172.87 62.77 182.02 133.41 顶N 1295.57 300.91 -53.18 53.18 1931.29 2020.63 1775.12 1924.03 2043.91 M -85.88 -28.81 42.59 -42.59 -107.61 -179.17 -71.66 -190.92 -144.17 N 1318.08 300.91 -53.18 53.18 1958.30 2047.64 1802.14 1951.04 2074.30 3底V -48.27 -19.33 25.81 -25.81 -63.31 -106.67 -40.74 -113.01 -84.11 M 125.05 47.09 -50.47 50.47 173.59 258.38 125.55 266.87 214.97 顶N 1568.86 371.41 -75.60 75.60 2339.10 2466.11 2140.77 2352.45 2481.94 M -16.76 -42.18 50.47 -50.47 -36.77 -121.56 9.21 -132.11 -63.96 N 1600.87 371.41 -75.