3000m3d啤酒废水处理厂工艺设计方案

1 3000m3/d 啤酒废水处理厂工艺设计方案 次设计的目的及意义 计的目的 本次毕业设计的主要目的是分析 3000 3 错误 !未找到引用源。 啤酒废水中有机物的浓度，然后选定适合处理该废水的污水处理工艺，再确定各个污水及污泥处理构筑物，对各个构筑物进行设计计算并选型。最后对整个工艺流程绘制图纸。为毕业从事有关污水处理的工作，奠定良好的基础 1。 计的意义 因为啤酒废水中含有大量的有机物质，如果对其不进行处理直接排入水体，会对水体产生很大的污染，对大自然环境也有不良的反应。当代社会提倡的是保护环境，排放污水也要达到国家的排放标准。对啤酒废水进行处理的最终目标就是将污水处理化，遵守国家规定的制度。 酒废水的来源特点及危害 酒废水的来源 啤酒厂在制造啤酒时会产生大量的有机废水，会对环境造成严重的危害。以下先对啤酒废水的来源进行分析，啤酒废水的主要来源有：在麦芽生长过程中会产生洗麦水，侵泡过麦芽的水，在麦芽发芽降温时的喷雾水，洗涤水，麦槽水；酒在糖化过程中的糖化水，洗涤过滤水；在发酵过程中会产生发酵罐的洗涤水 ，过滤水；还有在啤酒灌装过程中的洗瓶水，灭菌水及啤酒瓶破碎时啤酒和洗涤水；成品车间产生的洗涤水和冷却水等等 2。 酒废水的特点 在啤酒制造过程中产生的废水的特点是：废水量比较大，无毒性但有一定的害处，排放的污水为高浓度有机污水。 四项项目是排放啤酒废水的超标项目。 啤酒厂的废水中 含量为： 1000 2500 错误 !未找到引用源。 , 的含量为： 600 1400,含量为： 200 300,范围为： 5 10。 不同的季节啤酒 废水的水质也有一定的差别，特别是处于高峰流量时的啤酒（主要是夏季），啤酒废水于此同时含有机物量也为高峰。随着季节的变化，废水排放量变化，水量也会发生一定的变化。 酒废水的危害 啤酒废水中的主要污染物是醇类和糖类有机物，这些有机物的浓度含量比较高，虽然没有含有有毒物质，但比较易于腐败，将其有机物排入水中会吸收大量的溶解氧，对水体会造成严重的危害，因此，需要对啤酒废水进行一定的处理 2。 计中水质水量的资料 计的规模 本次设计的啤酒废水流量为 错误 !未找到引用源。 的废水排放，根据水处理设计手册计算得出最大设计流量为 错误 !未找到引用源。 。 计进水水质指标 1400 1200 250 5 10 计出水水质指标 100 30 70 6 9 2 啤酒废水处理的工艺方案 啤酒废水中大量的污染物是溶解性的糖类、乙醇等，这些有机 物具有良好的生物降解性。根据国内外研究的啤酒废水处理工艺进行调查，要达到国家规定的污水排放标准及考虑建设投资费用比较少、运行管理操作简便的原则，来实现啤酒废水治理的经济效益和环境效益的相互统一性，必须将其两种或三种处理废水的工艺技术结合使用 3。根据查阅资料，本次设计采用 理工艺。 3 应器 应器的结构 上流式厌氧污泥床 (英文简称是 应器的结构为下进水上出水的结构，一 层保温层紧贴反应器的外壁，而内部由下到上为反应区和三相分离区，还附配有水封器。废水中所含有的有机物在反应区会发生消解反应，产生沼气，二氧化碳，水等，从而使水质得到净化。反应区污泥床所含污泥浓度很高，因此， 污水的净化能到到很好的效果。 核心部分是三相分离区，可以使水，气，泥发生分离。沼气先进入气室，然后再经水封排出，在沉淀室沉淀的污泥会以高的生物量而流入反应区，净化水将会从集水槽排出。 应器的特点 其他厌氧生物反应器相比较，其突出特点如下所示 4： （ 1）构 造比较简单，根据上面介绍的 应器的结构可知道，整个设备装置是沉淀与集生物反应与一体，反应器内不装填料，也不设有机械搅拌器，构造很简单，运行管理也比较方便； （ 2） 应器可以培养出厌氧颗粒污泥，而且厌氧颗粒污泥的特性是去除有机物的活性很高，可以达到理想的去除效果，也具有很好的沉淀性能； （ 3） 应器可以适应各种不同类型的废水，它不仅可以处理含有中等浓度的有机废水，比如：生产软饮料的废水及啤酒废水等，也可以处理高浓度的有机废水，比如：柠檬酸废水及各种含糖蜜的废水； （ 4） 应器能 耗比较低，而且产泥量比较少，因为 应器是一种属于产能型的废水处理设备，产生的污泥不仅具有稳定性，而且产泥量比较少，以致降低了污泥处理费用； （ 5） 应器的核心部分是具有集水 ,泥和气分离于一体的三相分离器 ,这种三相分离器可以自动地将泥 ,水 ,气分离并起到澄清出水 ,能够 保证集气室正常水面的功能； 应池 应池的结构 循环式活性污泥法 （ 的英文简称是 一间歇式的生物反应器，在这个 反应器中会进行一种交替的曝气 程还会不断重复的进行，它还将生物反应过程和泥水分离的过程共同结合在一个池子中完成。用隔墙将 应池分隔成三个区：预反应区、主反应区生物选择区。应池的运行操作包括三个阶段：进水、曝气、回流阶段；沉淀阶段；滗水、排泥阶段。 应池的特点 艺具有如下几个方面的特征和优点 4： （ 1）在 应器的入口处设有一个生物选择器，起污泥回流的作用，从而有利于系统中絮凝的生长并有助于提高污泥活性 ，使其能够快速地去除废水中溶解基质，以 至于进一步有效地抑制丝状菌的生长和繁殖 ； （ 2） 应池具有良好的污泥沉淀性能， 由于曝气结束后的沉降阶段中整个池子面积均可用于泥水分离。其固体能量和泥水分离效果比传统活性污泥法的效果好； （ 3） 应池 可变容积的运行提高了对水量、水质的多变性和灵活性 ,且具有良好的脱氮除磷性能。 统使活性污泥不断地经过好氧和厌氧的循环 ，有利于系统中聚磷菌的生长和累积 ，而选择器中活性污泥（微生物）能通过快速酶去除机理吸附和吸收大量易降解的溶解有机物，从而保证了磷的去除； （ 4） 工艺流程简单，土建和投资低，自 动化程度高，同时采用组合式模块结构，布置紧凑，占地少，分期建设和扩建方便； 酒废水处理工艺路线的确定 啤酒废水先经过格栅去除一些比较大的颗粒悬浮物，然后用污水泵将废水提升至水力筛网，筛网也会截留一些比较大的悬浮物，同时相当于初沉池的沉淀效果，再进入调节池进行水质水量的调节。进入调节池前，根据在线 的 用计量泵将酸碱送入调节池，调节池的 在 间。调节池中出来的水送入 应器进行厌氧消化反应，降低有机物的浓度。厌氧处理过程中产生的沼气将被收集到沼气柜。经过 应器 处理的污水再流入 中进行好氧处理，从而达标出水。来自调节池 应器、 应池的污泥将汇集到一起，由污泥提升泵提升到污泥浓缩池内被浓缩，污泥浓缩后再进入污泥脱水机房，进一步减少污泥的含水率，实现污泥的减量化。脱水后的污泥将形成泥饼，最后装车运输到外面进行最终的处置 5。 5 理工艺流程图如图 示： 3 污水主 要处理构筑物的设计与计算 根据啤酒废水水质分析情况来看，啤酒废水首先经过物理处理法来进行处理，污水的物理处理法主要是去除污水中的悬浮物和漂浮物，采用的方法有：筛滤截留法，也就是污水先经过格栅、筛网进行处理，调节池进行水质和水量的均匀调节，然后由应器、 应池进行厌氧好氧处理，从而使污水达到国家污水排放标准。 污泥泵 脱水间 泥饼外运 污泥浓缩 回流污泥 上清液 图 理工艺流程图 废水 格栅 筛网 水 风机 调节池 6 栅 格栅是由一组或多组平行的金属栅条、框架及相关装置组成，其倾斜地安装在污水渠道或污水处理的前端，用来阻留污水中比较粗大的悬浮物。比如 :蔬菜叶、果皮、塑料等固体性杂志，防止堵塞 污水渠道，保证污水处理能够正常运行。 计参数 为了能够将废水中比较大的杂志去除掉，选用平面细格栅。 最大设计流量 s 格栅条间隙 b8 格栅条宽度 S30栅前水深 h 水流经格栅的速度 vs 格栅的安装角度 60 格栅的设计与计算 （ 1）格栅槽总宽度 B： 设 ， ， 。 格栅的间隙数量 n： 0s i i nm a x 式中： （式 最大设计流量， m3/s； n 格栅间隙数，个； 格栅的安装角度，一般为 45 75 ， 误 !未找到引用源。经验修正系数。 设 ， （式 式中： B 栅条间隙， m； H 栅前水深， m； V 水流经格栅的速度，一般为 s； S 栅条宽度， m； 1n 格栅条的数目，根。 （ 2）格栅的水头损失 h ： 7 设栅条的断面几何为锐边矩形，则 434 （式 i 4 i 0 （式 （式 式中： 阻力系数，数值由栅条形状确定； g 重力加速度，其值为 0h 水头损失， m； k 系数，格栅被污染物堵塞后，水头损失增大系数， k 为 3； 2h 格栅的水头损失， m。 （ 3） 栅后槽总高度 H ： 设 H （式 式中： H 栅后槽总高度， m； h 栅前水深， m； 格栅前渠道超高，一般为 格栅的水头损失， m。 （ 4）格栅的总长度 L： 设进水渠宽 ， a t a 1 （式 2 （式 a n a （式 式中： 1B 进水渠道宽度， m ； 进水渠道渐宽部位的展开角度，其值为 20。 ； 8 1L 进水渠道渐宽部位的长度， m ； 2L 格栅槽与出水渠道连接处的渐窄部位的长度，一般为 1； H 格栅前渠道深， m 。 （ 5）每日栅渣量 W ： 21m a x 0 6 4 0 0 08 6 4 0 0 （式 式中： W 单位体积污水栅渣量， 1000水， 格栅取大值，粗格栅取小值； 污水流量总变化系数。 选用 回转式格栅除污机，其性能见下表 表 回转式格栅除污机性能规格表 型号 电 动 机功率（ 设备宽（ 设备高（ 设备总宽（ 沟宽（ 沟深（ 导流槽长度（ 设备安装长（ 00 5000 850 580 1535 1500 2500 网 筛网去除法是一种物理处理法，主要去除污水中的悬浮物和漂浮物，污水经过筛网处理相当于污水经 过初次沉淀池的效果 ,所以采用格网式细筛网来替代初次沉淀池，这样既能节省占地面积，同时又能保留有效的碳源。 目前为止，污水处理厂所使用的筛网有两种：一种是振动筛网，另一种是水力筛网。 为了充分利用自身资源，节约成本，选用水力筛网，水力筛网是利用水的重力和冲击力作用产生旋转运动。水力筛网中的转动筛网呈截顶圆锥形，椎体则是倾斜状态，污水流进椎体的小端，在水流由小端到大端的这段过程中，筛网会将纤维状污染物截留，水便会从筛网的细小孔中流入集水装置。因为筛网为圆锥体，截留住的污染物将会沿筛网的倾斜面卸在固定筛网上，由此 而滤去水滴。 计参数 设计废水流量 9 网的机型 选取 用一备），其性能如表 水力筛规格性能 节池 调节池是用来调节污水水质，水量，水温的变化，从而减小对生物设施的冲击，为了使调节池出水水质变得均匀，防止污染物被沉淀，调节池内需设置混合，搅拌装置。 计参数 设计废水流量 0 3 0 0 0 33 调节池内停留时间 计计算 （ 1）调节池的有效容积 V ： 33 7 531 2 5 （式 式中： Q 设计废水流量， ； T 调节池的停留时间，取 （ 2）调节池的水面面积 A ： （式 式中： H 有效水深，取 （ 3）调节池的长度 L ： 设调节池的长度为 10m,宽度为 12m，高为 4m，则调节池的实际尺寸为：长宽高 10 12 4 480m。为了是废水混合均匀，调节池下需设潜水搅拌机，选型为 640/3c/ （ 4）药剂量的估算 设进水 9，则污水中 Lm o 10 81 ，若废水中含有的碱性物质为处理水量（ m3/h） 筛隙 (设备空重 (设备运行重量 (100 60 1950 10 则 / ， 废 水 中 共 有 的 量为1240103000 5 ，中和至 7 ，则污水中的 Lm o 10 71 ，而 含量为 0 1 0 0 7 。 由 此 ， 每 天 需 中 和 的 9 ，采取投酸中和法，选用 %96 的工业硫酸，药剂不能完全反应的加大系数取 2442 80 98 x 则实际投入废水的硫酸为 8 2 。 将药剂投加到调节池中时，需将硫酸稀释到 3%的浓度，则投加溶剂量为 。 （ 5） 每日污泥量 W ： 错误 !未找到引用源。 （式 式中： W 每日的污泥量， 3 ； Q 设计水量， 3 ； 0C 进水悬浮物浓度， 3/ 1C 出水悬浮物浓度， 3/ 0P 污泥含水率， % ，取 %98 。 （ 6）污泥斗 污泥上口采用 0003000 ，斗底采用 00200 ，污泥斗斜壁与水平夹角为 60 ，则污泥斗高度 1 每个污泥斗的容积： 错误 !未找到引用源。 （ 式 本次设计将污泥斗设计为一个，则污泥斗的容积为 错误 !未找到引用源。 ,可以堆放一天的污泥，隔一天排一次污泥。 应池 上流式厌氧污泥床）工作原理为： 应器将废水尽可能均匀 11 的引入反应器的底部，污水将向上通过污泥床，污泥床包含絮状污泥或颗粒污泥。在污水和污泥颗粒接触的这一过程中，将会发生厌氧反应，从而产生一定量的沼气，一些沼气将附着在污泥颗粒上，另一部分没有附着的气体将上升到反应器的顶部，然后撞击三相反应器气体发射器的顶部，从而将附有气泡的污泥絮体脱气。释放气泡后的污泥将下降到污泥床的表面，这时所有气体将收集到反应器顶部的三相分离 器的集气室里 ，否则引起沉淀区絮动，而阻碍颗粒沉淀 6。 应器由以下部分组成 :进水和配水系统、反应器的池体和三相分离器。 计流量 设计废水流量 0 3 0 0 0 33 进水 D /14 00 容积负荷 g C ： k Dk 产气率为： k 应器的设计计算 （ 1）反应器容积计算有效V： 3/0 有效 （式 式中： Q 设计废水流量， m ； 容积负荷， ； 0S 进水有机物的浓度 , 3/ （ 2） 应器的形状和尺寸 根据查阅资料，反应器的高度为 之间， 应器的池形有矩形，方形和圆形。圆形反应器虽然布水均匀，结构也较稳定，但是在建造圆形反应器时要比矩形和方形结构复杂的多且经济投资也较高，所以，本次设计选用 2座矩形反应器。从布水均匀和处理效果方面来考虑，矩形池的长宽比在 2： 1左右比 较合适 7。 设反应器的有效高度为 则 反应器的横截面积横S： 错误 !未找到引用源。 （式 式中： 有效V 反应器有效容积， 3m ， 12 有效H 反应器的有效高度， m 。 反应器的单池面积单S: 21 2 022 4 02 横单（式 式中： L 反应器单池的池长， m ； B 反应器 单池的池宽 , m 。 设池长 L 约为池宽 B 的两倍，取池长 6 ，则宽 15120 单截池面积： 21 2 8816 单截错误 !未找到引用源。 （式 一般应用时 应器装液量为 70% 90%，设计反应池总高 H=中超高 0.5 m 单池总容积单总V: 单截单总 （式 式中： 单截S 单池截面积， 2m , H 反应池 总高， m 。 单池有效反应容积单有效V: 35 7 8 有效单截单有效（式 式中： 单截S 单池截面积， 2m ， 单截H 反应器的有效高度， m 。 单个反应 器 实际尺寸 : 错误 !未找到引用源。 本次设计的 应器的数量为 2 座 13 反应器的 总池面积总S: 22562128 总错误 !未找到引用源。 反应器总容积总V: 31 40 827 04 总错误 !未找到引用源。 反应器的总有效反应容积总有效V: 错误 !未找到引用源。 (所以符合有机要求） 水力停留时间（ T 有效 （式 式中： 有截V 反应器有效容积 , 3m ， Q 设计废水流量， 。 水力负荷率 总 式中： Q 设计废水流量， ， 单总S 单池总面积， 2m 。 因为水力负荷率为 以符合本次设计的要求。 （ 3）三相分离器的构造设计 三相分离器的功能是将气、液、固三相分离。 三相分离的主要设计包括对沉淀区、回流缝、气液分离器的设计。 沉淀区的设计 三相分离沉淀区的设计同二次沉淀池的设计相同，主要考虑沉淀区的面积和水深，由表面负荷率和废水量决定沉淀 区的面积。 因为沉淀区的厌氧污泥和有机物会发生一定的生化反应而产生少量气体，这对固液分离会产生不利，设计时要满足以下要求： a. 进入沉淀区前，沉淀槽底缝隙的流速 ； b. 沉淀区水力停留时间介于 14 c. 沉淀区水深须 ； d. 沉淀器的安装角度应斜壁于 50 ，污泥便不致于积聚，能尽快落 入反应区内； e. 沉淀区水力表面负荷应 。 达到这些要求，便可得到良好的分离效果 7。 在本次设计中，沉淀器（集气罩）安装角度斜壁于 50。 ，且与短边平行，沿长边每池布置 5 个沉淀器，形成 5 个单元，则每个单池布置 5 个三相分离器。 三相分离器长度 ，每个单元宽度 。 沉淀区的沉淀面积等于反应器的水平面积，即 2128m 。 沉淀区的表面负荷率 q ： (3 （式 回流缝设计 设 ， ， ，上下三角形集气罩斜面水平夹角 错误 !未找到引用源。 。 错误 !未找到引用源。 （式 式中： 下三角集气罩斜面的水平夹角 ,为 60 ； 3h 下三角集气罩的垂直高度， m 。 那么两个相邻下三角形集气罩之间的水平距离为 2b ： 错误 !未找到引用源。 （式 式中： b 每个单元分离器的宽度， m ； 1b 下三角集气罩底水平宽度， m 。 下三角形回流缝面积为下S： 错误 !未找到引用源。 （式 式中： 2b 两个相邻下三角形集气罩之间的水平距离， m ； n 单元反应器的个数，个； B 反应池的宽度， m 。 下三角集气罩之间的污泥回流逢中混合液的上升流速 (用下式计算 : 错误 !未找到引用源。 （符合本次设计要求） （式 15 设下三角斜 面之间水平距离的回流缝的宽度与上三角形集气罩下端的宽度相同，那么上三角形回流缝面积为上S： 错误 !未找到引用源。 （式 式中： 3b 下三角斜面之间水平距离的回流缝的宽度， m ； n 单元反应器的个数，个； B 反应池的宽度， m 。 则上下三角形集气罩之间回流逢中流速 (用下式计算： ,符合设计要求。 那么上下三角形集气罩相对位置及尺寸，由图可知： 错误 !未找到引用源。 气液分离设计 （式 设 则 a o 060t a o s 2（式 试说明水流的速度和气泡上升的速度不会变化，则 错误 !未找到引用源。 （式 式中： Q 流经单池的设计废水流量， n 每池三相分离器数量，个； B 三相分离器的长度， m 。 取 ( 气泡 )， 常 温下 ， 31 /03.1 ， 331 /102.1 ，01 , ， 。一般净水的 废水的 ,故取 。由以下的斯托克斯方程式便能得到气体上升的速度 16 为 7： 3 （式 式中： D 气泡的直径， 废水的动力粘滞系数， ； 1 液体密度， 3/ 2 沼气密度， 3/ 碰撞系数，取 则 即 错误 !未找到引用源。 ,所以 的气泡可以被脱去。 错误 !未找到引用源。 三相分离器与 度设计 三相分离区总高度 5432 。 （式 （式 （式 高 H = 淀区 高 泥区高 浮区高 高 下面是三相分离器的示意图 三相分离器的结构示意图 17 (4) 布水系统设计计算 配水系统采用穿孔配管，进水管总管径取 200 ，流速约为 m/s。每个反应器设置 10根 支管，每根管之间的中心距离为 1.5 m，配水孔径采用 16，孔距 1.5 m，每孔服务面积为 ，孔径向下，穿孔管距离反应池底 0.2 m，每个反应器有 66个出水孔，采用连续进水。 布水孔孔径 共设置布水孔 66个，出水流速 s，则孔径为 0 0 0 0 4 （式 验证 常温下，容积负荷（ ： g C ；产气率为： k ；需满足空塔水流速度 空塔沼气上升流速 空塔水流速度 错误 !未找到引用源。 : k /，符 合要求。 （式 空塔气流速度 u: s / 0 00 （式 （ 5）出水系统的设计计算 出水系统的作用就是将沉淀区液面的澄清水均匀地收集并排出系统。 出水槽的设计 为了使出水水质、水量均匀，沉淀区的出水系统通常选用出水槽。 本次设计为 2 座反应池，每池布置 5 个单元三相分离器，那么出水槽共有 5 条，槽宽 水槽， 单个反应器流量 错误 !未找到引用源。 ： 35/ （式 式中： Q 设计废水流量， 。 将出水槽口附近的水流速度设计为 那么，槽口附近水深 18 9 0 3 出水槽槽口（式 式中： q 单个反应器流量， ； a 槽口附近的水流速度， ； 出水槽b 出水槽的宽度， m 。 槽口附近水深为 水槽坡度为 出水槽的尺寸为： 错误 !未找到引用源。 ，出水槽数量为 5 座 溢流堰的设计 每个单元反应器中出水槽溢流堰有 2 条，每个反应池中共有 5 个反应器，那么每个反应池出水溢流堰共有 10 条，每条长 8m，将三角堰设计为 错误 !未找到引用源。 ，三角堰高 50口宽 100么堰口水面宽 50个 应器的处理流量为 错误 !未找到引用源。 ,根据查阅资料得知，溢流负荷为 错误 !未找到引用源。 )/(2 则本次设计取溢流负荷为 错误 !未找到引用源。7。 所以堰上水面总长为： 5 堰（式 式中： q 单个反应器流量， L/s； f 溢流负荷为， 1 )/(2 则三角堰的数量为： 错误 !未找到引用源。 （式 那么每条溢流堰上的三角堰的数量为： 个5410534 则每一条溢流堰上一共有 54 个 100堰口，有 54 个 100间隙。 出水渠的设计 将每个反应器沿长边设计 1 条为矩形的出水渠， 5 条出水槽的水最终流至出水渠，设计出水渠宽 水渠坡度 出水渠渠口附近的水流速度为 错误 !未找到引用源。 那么出水渠口附近的水深为： 错误 !未找到引用源。 （式 19 以出水槽槽口计算，出水渠渠深为： 。 水管得设计计算 每个 应器排水量为 35L/s,选用 管排水，充满度为 内水流速度为 324 2 8 1 0 0 . 9 5 /0 . 6 0 . 2 5v m s （式 （ 6）排泥系统设计计算 应器中污泥总量计算 一般主要由沉降性能良好的厌氧污泥组成的 均浓度为 15,则两座 应器中污泥总量： dk g S 1 6 2 0 0151 0 8 0 有效（式 式中： 有效V 有效容积， 3m ； 厌氧污泥的平均浓度， 15 。 应器总产泥量： 据 错误 !未找到引用源。 （式 式中： 0C 进水 度 3/ r 厌氧生物处理污泥产量， ； 去除率， 去除率为 %85 。 单个反应池产泥 : 错误 !未找到引用源。 （式 泥含水率为 98%，当含水率 95%，取 31 0 0 0 /s k g m ，则污泥产量为： 0 0%981 （式 式中： P 单池产泥泥含水率为 98%， 31 0 0 0 /s k g m ； 20 X 应器总产泥量， 。 单 池 排 泥 量 : 错误 ! 未 找 到 引 用 源 。 i / （式 污泥龄 : 错误 !未找到引用源。 （式 式中： X 应器总产泥量 , ； G 两座 应器中污泥总量 。 （ 6）沼气收集系统设计计算 产气量 错误 !未找到引用源。 ： 6 0 0 （式 式中： Q 设计废水流量， r 产气率为 错误 !未找到引用源。 ； 0C 进水 度 kg/ 去除率， 去除率为 85%。 单个 应器的沼气产量为： 错误 !未找到引用源。 （式 式中： G 总产气量， ； 2 2 座 应器。 气管 一根集气管道收集一个集气罩的沼气，则每个池子共有 13 支集气管道，那么每支集气管道内的最大气流量为： 0024 32 3最大气（式 式中： 单个反应器的产气量， ； t 时间， s ； n 每个池子的集气管道个数，个。 根据查阅资料得知，集气室沼气出气管的最小直径为： d=100 100 . 21 沼气主管 首先将 13支集气管道一起引到一支单池主管中，接下来汇 总入两地沼气主管道，沼气主管采用钢管材质，且每池沼气主管的管道坡度为 则单池沼气主管管道内的最大气流量为： 错误 !未找到引用源。 （式 采用管径 D=150 ，管道充满度为 沼气主管流速为： 01 （式 两个单池沼气管道内的最大气流量为： 错误 !未找到引用源。 （式 采用管径 50 ，管道充满度为 速为： 02 （式 （ 7）水封灌设计 水封灌的主要作用是控制三相分离器的集气室中气液两相界面的高度，另外还有排除污泥和排除冷凝水的作用。 在本次设计中每一个反应器都设有一个水封罐。 水封高度为： 201 （式 式中： 0H 反应器至贮气罐的压头损失和贮气罐内的压头，取 400 ； 1H 集气罩中出气气压最大取 结合实际情况考虑，在运用到实践生活中， 水封高度取 水封灌 水封灌的面积一般为进气管面积的 4 倍，取进气管的直径为 100222 式中： （式 22 G 总产气量， ； 2 2 座 应器。 （ 8）气水分离器 对沼气起干燥作用的是气水分离器，选用 500 气水 分离器钢制的一个，在气水分离器前设置过滤器以净化沼气，在分离器出气管上装设流量计及压力表。 （ 9）沼气柜容积确定 由上述计算可知该处理站日产沼气 2240 3m ， 则沼气柜容积应为 3h 产气量的体积确定，即 32 2 4 0 / 2 4 3 2 8 0V q t m 。 设计选用 300 钢板水槽内导轨湿式储气柜，尺寸为 7000 。 应池 应池可以分为两个区，一个是预反应区，一个是主反应区。 是由间歇式活性污泥法（ ）变化 而来的，其 的工作原理为：生物选择区设置于反应器的前部，可升降的滗水装置设置于反应器的后部，此工作过程为三个阶段 (曝气、沉淀和排水 )循环进行，需要处理的水连续进入预反应区，经过隔墙的底部进入主反应区，在确保氧充足的条件下，微生物将会将池中的有机物降解。 的优点 8： 与 进行比较， 对难降解有机物的去除效果要好很多