尿素车间屋面高支撑模板施工方案(附图及计算书)

目录一、编制依据1二、工程概况1三、模板及支撑系统材料选用1四、施工工艺及操作要求241梁模板施工242屋面板模板施工2五、模板的拆除3六、成品保护措施3七、质量保证措施及施工注意事项3八、安全施工注意事项4九、文明施工及环保措施5十、模板系统验算5101屋面板模板支撑架计算书5102梁模板计算书10十一、高支撑模板施工安全防范措施20111预防坍塌事故安全技术措施20112预防高空坠落事故安全技术措施20113监测措施21十二、应急救援预案22尿素车间屋面高支撑模板施工方案一、编制依据11建筑结构荷载规范GB50009200112混凝土结构设计规范GB50010200213建筑施工计算手册14建筑施工手册第四版15建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130200116混凝土结构工程施工技术标准ZJQ08SGJB204200517建筑施工脚手架实用手册二、工程概况本工程为国电靖远发电有限公司4220MW机组烟气脱硝工程的尿素制备储存厂站。由尿素制备车间、尿素制备地坑、MCC控制间、循环泵、尿素储存罐体等组成，总建筑面积大约19800M2。工程位于甘肃省白银市平川区国电靖远发电有限公司厂内，拟建工程为技改项目，施工场地非常狭小，其中尿素制备车间在4电除尘西侧，尿素储存罐在4锅炉主厂房西侧，均在紧靠原管沟边的狭长区域内。尿素制备车间平面尺寸95M185M，为一层框架结构，安全等级为二级，结构的使用年限为50年，抗震设防烈度为8度，房屋抗震重要性类别为丙类，II建筑场地，框架抗震等级为二级，凝土结构的环境类别为二A类；室内布置2台循环泵、MCC控制室、尿素制备收集地坑，整个外围护结构为370厚空心砖墙体；室内尿素制备地坑埋深55M，平面尺寸46M102M，池壁厚度300，顶板标高0100M。整个车间现浇框架结构平屋面板120厚，顶标高6300M，C30普通混凝土。纵向间距60M布置的最大屋面梁截面为400800，横向间距20M250M最大屋面梁截面为400550。现已进入冬季施工，受季节性施工工期影响，基坑脚手架立杆基础直接从框架基础底标高2800M原密实的砂砾石上搭设，每根立杆根部设置300300120预制混凝土垫板。三、模板及支撑系统材料选用本工程模板采用10MM厚木工镜面胶合板，背楞方木采用4080MM东北松，模板支撑体系采用4835MM扣件式钢管脚手架。四、施工工艺及操作要求41梁模板施工411工艺流程抄平、弹线（轴线、水平线）支撑架搭设支柱头模板铺设底模板拉线找平封侧模预检。4835钢管枋木对拉螺栓412根据图纸标示的主控制线放出各梁的轴线及标高控制线。413梁模板支撑架撑采用扣件式满堂钢管脚手架支撑，立杆纵、横向间距均为10M；立杆须设置纵横双向扫地杆，扫地杆距地面200MM；立杆全高范围内设置纵横双向水平杆，水平杆的步距（上下水平杆间距）150M；立杆顶端必须设置纵横双向水平杆。在满堂架的基础上在主次梁的梁底再加两排立杆，沿梁方向间距10M。梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣。梁模板支架宜与楼板模板支架综合布置，相互连接、形成整体。414剪刀撑。竖直方向纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑。水平方向沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6M，纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在4560度之间，水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为45度。415梁模板安装大龙骨采用4835MM双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用140MM80MM方木，间距300MM，其跨度等于大龙骨间距。梁底模板铺设按设计标高拉线调整支架立杆标高，然后安装梁底模板。梁跨中起拱2高度为梁跨度的2，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁侧模板铺设根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模应设置斜撑，当梁3高大于700MM时设置腰楞，并用对拉螺栓加固，对拉螺栓水平间距为500，垂直间距300。42屋面板模板施工421工艺流程支架搭设龙骨铺设、加固楼板模板安装预检。422支架搭设屋面模板支架搭设同梁模板支架搭设，与梁模板支架统一布置。立杆顶部如设置顶托，其伸出长度不应大于300MM；顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于100。423模板安装采用木胶合板作屋面模板，一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设置在龙骨上。大龙骨采用4835MM双钢管，其跨度等于支架立杆间距10M；小龙骨采用40MM80MM方木，间距300MM，其跨度等于大龙骨间距。挂通线将大龙骨找平。根据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板。424屋面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固。模板梁面、板面清扫干净。五、模板的拆除51拆模程序先支的后拆，后支的先拆先拆非承重部位，后拆承重部位先拆除柱模板，再拆楼板底模、梁侧模板最后拆梁底模板。52柱、梁、板模板的拆除必须待混凝土达到设计或规范要求的脱模强度。柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除；板与梁底模板应在梁板砼强度达到设计强度的100，并有同条件养护拆模试压报告，经监督单位审批签发拆模通知书后方可拆除。53模板拆除的顺序和方法。应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。54拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐。55拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。六、成品保护措施61模板搬运时应轻拿轻放，不准碰撞柱、梁、板等混凝土，以防模板变形和损坏结构。62模板安装时不得随意在结构上开洞；穿墙螺栓通过模板时，应尽量避免在模板上钻孔；不得用重物冲击已安装好的模板及支撑。63搭设脚手架时，严禁与模板及支柱连接在一起。64不准在吊模、水平拉杆上搭设跳板，以保证模板牢固稳定不变形。浇筑混凝土时，在芯模四周要均匀下料及振捣。65拆摸时应尽量不要用力过猛过急，严禁用大捶和撬棍硬砸硬撬，以免混泥土表面或摸板受到损失坏。七、质量保证措施及施工注意事项71施工前由木工翻样绘制模板图和节点图，经施工负责人复核后方可施工，安装完毕，经高支模管理机构有关人员组织验收合格后，通知监督单位质安部、技术部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业72现浇结构模板安装允许偏差序号项目允许偏差MM1轴线位移52底模上表面标高53截面内部尺寸柱、梁4，54层高垂直度大于5M85相邻两板表面高底差26表面平整度5注；检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。73确保每个扣件和钢管的质量满足要求，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4065NM，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。74模板施工前，对班组进行书面技术交底，拆模要有项目施工员签发拆模通知书。75浇筑混凝土时，木工要有专人看模。76认真执行三检制度，未经验收合格不允许进入下一道工序。77严格控制平台荷载，施工用料要分散堆放。78在封模板以前要检查预埋件是否放置，位置是否准确。八、安全施工注意事项81施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。82支模过程中应遵守安全操作规程，安装模板操作人员应戴好安全帽，高空作业应系好挂好安全带。83高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工爬梯进入工作面。84高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。85混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。86正在施工浇筑的平台，其下的支撑不准随意拆除，同时对架体上的杂物及时清理落地归堆。87拆模时应满铺脚手板，并用12铁丝扎牢靠。88在4M以上高空拆模时，不得让模板、材料自由下落，更不能大面积同时撬落，操作时必须注意下方人员动向。89拆除时如发现混凝土影响结构质量、安全问题时，应暂停拆除，经处理后，方可继续拆模。810拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。九、文明施工及环保措施91模板拆除后的材料应分类堆放。92模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。93模板安装时，应注意控制噪声污染。94模板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当地规定，防止噪声扰民。95加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。96每次下班时保证工完场地清。十、模板系统验算101模板支撑架计算书1011参数信息1脚手架参数横向间距或排距M100；纵距M100；步距M150；立杆上端伸出至模板支撑点长度M010；脚手架搭设高度M91；采用的钢管MM4835；扣件连接方式双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数080；板底支撑连接方式40MM80MM方木支撑，间距300MM；钢材弹性模量E206103（N/MM2）；钢管抗压强度设计值F2050N/MM2钢管截面惯性矩I11357104MM4，截面抵抗矩W4732103MM3。2荷载参数1模板及木楞自重标准值KN/M20350；荷载分项系数I122混凝土与钢筋自重标准值KN/M3板260；I123施工人员及设备均布荷载标准值KN/M2；I14A计算模板时取250；B计算支撑小楞构件时取15；C计算支架立柱时取10；4砼振捣时产生的荷载标准值KN/M2水平模板20；垂直面模板40；I145倾倒砼产生的荷载标准值取2KN/M2；I143木方参数木方弹性模量EN/MM295103；木方抗弯强度设计值N/MM213000；木方抗剪强度设计值N/MM21400；木方的间隔距离MM300000；木方的截面宽度MM4000；木方的截面高度MM8000；图2楼板支撑架荷载计算单元1012支撑模板的方木的计算方木按照简支梁计算，其截面抵抗矩W和惯性矩I分别为WBH2/640802/64267CM3；IBH3/1240803/1217067CM4；方木楞计算简图1荷载的计算1钢筋混凝土板自重KN/MQ126000120100031KN/M；2模板的自重线荷载KN/MQ203500120004KN/M；3活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载KNP115201000120040KN；2方木抗弯强度验算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下均布荷载Q120780105085KN/M；集中荷载P14040060KN；最大弯距MPL/4QL2/806010/4085102/80250KNM；方木的最大应力值M/W0250106/（4267103）6718N/MM2；方木抗弯强度设计值F130N/MM2；F，满足要求。3方木抗剪验算最大剪力的计算公式如下VQL/2P/2截面抗剪强度必须满足T3V/（2BH）T其中最大剪力V106210/2147/21266KN；方木受剪应力计算值T31266103/24008000593N/MM2；方木抗剪强度设计值T1400N/MM2；TT，满足要求。4方木挠度验算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下均布荷载Q12（Q1Q2）1062KN/M；集中荷载P14P1147KN；方木最大挠度计算值VMAX1470100003/48950001706710451062100004/38495000170671042742MM；方木最大允许挠度值V10000/25040MM；VMAXV，满足要求1013支撑木方的钢管的计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1062101472532KN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图KNM支撑钢管计算变形图支撑钢管计算剪力图KN最大弯矩MMAX0267PL02672532100676KNM；最大挠度VMAX1883PL3/（100EI）4768MM；最大支座力NMAX1267P1000P574KN；钢管最大弯曲应力M/W0676106/4732014286N/MM2；钢管抗压强度设计值F2050N/MM2；F,满足要求。支撑钢管的最大挠度VMAX小于10000/150与10MM,满足要求。1014扣件抗滑移的计算双扣件承载力设计值取1600KN，按照扣件抗滑承载力系数080，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为1280KN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值RNMAX574KN；R1280KN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求1015模板支架立杆荷载标准值轴力作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1静荷载标准值包括以下内容1脚手架的自重KNNG10116911056KN；2模板的自重KNNG2035010100350KN；3钢筋混凝土楼板自重KNNG326001210100312KN；经计算得到，静荷载标准值NGNG1NG2NG34052KN；2活荷载为施工荷载标准值、振捣和倾倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值NQ102020101050KN；3不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N12NG14NQ11862KN；1016立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N立杆的轴心压力设计值KNN5658KN；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比LO/I查表得到；I计算立杆的截面回转半径CMI158CM；A立杆净截面面积CM2A4502CM2；W立杆净截面模量抵抗矩CM3W4732CM3；钢管立杆最大应力计算值N/MM2；F钢管立杆抗压强度设计值F2050N/MM2；L0计算长度M；L0H2AK1计算长度附加系数，取值为1155；U计算长度系数，参照扣件式规范表533；U170；A立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；A010M；上式的计算结果立杆计算长度L0H2A1500010217M；L0/I17103/1581076；由长细比L0/I的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数0537；钢管立杆的最大应力计算值；5658103/（05374502）234N/MM2；F205000N/MM2，立杆稳定性满足要求。102梁模板计算书1021参数信息1模板支撑及构造参数梁截面宽度BM040；梁截面高度DM080混凝土板厚度MM012；梁支撑架搭设高度HM91M；立杆上端伸出至模板支撑点长度AM010；脚手架步距M150；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）LAM100；立杆横向间距或排距LBM100；采用的钢管类型为4835；扣件连接方式双扣件，扣件抗滑承载力折减系数080；承重架支设木方支撑平行梁截面A；2荷载参数模板自重KN/M2035；新浇混凝土自重240N/M3；钢筋自重KN/M340；施工均布荷载标准值KN/M2A计算模板时取250；B计算支撑小楞构件时取15；C计算支架立柱时取10；振捣混凝土荷载标准值KN/M2水平模板取20，垂直面板取40；倾倒混凝土侧压力KN/M220；新浇筑砼对模板侧面的压力标准值F、F中较小值；I12F022CT012V1/2FCH3材料参数木材弹性模量EN/MM295000；木材抗弯强度设计值FMN/MM2130；木材抗剪强度设计值FVN/MM214；面板弹性模量EN/MM295000；面板抗弯强度设计值FMN/MM2130；钢材弹性模量EN/MM2206105；钢材抗弯强度设计值FMN/MM22050；4835钢管枋木对拉螺栓4梁底模板参数梁底模板支撑的间距MM2500；面板厚度MM120；5梁侧模板参数主楞间距MM500；次楞间距MM300；穿梁螺栓水平间距MM500；穿梁螺栓竖向间距MM300；穿梁螺栓直径MMM12；主楞龙骨材料木楞，宽度80MM，高度40MM；次楞龙骨材料木楞，宽度80MM，高度40MM；1022梁模板荷载标准值计算1梁侧模板荷载新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值式中C混凝土的密度，取28KN/M3；T新浇筑砼的初凝时间（H）T200/T155714；T混凝土的入模温度，取2001外加剂修正系数，因采用泵送砼故取为12；2砼坍落度影响系数，2取为115；V浇筑速度（M/H），V25M/H；H砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度（M）；梁取05；则F022CT12V1/202228571412115251/2768KN/M2FCH2810280KN/M2取两者较小值，则标准值为FF280KN/M2；1023梁侧模板内外楞的计算1内楞计算内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度80MM，截面高度40MM，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W80402/62133CM3；I80403/124267CM4；内楞计算简图（1）内楞强度验算强度验算计算公式如下其中，内楞弯曲应力计算值N/MM2；M内楞的最大弯距NMM；W内楞的净截面抵抗矩；F内楞的强度设计值N/MM2。按以下公式计算内楞跨中弯矩其中，作用在内楞的荷载Q1228009014200900309828KN/M；内楞计算跨度外楞间距L500MM；内楞的最大弯距M019828500022457105NMM；内楞的最大受弯应力计算值2457105/2133104115N/MM2；内楞的抗弯强度设计值F130N/MM2；F，内楞抗弯强度满足要求。（2）内楞的挠度验算其中E木材的弹性模量E95000N/MM2；Q作用在模板上的侧压力线荷载标准值Q12280031008KN/M；L计算跨度外楞间距L5000MM；I内楞的截面惯性矩I4267105N/MM2；内楞的最大挠度计算值0677100850004/100950042671051052MM；内楞的最大容许挠度值2000MM；，内楞挠度满足要求。2外楞计算外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度80MM，截面高度40MM，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W80402/62133CM3；I80403/124267CM4；外楞计算简图（1）外楞抗弯强度验算其中外楞受弯应力计算值N/MM2M外楞的最大弯距NMM；W外楞的净截面抵抗矩；F外楞的强度设计值N/MM2。最大弯矩M按下式计算其中，作用在外楞的荷载P1228009014200900500304914KN；外楞计算跨度对拉螺栓竖向间距L300MM；外楞的最大弯距M017549141033000258105NMM外楞的受弯应力计算值258105/2133104121N/MM2；外楞的抗弯强度设计值F130N/MM2；F，内楞抗弯强度满足要求。（2）外楞的挠度验算其中E外楞的弹性模量，其值为95000N/MM2；P作用在模板上的侧压力线荷载标准值P280050342KN；L计算跨度对拉螺栓间距L30000MM；I面板的截面惯性矩I4267105MM4；外楞的最大挠度计算值11464210330003/100950004267105032MM；外楞的最大容许挠度值120MM；，满足要求。1024穿梁螺栓的计算验算公式如下其中N穿梁螺栓所受的拉力；A穿梁螺栓有效面积MM2；F穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取1700N/MM2；查表得穿梁螺栓的直径12MM；穿梁螺栓有效直径985MM；穿梁螺栓有效面积A76MM2；穿梁螺栓所受的最大拉力N280050030284KN。穿梁螺栓最大容许拉力值N170076/100012920KN；NN，满足要求1025梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W25001802/6135104MM3；I25001803/121215105MM4；1抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算其中，梁底模板的弯曲应力计算值N/MM2；M计算的最大弯矩KNM；L计算跨度梁底支撑间距L25000MM；Q作用在梁底模板的均布荷载设计值KN/M；新浇混凝土及钢筋荷载设计值Q11228004010090121KN/M；模板结构自重荷载Q212035040090015KN/M；振捣混凝土时产生的荷载设计值Q3142004009010KN/M；QQ1Q2Q3121015101325KN/M；跨中弯矩计算公式如下MMAX010132502520083KNM；0083106/1351046148N/MM2；F130，满足要求。2挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下其中，Q作用在模板上的压力线荷载Q（24040）100350401134N/MM；L计算跨度梁底支撑间距L2500MM；E面板的弹性模量E95000N/MM2；面板的最大允许挠度值2500/25010MM；面板的最大挠度计算值0677113425004/100950001215105026MM；，满足要求。1026梁底支撑木方的计算1荷载的计算1钢筋混凝土梁自重KNQ12404004010025028KN；2模板的自重荷载KNQ20350025021004021KN；3活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载KN经计算得到，活荷载标准值P1150200400250035KN；2木方的传递集中力验算静荷载设计值Q12（Q1Q2）12（28021）3612KN；活荷载设计值P214P114035049KN；P36120494102KN。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W40802/64267CM3；I40803/1217067CM4；3支撑方木抗弯强度验算最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩，跨中最大弯距计算公式如下跨中最大弯距M410205/40513KNM；方木最大应力计算值M/W0513106/42671041202N/MM2；方木抗弯强度设计值F130N/MM2；F，满足要求4支撑方木抗剪验算最大剪力的计算公式如下截面抗剪强度必须满足T3V/（2BH）其中最大剪力V4102/22051KN；方木受剪应力计算值T32051103/（24080）0961N/MM2；方木抗剪强度设计值T1400N/MM2；TT，满足要求。5支撑方木挠度验算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下集中荷载P12（Q1Q2）14P14102KN；方木最大挠度410210350003/4895000170671060659MM；方木的挠度设计值500/25020MM；，满足要求。1027梁底支撑钢管的计算在原满堂架的基础上在梁底再加双排立杆，间距10M，作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等，通过方木的集中荷载传递。1支撑钢管的抗弯强度计算按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P12（Q1Q2）14P12/32735KN；计算简图如下支撑钢管按照简支梁的计算公式其中N10/02504经过简支梁的计算得到钢管支座反力RARB41/2273527356838KN；钢管最大弯矩MMAXPL/40342KNM；支撑钢管的最大应力计算值MMAX/W0342106/4732072274N/MM2支撑钢管的抗弯强度的其设计值T2050N/MM2；T，满足要求1028扣件抗滑移的计算双扣件承载力设计值取1600KN，按照扣件抗滑承载力系数080，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为1280KN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算规范525RRC其中RC扣件抗滑承载力设计值,取1280KN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R6838N；RRC，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求1029立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N立杆的轴心压力设计值，它包括横杆的最大支座反力N16838KN；脚手架钢管的自重N2120132851346KN；N683813468184KN；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比LO/I查表得到；I计算立杆的截面回转半径CMI158；A立杆净截面面积CM2A4502；W立杆净截面抵抗矩CM3W4732；钢管立杆轴心受压应力计算值N/MM2；F钢管立杆抗压强度设计值F2050N/MM2；LO计算长度M；参照扣件式规范考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下列公式计算L0K1K2H2AK2计算长度附加系数，H2A170，K2按照表2取值为1020；LO/I2024103/15801281；由长细比LO/I的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数0406；钢管立杆受压应力计算值8184103/0406450244775N/MM2F钢管立杆稳定性满足要求模板承重架应尽量利用柱子作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表1模板支架计算长度附加系数K1步距HMH0909H1212H1515H21K11243118511671163表2模板支架计算长度附加系数K2以上表参照扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全10210立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求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其中P立杆基础底面的平均压力KN/M2N上部结构传至基础顶面的轴向力设计值KN；N8184A基础底面面积M2；A101010地基承载力设计值应按下式计算FGKCFGK480其中FG地基承载力设计值KN/M2KC脚手架地基承载力调整系数；KC040FGK地基承载力标准值KN/M2；FGK120P8184FG480，地基承载力的计算满足要求。十一、高支撑模板施工安全防范措施111预防坍塌事故安全技术措施1111模板作业前，根据设计要求、施工工艺、作业条件及周边环境编制专项施工方案，经单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收合格签字后，方可作业。1112模板作业时，支撑系统采用钢管和钢扣件，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢管和钢扣件。支撑立杆基础应坚固稳定，并经承载力验算合格。支撑立杆底部应加设满足支撑承载力要求的垫板。剪刀撑和立杆应牢固连接，形成整体。1113模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可继续作业。1114堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对模板进行加固。1115装钉屋面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。1116安装外围柱、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高于施工作业面至少15M。1117拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。112预防高空坠落事故安全技术措施1121高支模安装完毕，经高支模管理机构有关人员组织验收合格后，通知分公司质安部、技术部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业。1122所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。1123项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。1124高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具。1125安全带使用前必须经过严格检查，合格后方可使用。作业人员应按