模板安拆施工方案

1、 模板施工方案洛阳市新区拓展区1#热源厂工程模板安拆施工方案洛阳市新区拓展区1#热源厂工程模板施工方案编制：审核： 批准：河南三建建设集团有限公司二一一年八月二十日目 录一、工程概况 2二、模板工程的施工目标 2三、模板部署 2四、模板选型及施工 3五、梁板模板支设主要施工工艺 4六、梁板模板及支撑体系拆除强度要求 4七、模板及其支撑体系拆除方法 4八、模板施工要点 5九、模板支拆控制点 6十、模板的清理维护 6十一、梁模板计算书 7十二、板模板计算书 19一、工程概况新区拓展区1#热源厂工程建设场地位于洛阳市新区拓展区司马街村北侧，建设规模为2台70WM的热水锅炉，计划工期200天，工程范围

2、为热源厂内的土建工程。新区拓展区1#热源厂工程建筑占地面积约11000m2。结构形式为框排架结构。 设计单位：沈阳铝镁设计研究院有限公司监理单位：河南省华兴建设监理有限公司施工单位：河南三建建设集团有限公司监督部门：洛阳市质量监督站模板工程是混凝土成型质量的关键，模板设计必须合理、可靠，支设必须牢固、严密，只有这样才能在保证经济的前提下，提高混凝土的成型质量。二、模板工程的施工目标我项目部制定出相应的模板工程的施工目标：结构施工达到清水混凝土的标准。即：混凝土表面颜色均匀一致，无蜂窝麻面、露筋、夹渣、粉化、锈斑和明显气泡存在。结构阳角部位无缺棱掉角，梁柱、墙梁的接头平顺方正，模板拼缝基本无明显

3、痕迹，有痕迹的应具有规律性。表面平整光滑，线条顺直，几何尺寸准确。模板结构合理、刚度好、不变形，牢固稳定，规格尺寸准确，拼缝严密、不漏浆、无错台，面层平整、角模顺直、光洁。三、模板部署本工程基础模板采用竹胶板，次龙骨为40×90mm的木方间距350mm，主龙骨为90×90mm的木方间距600mm；地上剪力墙采用木模；柱模采用采用竹胶模板，背楞为40×90mm的木方，主体结构采用净面胶合模板；楼板及梁支撑体系采用满堂脚手架，背楞为90×90mm及40×90mm的木方。四 模板选型及施工1、柱模板本工程柱模板采用净面胶合胶模板，竖楞采用40

4、5;100木方，间距为350mm一道。a.模板安装：模板拼装前复核基层上的模板控制线，在主筋上做好找平层控制标高，然后在基层上做30mm厚砂浆找平层。模板拼装前板面涂刷脱模剂，用吸尘器、鼓风机清除结构内的垃圾。b.在浇筑梁板混凝土前，在柱的每面柱外300mm处预留两根18钢筋头高出楼面150mm，在支柱模板时，采用木方将模板与预留的钢筋头固定，以确保柱定位的准确。c.柱模支设前应将底面用水平尺找平，在柱混凝土终凝前，用砂轮锯在楼板的混凝土上切出柱四边线，将楼板上柱内的混凝土向下剔凿20mm，沿剔凿的外边线支设柱模，以防模板底脚漏浆。d.对柱模的标高及垂直进行校正，无误后用斜撑夹固定。e.对通排

5、柱模板，先装两端柱模板，校正固定，拉通长线校正中间各柱模板。f.柱模板在柱混凝土强度达到1.2MPa以后，方可拆除。.梁板模板梁、板模板采用净面胶合板，用40×90mm木方作为次龙骨，间距350mm；下方平铺90×90mm的木方作为主楞，间距为1200mm一道。支撑为碗扣式脚手架和普通钢管脚手架相结合。梁侧模采用40×90mm木方作内楞，用90×90mm做外楞，当梁高不大于500mm时，木方间距为350mm一道，外楞间距600mm一道；当梁高大于500mm时，木方间距为250mm一道，外楞间距450mm一道，且在梁1/3和梁底模下口200mm处设12拉杆

6、一道。梁侧向加斜撑，以确保梁模稳定，间距为600mm。五、梁板模板支设主要施工工艺流程：搭设满堂脚手架安装主龙骨安装次龙骨铺板模校正标高、加设立杆水平拉杆预检六、梁板模板及其支架拆除时的砼强度要求：应符合设计要求，并应符合下列规定：侧模：在砼强度能保证表面棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。 底模：在砼强度符合下表的规定后，方可拆除。结构类型结构跨度（ m ）按设计的砼强度标准值的百分率计板250>2， 875>8100梁875>8100悬臂构件100注：上表中“设计的砼强度标准值”系指与设计砼强度等级相应的砼立方体抗压强度标准值。结构构件模板拆除后，混凝土强度等级尚未达到

7、设计要求时，结构底部应加临时支撑支护。模板拆除后，要注意控制施工荷载，不要集中堆放模板和材料，防止施工荷载过大造成结构裂缝。七、梁板模板及支撑体系拆除方法模板拆除顺序与安装顺序相反，先支后拆，后支先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板。梁板模板拆除方法为：将可调螺旋向下退，使龙骨与板脱离，先拆主龙骨，再拆次龙骨，最后取顶板模板。拆除时人站在碗扣架下，待顶板上木料拆完后，再拆碗扣架，拆模时间以砼同条件养护试块抗压强度为依据，故梁板砼应多做一组同条件养护试块。拆除大跨度梁板模时，宜先从跨中开始，分别拆向两端。当局部有砼吸附或粘接模板时，可在模板下口接点处用撬棍松动，禁止敲击模板。拆模时不要用力过猛，拆

8、下来的材料要及时运走，整理拆下后的模板及时清理干净，板模应涂刷脱模剂，按规格分类堆放整齐。梁柱接头模板梁柱接头模板采用木模板。施工要求： 柱模板拆除后，首先安装梁柱接头模板，要求梁柱接头模板要与柱连接紧密，与柱连接处用柱箍锁紧。 将梁模板卡进接头模板预留的企口内，梁模板采用净面胶合板，卡进接头模板预留的15mm厚企口内。 梁模板与接头模板水平缝采用水泥砂浆嵌缝，垂直缝采用密封胶条补缝。 在浇筑混凝土之前，应再进行一次检查，以确保接缝严密，支撑牢固，达到清水混凝土的要求。八、模板施工要点为保证施工质量，模板施工实行样板引路，经三方认可后再进行大面积施工。模板支设严格按模板配置图支设，安装前先弹出

9、模板就位线。安装模板前板面必须清理干净并刷好隔离剂，隔离剂涂刷均匀并不对钢筋造成污染。水电予埋盒、予埋件、门窗洞口予埋完毕，保护层厚度满足要求，办理隐检记录，并填写包括专业施工在内的会签验收手续，几方验收合格后方可进行下道工序的施工。墙、柱模板支设前一定要将施工缝处清扫干净。梁模板支设时，在支坐处要留设清渣口。为保证墙、柱截面尺寸，其模板在安装前必须在钢筋上绑扎限制模板因加固而使截面减小的撑铁，门洞模板支设前必须安设限制模板跑位的限位筋。撑铁和限位筋尚应具有一定的强度。模板拼缝要严密，楼板模板与柱、墙模板、门洞模板与墙模板、墙模板与墙模板、柱模板与柱模板、楼板模板与楼板模板之间的缝隙用海面密封

10、条嵌实，墙、柱模板与楼层之间的缝隙用海绵条或塑料管嵌实。进场竹胶合板、模板必须符合相应质量标准。现浇结构模板安装的允许偏差，应符合规范要求。固定在模板上的预埋件和预留孔洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确，其允许偏差应符合下表的规定。模板在起吊时要注意安全，不要发生碰撞现象。模板堆放整齐，并及时清理维修。在模板工程施工完成后，由劳务分包队伍进行自检验收，验收合格后，填写预检单。项次项 目允许偏差（mm）1预埋钢板中心线位置32预埋管、预留洞中心线位置33预埋螺栓中心线位置2外露长度+1004预留洞中心线位置10外露长度+1005墙柱插筋中心线位置5外露长度100九. 模板支拆控制点模板支拆的操

11、作质量，是确保模板工程质量和混凝土结构质量的关键工序。应加强以下质量控制工作：支模板前，必须核查轴线和模板定位线的尺寸。确保墙、柱模板定位准确，梁、板标高定位准确。同时，对相关工种的上道工序质量进行检查，如发现钢筋位移或下层混凝土表面的松软层未剔凿者，应预先处理好后再支模板等。模板安装支撑，要遵守模板工艺规程，确保模板与轴线的位置尺寸、标高和垂直度，确保支撑牢固、稳定和结构构件规格尺寸，不跑模，不张模，拼缝严密、不漏浆、不错台，门窗口、洞口模板位置准确，不位移、不变形，施工缝、后浇带留茬齐整。墙、柱根部、大截面梁底部和梁柱结头最低点的模板，留设清扫口，便于清扫，以保证混凝土接茬质量。模板拼缝处

12、，应用密封胶条腻子或水泥砂浆封闭，采用海面密封条堵缝时，条边不要突出模板面，防止夹入混凝土内。采用净面胶合板时，宜采用专用切割机具裁割竹胶板，防止毛边、飞边、破茬。净面胶合板裁口处宜涂刷封边漆保护，以防裁口处再生毛边或膨胀松散变形，影响拼缝质量和减少模板周转次数。冬期施工，底层模板支撑立柱根部宜垫板扩大支撑面，要防止地基冻土膨胀或回填土化冻下沉，造成模板沉陷变形，混凝土结构裂缝。模板拆除，拆模板时，首先按照设计要求或规范规定，依据结构同条件养护的混凝土试块强度。拆模时不得使用大锤，以防模板碰撞墙体，必要时可用撬棍底部撬动。十、 模板清理维护由于大模板适用性强，周转次数多，价格昂贵，所以应作好模

13、板的维修和保养工作。净面胶合模使用前应脱模剂。以便使用、清理和维护。拆下的模板，要及时清理和刷脱模剂。必须先将模板内、外和周边灰浆清理干净，模板外侧和灵部件的灰浆和残存混凝土也应清干净。拆下的模板，彻底请理干净后涂刷水质脱模剂，要刷均匀，不要漏刷，且每次均要涂刷，否则，长期连续使用水质脱模剂容易使模板表面结成硬斑，损坏模板表面，影响结构面层质量，甚至影响混凝土接茬质量。大模板堆放：模板堆放场地必须平整，夯实。进场后按品种，规格堆放整齐，并做好防水排水措施。十一、梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:L11、参数信息1.1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.25；梁截面高度 D(m):0.5

14、0；混凝土板厚度(mm):100.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：2.88；梁两侧立杆间距(m):0.60；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:0；采用的钢管类型为48×3.5；立杆承重连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；1.2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇

15、混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；1.3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；1.4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；1.5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：35

16、0 ，主楞竖向根数：3；主楞间距为：100mm，180mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；穿梁螺栓直径(mm)：M10；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；次楞合并根数：2；2、梁模板荷载标准值计算2.1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.0

17、00； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。3、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)3.1.强度计算跨中弯矩计算公

18、式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 100×2.1×2.1/6=73.5cm3； M - 面板的最大弯距(N·mm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×1×18×0.9=19.44kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×1×2×0.9=2.52kN/m；q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 2

19、1.960 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 350mm；面板的最大弯距 M= 0.125×21.96×3502 = 3.36×105N·mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.36×105 / 7.35×104=4.575N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.575N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 3.2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=21.96N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 350mm；

20、 E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 100×1.8×1.8×1.8/12=48.6cm4；面板的最大挠度计算值: = 5×21.96×3504/(384×9500×4.86×105) = 0.929 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大挠度计算值 =0.929mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！4、梁侧模板内外楞的计算4.1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用

21、下的二跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6×82×2/6 = 128cm3；I = 6×83×2/12 = 512cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N·mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18×0.9+1.4×2

22、15;0.9)×1=21.96kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 140mm； 内楞的最大弯距: M=0.096×21.96×140.002= 4.13×104N·mm； 最大支座力:R=1.1×21.96×0.14=8.455 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 4.13×104/1.28×105 = 0.323 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.323 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要

23、求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21.96 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 5.12×106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.677×21.96×5004/(100×10000×5.12×106) = 0.181 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.181mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！4.2.外楞计算外

24、楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力8.455kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4；（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N·mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F×a=1.281 kN·m；其中，F=1/3×q&#

25、215;h=3.66，h为梁高为0.5m，a为次楞间距为350mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.28×106/1.02×104 = 126.083 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =126.083N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算 其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力标准值：F=3.66kN； l-计算跨度：l=600mm； I-外楞的截面惯性矩：I=243800mm4；外楞的最大挠度计算值:=1.615

26、15;3660.000×600.003/(100×206000.000×243800.000)=0.254mm；根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.254 mm外楞的最大容许挠度值: = 600/400=1.5mm；外楞的最大挠度计算值 =0.254mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.5mm，满足要求！5、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 10 mm； 穿梁螺栓有效直径: 8.12 mm； 穿梁螺栓有效

27、面积: A= 52 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2×18+1.4×2)×0.5×0.225 =2.745 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170×52/1000 = 8.84 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.745kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=8.84kN，满足要求！6、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考

28、虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 1000×18×18/6 = 5.40×104mm3； I = 1000×18×18×18/12 = 4.86×105mm4；6.1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN·m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =83.33mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1

29、: 1.2×（24.00+1.50）×1.00×0.50×0.90=13.77kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m；q = q1 + q2 + q3=13.77+0.38+2.52=16.67kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.10×16.668×0.0832=0.012kN·m； =0.012×

30、106/5.40×104=0.214N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.214 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！6.2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)×0.500+0.35）×1.00= 13.10KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =83.33mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =83.33/250 = 0.333mm；面

31、板的最大挠度计算值: = 0.677×13.1×83.34/(100×9500×4.86×105)=0.001mm；面板的最大挠度计算值: =0.001mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 83.3 / 250 = 0.333mm，满足要求！7、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。7.1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)×0.5×

32、;0.083=1.062 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.35×0.083×(2×0.5+0.25)/ 0.25=0.146 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)×0.083=0.375 kN/m；7.2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.2×1.062+1.2×0.146=1.45 kN/m；活荷载设计值 P = 1.4×0.375=0.525 kN/m 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中

33、，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4×9×9/6 = 54 cm3； I=4×9×9×9/12 = 243 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 1.45+0.525=1.975 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×1.975×1×1= 0.198 kN.m；最大应力 = M / W = 0.198×106/54000 = 3.657 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算

34、值 3.657 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.6×1.975×1 = 1.185 kN； 方木受剪应力计算值 = 3×1185/(2×40×90) = 0.494 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.494 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 1.063 + 0.146 =

35、1.208 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.677×1.208×10004 /(100×10000×243×104)=0.337mm；方木的最大允许挠度 =1.000×1000/250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.337 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4 mm，满足要求！7.3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)×0.500= 12.750 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2

36、= 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2×(12.750 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 22.020 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kN·m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=2.962 kN；最大弯矩 Mmax=0.671 kN

37、.m；最大挠度计算值 Vmax=0.953 mm；最大应力 =0.671×106/5080=132.156 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 132.156 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!8、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R

38、- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=2.962 kN；R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 9、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 水平钢管的最大支座反力： N1 =2.962 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×2.88=0.446 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(1.00/2+(0.60-0.25)/2)×1.00×0.35=0.

39、283 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2×(1.00/2+(0.60-0.25)/2)×1.00×0.100×(1.50+24.00)=2.066 kN； N =2.962+0.446+0.283+2.066=5.758 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计

40、值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=5757.67/(0.207×489) = 56.881 N/mm2；

41、钢管立杆稳定性计算 = 56.881 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！十二、板模板计算书1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.10；采用的钢管(mm):48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5

42、00；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00；4.楼板参数 图2 楼板支撑架荷载计算单元5、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100

43、15;1.82/6 = 54 cm3；I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图5.1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.5×0.1×1+0.35×1 = 2.9 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m；5.2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.2×2.9+1.4×2.5= 6.98kN/m最大弯矩M=0.

44、1×6.98×0.252= 0.044 kN·m；面板最大应力计算值 = 43625/54000 = 0.808 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.808 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!5.3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 2.9kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.677×2.9×2504/(100×9500×48.6×104)=0.017 mm； 面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值

45、0.017 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!6、模板支撑方木的计算:方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4×9×9/6 = 54 cm3；I=4×9×9×9/12 = 243 cm4； 方木楞计算简图6.1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.5×0.25×0.1 = 0.638 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.35×0.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)

46、：p1 = 2.5×0.25 = 0.625 kN/m；6.2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 × (q1 + q2)+ 1.4 ×p1 = 1.2×(0.638 + 0.088)+1.4×0.625 = 1.745 kN/m；最大弯矩 M = 0.125ql2 = 0.125×1.745×12 = 0.218 kN·m；方木最大应力计算值 = M /W = 0.218×106/54000 = 4.039 N/mm2；方木的抗弯强

47、度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4.039 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!6.3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn < 其中最大剪力: V = 0.625×1.745×1 = 1.091 kN；方木受剪应力计算值 = 3 ×1.091×103/(2 ×40×90) = 0.454 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.454 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!6.

48、4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.725 kN/m；最大挠度计算值 = 0.521×0.725×10004 /(100×9500×2430000)= 0.164 mm；最大允许挠度 V=1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.164 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!7、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.181 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN·m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.818 kN·m ；最大变形 Vmax = 2.597 mm ；最大支座力 Qmax = 9.543 kN ；最大应力 = 818099.612/4490 = 182.205 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 182.205 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 2.597mm 小于 1000/150与10 mm,