超重、超高模板支撑架专项施工方案

1、浙江兴农合作行超高、超重模支撑架项施工方案编制人校对人审核人审批人宁波建集有限公 2010 年 9 日宁波建工集团有限公司目录况 2据 2围 计 3支撑形式选择及搭设参数.3架体基础.水平拉接的布置与构造.剪刀撑布置.6支撑架施工荷载取值.6署 6 7除 8收 9护 10施 案 12 . 13 15 厚楼板模板扣件钢管支撑架计算书（高 9.6m .15 厚楼板模板扣件钢管支撑架计算书（高 ） .21350800 梁板扣件钢管支撑架计算书（高 9.6m 梁板扣件管支撑架计算书（高 10.3m,用顶托） 梁板扣件管高支撑架计算书（高 15m,采顶托）图 591宁波建工集团有限公司超高、超模板支撑架

2、项施工方案一工概 .1、工程名称 ：浙江长兴农村合作银行建设单位：浙江长兴农村合作银行设计单位：浙江省建工建筑设计院有限公司监理单位：长兴宏泰建设监理有限公司施工单位：宁波建工集团有限公司工程位置 : 本工程位于浙江省长兴县南太湖经济开发区。工程简介：本工程的室内设计标高0.00 对于绝对标高 5.400总建筑面 积为约 3 ，本工程为整体地下室一层。 以上为两个单体组成，地上二 十三层框架核心筒剪力墙结构，东面为地上五层框架结构。二编依1、浙江长兴农村合作银行工程建筑、结构等施工图纸、会审纪要、联系单。 2、主要规和规程2.1 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （）2002 年 版2.2

3、 建筑结构荷载规范GB50009-20012.3 江省 工程 建设 标准 筑施工 件式钢管 板支 架技术规程 DB33/1035-20062.4 砼模板用胶合板 （GB/T17658-1999）2.5 钢管脚手架扣件 （GB15831）2.6 混凝土结构工程施工质量验收规范2.7 建筑施工高处作业安全技术规范 （2.8 建筑施工安全检查标准 （）2.9省、市现行的有关安全生产和文明施工规定2.10 企业标准2宁波建工集团有限公司三支架计围本专项施工方案设计的范围为：本工程三 1 轴3 轴(F 轴的楼板见结施-，高度为地 下室顶板-层楼板标高 。部位三层楼板厚为 120mm 。本工程三层 13

4、轴 轴F 轴的楼板见结施，度 为地下室顶板-三楼板标高 该部位三层楼板厚为 120mm ，其中 超重梁截面有 5001600。本工程四层 6 交 D 轴E 轴的楼板见结施-高度为二层 楼板 四层楼板标高 该部位四层楼板厚为 120mm 。本工程四层 F (3轴6 轴间重 详结施-。 四支形选及计（一）撑形式选择搭设参考虑到施工安全及可操作性同时兼顾经济方便此工程的以上各部位 模板支撑架分别采用扣件式钢管脚手架、扣件式钢管脚手架 + 托两种的模板支 撑体系。具体搭设形式为：1、1 轴3 交(轴F 间部位（高 9.6m 扣件式钢管脚手架+ 顶托的模板支撑体系120mm 厚楼板立杆间距采用 900m

5、m900mm；梁截 350 800，梁底立杆纵横距 900mm该部位的、板支架具体搭设数见表 1、表 23宁波建工集团有限公司超高部位楼板模板支撑架搭设参数一览表(表 1、表 2)计算截面计算跨度支架形式搭设高度梁底方木立杆横距立杆纵距 (跨度方) 梁底支撑 (小横杆)立杆步距350搭参扣件式钢管模板支架，梁 底采用双扣件与立杆连接 603.2300计算板厚支架形式搭设高度板底木方立杆纵距立杆横距立杆步距搭 设 参 数扣件式钢管模板支架，梁 底采用双扣件与立杆连接803002、本工程三层 9 轴13 轴 交 轴 轴间的楼板（高 用 扣件式钢管脚手架 +顶托的模板支撑体系。 120 厚楼板立杆间

6、距采用 900mm 900mm；梁截面 ，梁底立杆横距取梁宽 1200mm、立杆纵距采 500mm。 该部位梁、板支撑具体搭参数见表 3表 4。超重梁、超高楼板模板支撑架搭设参数一览表表 3、4)计算截面计算跨度支架形式搭设高度梁底方木立杆横距立杆纵距 (跨度方向50025.2m搭参扣件式钢管模板支架顶托，托梁采 用双钢管长 设 4 道重立 杆，梁底立杆上部悬臂端长度不得 超过 0.3m) 60计算板厚支架形式搭设高度板底木方立杆纵距立杆横距立杆步距搭 设 参 数扣件式钢管模板支架，梁 底采用双扣件与立杆连接803004宁波建工集团有限公司立杆步距梁侧内龙骨梁侧外龙骨对拉螺栓方木 100每 5

7、 根水平均 布置双钢管，竖向布置，间距 500 布置 道杆，直径为 12 圆， 高度方向间距：本工程四层 轴6 轴交 D 轴 轴间的楼板（高 采用扣件式钢 管脚手架的模板支撑体系120 厚楼板立杆间距采用 900mm900mm；梁截面 350 750，梁两侧立杆纵、横距取 900mm。该部位的梁、支撑架体搭设参数 下表 表 。本工程四层沿 F 轴(3 轴6 轴间)超重梁 KL4ax-1a500详见结施 -37)。梁底采用扣件式钢管模板支 +托，托梁采用双钢管。梁两侧立杆横距 取 900mm，立杆纵距采 500mm。该位的梁、板撑架具搭设参数见表 2、 表 。超高、超重梁模板支撑架搭设参数一览表

8、 (表 6)计算截面计算跨度支架形式搭设高度梁底方木立杆横距立杆纵距 (跨度方向) 立杆步距梁侧内龙骨梁侧外龙骨对拉螺栓（二）体基础2000mm25.2m搭参扣件式钢管模板支架 + 顶托，托梁采用双钢 管，长度 设 承重立杆，梁底立杆上 部悬臂端长度不得超过 根 方木 50100，每侧 7 根水平平均布置双钢管，竖向布置，间距 布置 道杆，直径为 12 圆， 高度方向间距：200+350+350+400+4001 1 3 轴交2/0A)轴F 间的楼板(高 立杆支撑 250mm5宁波建工集团有限公司厚的地下室顶板上。本工程三层 9 13 - 交 轴F 轴间的楼板高 ，架体立 杆支撑于 180mm

9、 厚的地下室顶板上。本工程四层 轴6 轴交 轴 轴间的楼板(高 9.6m)，架体立杆支撑于 120 的一层顶板上。该部位一层支撑不得拆除。本工程四层沿 F 轴(3 轴6 间)超重梁 KL4ax-1a500架体立杆 支撑于 250 的地下室顶板上。该部位地下一层支撑的不得拆除。（三）平拉接的布与构造本工程在高度方向根据施工条件每隔 4.5 米脚手架与砼柱设置一道水平 拉接，水平方向在楼面梁上设置拉结点。（四）刀撑布置水平方向每 4.5m 设置一道水平剪刀撑,竖向沿支架四周向每隔 排设置 一道。（五）撑架施工荷取值1 模板支架设计时考虑的荷载标准值：模板 0.35KN/m2及支架自重0.428KN

10、/m新浇混凝土自重 24KN/m3钢筋自重 1.5KN/m3施工人员及施工设备荷载荷载 1.0KN/m2;振捣混凝土时产生的荷载 2.0KN/m2。2、模板支架的荷载分项系数: 模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重取 1.2；人员及施工设备荷载荷载、振捣混凝土时产生的荷载取 。3、本工程模板支架计算时梁、板支架施工活载组合均采用：施工人员及施工设备荷载荷载 1KN/m2+振捣混凝土时产生的荷载 2.0KN/m2=3.0KN/m2五混土捣工署柱子混凝土按层高分段支模绑扎钢筋浇捣混凝土主体结构采用泵送商 品混凝土采用汽车泵和固定泵结合浇筑混凝土混凝土框架柱楼面梁板分二 次浇筑。先施工框架柱砼，

11、待柱子混凝土强度达到80%后浇筑楼面梁、板砼。柱 砼浇筑完毕达到一定强度后作为梁板支模架水平拉结点效提高模板支架侧向 刚度提高支承系统的承载能力上一层结构梁板混凝土未浇筑后未达到规范要 求的设计强度，下一层模板支撑架不得拆除。6宁波建工集团有限公司混凝土浇捣采用由中部向两边扩展的浇筑方式，浇捣过程中 .严格控制实际 施工荷载不超过设计荷载对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施钢筋等 材料不能在支架上方堆放；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、 松动和变形情况及时解决。混凝土浇捣需另行编制混凝土专项施工方案。六支架构要及施支架立杆下设置 的通长垫木。立杆底部可调顶托安装需水平，与钢管架

12、立杆上下垂直，可调顶托的调 节长度不得超过 200mm。立杆顶部采用调节可调顶托调至支撑架要求的支撑高 度。托梁采用双钢管，采用扇形箍固定，托梁位置需居中。模板支架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距 底座上皮不大于 200mm 处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。立杆之间按步距 满设双向水平杆并与立杆相交处扣接牢固外 围水平杆设于立杆内侧其余纵横向水平杆均分别设于立杆同侧以便剪刀撑和 斜杆与立杆相交处的扣接。沿支架四边、中间每隔六排纵横向设一道竖向剪刀撑，由底至顶连续设 置，与立杆相交处用旋转扣件扣接牢固，构成“几何不变杆系结构”支架体系

13、。立杆采用对接扣件接长，立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆 的接头不应设置在同步内步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的 距离不宜小于 500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距 ；立杆垂 直度按L/400（ 整架高度）。各扣件螺栓均采用测力矩扳手拧紧使其扭力矩均控制在 4055Nm。 9、 在已框架柱上将每道水平杆与之做可靠连接有效提高模板支架侧向刚度，提高支承系统的承载能力。7宁波建工集团有限公司七支架搭及除1施工准备1.1 脚手架搭设前，技术负责人应按照施工组织设计要求向搭设和使用人员 做技术安全交底。1.2 基础上应先弹出支撑架的纵横方向位置线并进行抄平。1.3 对钢

14、管、扣件、脚手片等进行检查验收，严禁使用不合格产品。2 扣件式钢管架的搭设要求2.1 钢管采用48 钢管钢管壁厚 3.2mm不得采用锈蚀裂纹和弯曲的钢 管。2.2 立杆必须采用对接相邻立杆的对接扣件不得设置在同一步内剪刀撑和其他杆件可采用搭接，搭接长度不少于 并不少于 3 只扣件紧固。 2.3 水平杆搭接长度不应小于 ，应等距离设置 个旋转扣件固定。 2.4 每步的纵、横向水平杆应双向拉通。3 拆除支撑注意事3.1 拆除支撑架前，清除支撑架上的材料、工具和杂物。3.2 模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁 非操作人员入内。3.3 拆除人员必须站在临时设置的脚手板上进行

15、拆除作业，并按规定使用安 全防护用品。3.4 拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖。3.5 拆下的配件、钢管、扣件、脚手片应逐一递接至地面，并人工搬运至指 定场所分类堆放整齐，严禁抛掷。3.6 模板支架拆除时，构件的混凝土强度应符合国家标准混凝土结构工程 质量验收规范GB50204）的有关规定。3.7 脚手架的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列作 业要求进行：脚手架的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行；在拆除过程中，脚手架的自由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两8宁波建工集团有限公司步时，应加设临时拉结；d.

16、通长水平杆和剪刀撑等，必须在脚手架拆卸到相应高度时方可拆除 e.工人必须站在临时设置的脚手片上进行拆卸作业，并按规定使用安全 防护用品；f.拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打；八支体检和收1、对使用的钢管检查以下内容：1.1 查看钢管材料产品质量合格证、质量检验报告。1.2 检查钢管表面的平直度不应有裂缝结疤分层错位硬弯毛刺、 压痕和深的划道。1.3钢管必须涂有防锈漆。1.4 钢管表面锈蚀深度不得大于 。1.5 钢管弯曲变形各种杆件钢管的端部弯曲不得大于 立杆钢管 3-4m 长度的弯曲不得大于 12mm、4-6.5m 长度的不得大于 。1.6 检查扣件厂家的生产许可证定检测单位的测试报告和产品

17、质量合格 证。扣件的扭紧力矩抽查率不得少于 80%，操作层为 。1.7 旧扣件使用前进行质量检查有裂缝变形的禁止使用出现滑丝的螺 栓必须更换。1.8 新、旧扣件均应进行防锈处理。2、钢管支撑架使用中，应定期检查的内容2.1 检查地基是否积水、底座是否松动，立杆是否悬空。2.2 检查扣件螺栓是否松动。2.3 安全防护措施是否符合要求。3、支撑架验收3.1 模板支架投入使用前，必须进行验收。3.2 基础:查看基础表面坚实平整，表面是否积水，垫板是否晃动，检查方 法:观察。3.3 脚手架搭设的垂直度与水平度允许偏差9宁波建工集团有限公司垂直度水平度允许差 （表三）项目允许偏（ mm）垂直度水平度每步

18、架 脚手架整体一跨距内水平架两端高差 脚手架整体H/1000 及2.0H/600 及50 L/600 及3.0 L/600 及503.4 间距检查：脚手架步距偏差不得大于 20mm 、纵距偏差不得大于 横距偏差不得大于用钢卷尺测量。3.5 扣件安装： 同步立杆上两个相隔对接扣件的高差应大于 500mm，用 钢卷尺测量； 扣件螺栓拧紧扭力矩 40-50N.m，用扭力扳手检测； 剪刀撑 斜杆与地面的倾角 4560，用角尺检测。4 工 JGJ130-2001。九 安管与护模板支架搭设人员必须是经过按现行国家标特种作业人员安全技术 考核管理规则GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合

19、格 者方可持证上岗。搭拆脚手架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。操作层上施工荷载应符合本方案设计要求，不得超载；不得在脚手架上 集中堆放模板钢筋等物件严禁在脚手架上拉其他设备的缆风绳或固定架设 混凝土泵、泵管及起重设备等。六级及六级以上大风和雨雾天应停止脚手架的搭设拆除及施工作业。 5、模板支使用期间，不得任意拆除杆件。沿脚手架外侧严禁任意攀登。严禁高空抛掷。对脚手架应设专人负责进行经常检查和保修工作。应避免卸物料对模板支撑和脚手架产生偏心、振动和冲击；可调托座应采取防止砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹的措施；10宁波建工集团有限公司10技术交底10.1 模板支架搭设前，应由项目相关技术人员向

20、全体操作人员进行技术交 底。10.2 技术交底内容应与模板支架专项方案统一，交底的重点为搭设参数、 构造措施和安全注意事项。10.3 技术交底应形成书面记录，交底方和全体被交底人员应在交底文件上 签字。混凝土浇筑过程中应派专人观测模板支撑系统的工作状态观测人员 发现异常时应及时报告施工负责人进行加固处理。在模板支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。 13工地临时用电线路的架设应按现行行业标施工现场临时用电安全技术规范 ）的有关规定执行。十质保措10.1 组织质量管理网络结合本工程特点与质量管理工作需要组建一支以项目经理为主具有责任 性强、有管理水平、有能力、施工经验丰富的资质合格

21、的项目质量管理班子。10.2 建立质量责任制从项目经理管理层到施工班组长操作层分二个层次建立质量责任制一是 项目管理层质量管理责任制二是操作层质量承包责任制使质量责任制纵向到 底，横向到边，并直接与经济利益挂钩，加强各级质量管理的意识，使各级人员 既感到有压力，又有动力，从而推动质量管理的有力运行。10.3 加强公司对项目的考核：公司对项目部实行定期考核和检查制度，并将考核结果纳入年度考核内容， 与年底奖金挂钩对检查中发现的问题不仅要提出整改意见更应提出改进措 施，使之质量不断提高。10.4 把好材料质量关全部材料，进场时应签收验货，详细核对其品种、数量、规格、质量要求， 做到不合格的产品不进

22、场。11宁波建工集团有限公司10.5 把好施工质量关10.5.1 认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时 提出不明之处工程变更或其他技术措施以施工联系单和签证手续为依据， 施工前认真做好各项技术交底工作严格按国家颁混凝土结构工程施工质量 验收规范 和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包 单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导。10.5.2 认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关， 做到环环扣紧并实行奖罚措施出了质量问题论是管理上的或是施工上的， 均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提 出改进措施，把质量问题

23、控制在萌芽状态。十、急案11.1 浇砼施工过程中，如果支撑架有什么情况，必须马上停止施工，上部 作业人员全部疏散到安全地方目部组织人员和支撑架施工人员进行检查排除 各种存在的安全隐患加强对高支模的检查和验收工作根据脚手架验收规范严 格执行，保证不超载施工。11.2 一旦在砼施工过程中，一处板或梁处出现轻微下陷，施工人员应马上 通知项目部，及时疏散施工人员，马上卸掉板上的砼，停止施工，再加强底部支 撑架的支撑力，对整个支撑架进行加固通过验收后再施工，保证高支模的安全。11.3 发生火灾事故时，现场救援专业人员立即用干粉灭火器灭火，并报告 项目部领导指挥人员立即到现场指挥织非应急人员疏散势扩大蔓延

24、时， 立即寻求第三方求助，拨打 119，并组织抢救财产和保护现场。11.4 触电情况的发生采取的应急措施：发现有人触电时，应立即切断电源 或用干木棍竹杆等绝缘物把电线从触电者身上移开使伤员尽早脱离电源对 神志清醒者，应让其在通风处休息一会，观察病情变化。对已失去知觉者，仰卧 地上，解开衣服等，使其呼吸不受阻碍，对心跳呼吸停止的触电者，应立即进行 人工呼吸和胸外心脏按压等措施进行抢救。11.5 坠落情况发生采取的应急措施：一旦发现有坠落的伤员，首先不要惊 慌失措，要注意检查伤员意识反应、瞳孔大小及呼吸、脉搏等，尽快掌握致命伤12宁波建工集团有限公司部位同时及时与 120 或附近医院取得联系争取急

25、救人员尽快赶到现场对疑 有脊柱和骨盆骨折的伤员这时千万不要去轻易搬运以免加重伤情在对伤员 急救前要取出伤员身上的安装机具和口袋中的硬物对有颔面损伤的伤员应 及时取掉伤员的假牙和凝血块清除口腔中的分泌物保持呼吸道的畅通将伤 员的头面向一侧时松解伤员的衣领扣有颅底骨折或脑脊液外漏的伤员， 切忌填塞以防止颅内感染而危及生命对于大血管损伤的伤员这时应立即采 取止血的方法，使用止血带、指压或加包扎的方法止血。10.6 报警联络方式：火警电话 119急救电话 120十、撑施安防领小安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提、是达到无重大伤亡事故的 必然保障，也是项目部创建“文明现场、样板工地”的根本要求。为

26、此项目部成 立以项目经理张国光为组长的安全防护领导小组其机构组成人员编制及责任 分工如下：组长：张国光安全总负责，并协调工作副组长：李高初现场总负责组员：李水明（技术负责人李海波（质量员）技术交底、方案实施、 质量检查李凯良（施工员王九平（安全员）现场施工指挥、安全检查刘志（架子班长（钢筋班长（木工班长（泥 工班长）十、理系项部成13宁波建工集团有限公司组长：张国光（项目经理）副组长：程国平（项目副经理）副组长：李高初（总施工）施工员：李凯良质量员：李海波材料员：徐章超资料员：陈丽琴操作班组项目部管理人员组成：项目负责人：程国平现场技术总负责： 现场测量负责：李水明王利忠现场施工总负责： 现场

27、质量负责：李高初李海波材料负责： 资料负责：许章超陈丽琴现场安全负责： 电气负责：王久平程国均木工班：共 80 人，班长：郑建旺。 泥工班：共 30 人，班长：万明山。 架子工班：共 20 人，班长：刘志坚。 钢筋工班：共 40 人，班长：孙国平。14宁波建工集团有限公司十、板支架算（） 厚楼板模板扣件管撑计书高 ）计算依据浙省工程建标准建施工扣件式钢管模板支架技术规程 (J10905-2006) 。计算参 :模板支架搭高度为.6m，立杆的纵距 b=0.90m 立杆的横 l=0.90m ，立杆的步距 h=1.50m面板厚度18mm，切强1.4N/mm2，抗弯强度5.0N/mm2，弹性模量600

28、0.0N/mm4。木方5 ，间距00mm，剪切强度.6N/mm，弯强度13.0N/mm2，弹性量9500.0N/mm4。模板自重0.35kN/m，混凝土钢自重5.00kN/m3，施工活荷3.00kN/m2。扣件计算折系数取.00。图1楼板支撑架面简图图2楼板支撑架载计算单采用的钢管型为 483.2。151112211122宁波建工集团有限公司一、模面板计算面板为受弯构,需要验算抗弯强度和度。模板板的按照跨连续梁计算。 静荷载标准 q1 = 25.000 0.1200.900+0.3500.900=3.015kN/m活荷载标准 q2 = 面板的截面性矩I截面抵矩W别为本算例中，面惯性矩和截面抵抗

29、W分别为:W = 90.00 1.80 = 48.60cm3；I = 90.00 1.801.80 = 43.74cm (1)抗弯度计算f = M / W f4；其中 f 面板抗弯强度计算值(2)；M 面板的最大距N.mm)；W 面板的净截抵抗矩；f 面的抗弯强度设计值，取5.00N/mm 2；M = 0.100ql2其中 q 荷载计值kN/m)；经计算得到 M = 0.100 (1.203.015+1.4 0.300经计算得到板抗弯强计算值 f = 10001000/48600=1.370N/mm 面的弯度算 f 满要 !(2)抗剪算 可以不算T = 3Q/2bh T其中最大剪 Q=0.60

30、0 (1.203.015+1.42.700)2截面抗剪强计算值 T=3 1332.0/(2900.00018.000)=0.123N/mm2截面抗剪强设计值 T=1.40N/mm 抗强验 T 满要 ! (3)挠度算2v = 0.677ql4/ 100EI v = l / 250面板最大挠计算值 v = 0.677 3.015300 面的大度于300.0/250, 足求二、模支撑木方的算木方按照均荷载下连梁计算。 载计算(1)钢筋凝土板自重(kN/m)：q = 25.0000.1200.300=0.900kN/m(2)模板自重线荷载(kN/m)：q = 0.3500.300=0.105kN/m/

31、(1006000437400)=0.063mm(3)活荷为施工荷载标准值与振捣混凝土时生的荷载kN/m)： 经计算得到活荷载标值 q = (1.000+2.000) 0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.200.900+1.20活荷载 q2 = 1.400.900=1.260kN/m 方计算16宁波建工集团有限公司按照三跨连梁计算，大弯矩考为静荷载与活荷载的计算值最不利配的弯矩， 计算公式如:均布荷载 q = 2.219/0.900=2.466kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.10.900.90=0.200kN.m最大剪力 Q=0.6 0.9002.466=1.332

32、kN最大支座力 N=1.10.900 木方的截面学参数为本算例中，面惯性矩和截面抵抗W分别为: W = 8.00/6 = 53.33cm3；I = 8.00/12 = 213.33cm (1)木方弯强度计算4；抗弯计算强 f=0.200 6/53333.3=3.75N/mm2木的弯算度于 (2)木方剪计算 可以不计 最大剪力的算公式如 :2, 满要 !Q = 0.6ql截面抗剪强必须满足T = 3Q/2bh T截面抗剪强计算值 T=31332/(25080)=0.499N/mm2截面抗剪强设计值 T=1.60N/mm2木的剪度算足求(3)木方度计算均布荷载通上面变形力图计算最大支座力除以跨度得

33、到 1.005kN/m最大变形 v =0.6771.005900.04/(1009500.002133333.5)=0.220mm木的大度于900.0/250, 足求三、板支撑钢管计横向支钢管计算横向支撑钢按照集中载作用下连续梁计算。集中荷载P取方支传递力。2.44kN2.44kN2.44kN2.44kN2.44kNA900 900 900支撑钢管计简图0.586B0.537支撑钢管弯图(kN.m)17G1G1宁波建工集团有限公司1.79 1.790.65 0.652.44 2.440.00 0.003.09 3.090.65 0.653.09 3.092.44 2.441.79 1.79支撑

34、钢管剪图(kN)变形的计算照规范要采用静荷标准值，受力图与计算结果如下：0.99kN0.99kN0.99kN0.99kN0.99kNA900 900 900支撑钢管变计算受力0.0360.594支撑钢管变图(mm)B经过连续梁计算得到最大弯矩 M =0.586kN.m最大变形 v =0.594mm最大支座力 Q =7.975kN抗弯计算强 f=0.586 6/4729.0=123.90N/mm2支钢的弯算度于05.0N/mm 2, 足求!支钢的大度于 与10mm,满要 !四、扣抗滑移的计纵向或横向平杆与立连接时，件的抗滑承载力按照下式计算 R其中 R 扣件抗滑承力设计值,取8.00kN；R 纵

35、向或横向平杆传给杆的竖向作用力设计值；计算中取最大座反力，R=7.98kN单件滑载的计算不足求 以虑用扣 R 8.0 kN时，采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应 采用可调托。五、模支架荷载标值 (立杆轴力)作用于模板架的荷载括静荷载活荷载和风荷载。 荷标准包以内：(1)脚手的自重kN)：N = 0.1509.600=1.440kN18G2G3GG1 G2 G3QG123456kwG2G3GG1 G2 G3QG123456kwF宁波建工集团有限公司(2)模板自重(kN)：N = 0.3500.9000.900=0.284kN(3)钢筋凝土楼板自重(kN)：N = 25.0000.1200

36、.9000.900=2.430kN经计算得到静荷载标值 N = +N +N ) = 4.154kN。 荷为施荷标值振混土时生荷。经计算得到活荷载标值 N = (1.000+2.000) 0.9000.900=2.430kN 考风荷时,杆轴压设值算公N = 1.20N + 1.40N六、立的稳定性计Q选取六排立投影面内为计算的排立杆，其竖向力为V =8.386kN V =8.386kN V =8.386kN =8.386kN V =8.386kNV =8.386kN风荷载标准 W =0.7 0.4501.2002风荷载产生弯矩 =0.85 0.2270.9001.5001.500/10=0.06

37、4kN.m 风荷载计算意图如下按照规范4.2.9整体板支架的一横向支架为计算单，计算作在顶部模板上 的水平力F，计算式为：其中 A 结构板纵向挡风面积；19100100宁波建工集团有限公司W 风荷载标准，取.227kN/m ；L 模板支架的向长度，F/L=截高度，取.120m；l 立杆纵距，0.900m；经过计算得作用在单顶部模板的水平力 F=0.850.2270.1200.900=0.021kN 按照规范4.2.10风荷载引起的算单元立杆附加轴力最大计算公式为其中 F 作用计算单元顶部模板上的平力,0.021kN；H 模板支架高，取.600m；m 计算单元中加轴力为力的立杆数，取 2；L 模

38、板支架的向长度， .500m；经过计算得立杆附加力最大值 0.0219.600/(2+1)4.500=0.044kN 不考虑风荷时,立杆的稳性计算公式：考虑风荷载,立杆的稳性计算公为：考虑风荷载用在模板，对立杆生的附加轴力时 ,立杆的定性计算公为：其中 Nut 立杆的轴心压力最大值取8.386kN； 轴心受立杆的稳系数由长细 l0/i 查得到； i 计算立杆截面回转径，取.588cm；A 立杆净截面积，取.501cm；W 立杆净截抵抗矩，4.729cm3；M 计算立杆由风荷载计值产生的弯矩，取 .064kN.m ；f 钢管立杆抗强度设计值 f 205.00N/mm2；a 立杆上端伸顶层横杆心线

39、至模板支撑点的长度； a 0.10m； l 计算长度按照表达计算的结果取最大值，取 2.370m；l = h + 2 a=1.500+20.100=1.700ml = kuh =1.1551.3681.500=2.370m；k 计算长度附系数，按范附录D用，k=1.155；u 考虑支架整稳定因素单杆等效计算长度系数，按规范附录 D采用，u=1.368 ；不虑荷的算杆定性果 8386/(0.312 4500.973)=64.459N/mm f, 足求!考风载计立稳性结：202，杆稳性计宁波建工集团有限公司 8386/(0.312 450定计 f, 满足求2，立的考风载用模上对立产的加力，杆稳性果

40、 (8386+44)/(0.312 4502，杆稳性计算 f, 满要求（） 厚楼板模板扣件管撑计书高 10.25m）计算依据浙省工程建标准建施工扣件式钢管模板支架技术规程 (J10905-2006) 。计算参 :模板支架搭高度为0.3m，立杆的纵距 b=0.90m 立杆的横 l=0.90m ，立杆的步距 h=1.50m面板厚度18mm，切强1.4N/mm2，抗弯强度5.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。木方5 ，间距00mm，剪切强度.6N/mm，抗弯强度3.0N/mm 2，性模量 9500.0N/mm4。模板自重0.35kN/m，混凝土钢自重5.00kN/m3，施工活荷3.00k

41、N/m2。扣件计算折系数取.00。图1楼板支撑架面简图211112211122宁波建工集团有限公司图2楼板支撑架载计算单采用的钢管型为 483.2。一、模面板计算面板为受弯构,需要验算抗弯强度和度。模板板的按照跨连续梁计算。 静荷载标准 q1 = 25.000 0.1200.900+0.3500.900=3.015kN/m活荷载标准 q2 = 面板的截面性矩I截面抵矩W别为本算例中，面惯性矩和截面抵抗W分别为:W = 90.00 1.80 = 48.60cm3；I = 90.00 1.801.80 = 43.74cm (1)抗弯度计算f = M / W f其中 f 面板抗弯强度计算值( 2)；

42、 M 面板的最大距N.mm)；W 面板的净截抵抗矩；4；f 面的抗弯强度设计值，取5.00N/mmM = 0.100ql22；其中 q 荷载计值kN/m)；经计算得到 M = 0.100 (1.203.015+1.4 0.300经计算得到板抗弯强计算值 f = 10001000/48600=1.370N/mm 面的弯度算 f 满要 !(2)抗剪算 可以不算T = 3Q/2bh T其中最大剪 Q=0.600 (1.203.015+1.42.700)2截面抗剪强计算值 T=3 1332.0/(2900.00018.000)=0.123N/mm2截面抗剪强设计值 T=1.40N/mm 抗强验 T 满

43、要 ! (3)挠度算2v = 0.677ql4/ 100EI v = l / 250面板最大挠计算值 v = 0.677 3.015300 面的大度于300.0/250, 足求二、模支撑木方的算木方按照均荷载下连梁计算。 载计算(1)钢筋凝土板自重(kN/m)：q = 25.0000.1200.300=0.900kN/m (2)模板自重线荷载(kN/m)：q = 0.3500.300=0.105kN/m/(1006000437400)=0.063mm(3)活荷为施工荷载标准值与振捣混凝土时生的荷载kN/m)： 经计算得到活荷载标值 q = (1.000+2.000) 0.300=0.900kN

44、/m 静荷载 q1 = 1.200.900+1.20活荷载 q2 = 1.400.900=1.260kN/m 方计算22宁波建工集团有限公司按照三跨连梁计算，大弯矩考为静荷载与活荷载的计算值最不利配的弯矩， 计算公式如:均布荷载 q = 2.219/0.900=2.466kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.10.900.90=0.200kN.m最大剪力 Q=0.6 0.9002.466=1.332kN最大支座力 N=1.10.900 木方的截面学参数为本算例中，面惯性矩和截面抵抗W分别为: W = 8.00/6 = 53.33cm3；I = 8.00/12 = 213.33cm (1)

45、木方弯强度计算4；抗弯计算强 f=0.200 6/53333.3=3.75N/mm2木的弯算度于 (2)木方剪计算 可以不计 最大剪力的算公式如 :2, 满要 !Q = 0.6ql截面抗剪强必须满足T = 3Q/2bh T截面抗剪强计算值 T=31332/(25080)=0.499N/mm2截面抗剪强设计值 T=1.60N/mm2木的剪度算足求(3)木方度计算均布荷载通上面变形力图计算最大支座力除以跨度得到 1.005kN/m最大变形 v =0.6771.005900.04/(1009500.002133333.5)=0.220mm木的大度于900.0/250, 足求三、板支撑钢管计横向支钢管

46、计算横向支撑钢按照集中载作用下连续梁计算。集中荷载P取方支传递力。2.44kN2.44kN2.44kN2.44kN2.44kNA900 900 900支撑钢管计简图0.586B0.537支撑钢管弯图(kN.m)23G1G1宁波建工集团有限公司1.79 1.790.65 0.652.44 2.440.00 0.003.09 3.090.65 0.653.09 3.092.44 2.441.79 1.79支撑钢管剪图(kN)变形的计算照规范要采用静荷标准值，受力图与计算结果如下：0.99kN0.99kN0.99kN0.99kN0.99kNA900 900 900支撑钢管变计算受力0.0360.59

47、4支撑钢管变图(mm)B经过连续梁计算得到最大弯矩 M =0.586kN.m最大变形 v =0.594mm最大支座力 Q =7.975kN抗弯计算强 f=0.586 6/4729.0=123.90N/mm2支钢的弯算度于05.0N/mm 2, 足求!支钢的大度于 与10mm,满要 !四、扣抗滑移的计纵向或横向平杆与立连接时，件的抗滑承载力按照下式计算 : R其中 R 扣件抗滑承力设计值,取8.00kN；R 纵向或横向平杆传给杆的竖向作用力设计值；计算中取最大座反力，R=7.98kN单件滑载的计算不足求 以虑用扣 R 8.0 kN时，采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应 采用可调托。五、模

48、支架荷载标值 (立杆轴力)作用于模板架的荷载括静荷载活荷载和风荷载。 荷标准包以内：(1)脚手的自重kN)：N = 0.15010.250=1.538kN24G2G3GG1 G2 G3QG123456kwG2G3GG1 G2 G3QG123456kwF宁波建工集团有限公司(2)模板自重(kN)：N = 0.3500.9000.900=0.284kN(3)钢筋凝土楼板自重(kN)：N = 25.0000.1200.9000.900=2.430kN经计算得到静荷载标值 N = +N +N ) = 4.251kN。 荷为施荷标值振混土时生荷。经计算得到活荷载标值 N = (1.000+2.000)

49、0.9000.900=2.430kN 考风荷时,杆轴压设值算公N = 1.20N + 1.40N六、立的稳定性计Q选取六排立投影面内为计算的排立杆，其竖向力为V =8.503kN V =8.503kN V =8.503kN =8.503kN V =8.503kNV =8.503kN风荷载标准 W =0.7 0.4501.2002风荷载产生弯矩 =0.85 0.2270.9001.5001.500/10=0.064kN.m 风荷载计算意图如下按照规范4.2.9整体板支架的一横向支架为计算单，计算作在顶部模板上 的水平力F，计算式为：其中 A 结构板纵向挡风面积；25100100宁波建工集团有限公

50、司W 风荷载标准，取.227kN/m ；L 模板支架的向长度，F/L=截高度，取.120m；l 立杆纵距，0.900m；经过计算得作用在单顶部模板的水平力 F=0.850.2270.1200.900=0.021kN 按照规范4.2.10风荷载引起的算单元立杆附加轴力最大计算公式为其中 F 作用计算单元顶部模板上的平力,0.021kN；H 模板支架高，取0.250m ；m 计算单元中加轴力为力的立杆数，取 2；L 模板支架的向长度， .500m；经过计算得立杆附加力最大值 0.021 4.500=0.047kN 不考虑风荷时,立杆的稳性计算公式：考虑风荷载,立杆的稳性计算公为：考虑风荷载用在模板

51、，对立杆生的附加轴力时 ,立杆的定性计算公为：其中 Nut 立杆的轴心压力最大值取8.503kN； 轴心受立杆的稳系数由长细 l0/i 查得到； i 计算立杆截面回转径，取.588cm；A 立杆净截面积，取.501cm；W 立杆净截抵抗矩，4.729cm3；M 计算立杆由风荷载计值产生的弯矩，取 .064kN.m ；f 钢管立杆抗强度设计值 f 205.00N/mm2；a 立杆上端伸顶层横杆心线至模板支撑点的长度； a 0.10m； l 计算长度按照表达计算的结果取最大值，取 2.370m；l = h + 2 a=1.500+20.100=1.700ml = kuh =1.1551.3681.

52、500=2.370m；k 计算长度附系数，按范附录D用，k=1.155；u 考虑支架整稳定因素单杆等效计算长度系数，按规范附录 D采用，u=1.368 ；不虑荷的算杆定性果 8503/(0.312 4500.970)=65.565N/mm f, 足求!考风载计立稳性结：262，杆稳性计宁波建工集团有限公司 8503/(0.312 450定计 f, 满足求2，立的考风载用模上对立产的加力，杆稳性果 (8503+47)/(0.312 4502，杆稳性计算 f, 满要求（）350800 模扣钢支架算（ 9.6m计算依据浙省工程建标准建施工扣件式钢管模板支架技术规程 (J10905-2006) 。计算

53、参 :模板支架搭高度为.6m，梁截面 BD=350mm800mm，立杆纵距跨度方向 l=0.90m ，立杆步距 h=1.50m ， 梁底增加0道重立。面板厚度18mm，切强1.4N/mm2，弯强15.0N/mm 2，弹性模6000.0N/mm 4 木方6 ，剪切强度1.3N/mm ，抗弯强度13.0N/mm 2弹性模9500.0N/mm 4 梁两侧立杆距 0.90m。梁底按照均布置承重 2根计。模板自重0.50kN/m，混凝土钢自重5.50kN/m3，施工活荷3.00kN/m2。扣件计算折系数取.00。271212宁波建工集团有限公司350900图1梁模板支撑立面简图采用的钢管型为 483.2

54、。一、模面板计算面板为受弯构,需要验算抗弯强度和度。模板板的按照跨连续梁计算。作用荷载包梁与模板重荷载，工活荷载等。1. 载的计：(1)钢筋凝土梁自重(kN/m)：q = 25.5000.8000.300=6.120kN/m(2)模板自重线荷载(kN/m)：q = 0.5000.300(20.800+0.350)/0.350=0.836kN/m(3)活荷为施工荷载标准值与振捣混凝土时生的荷载kN)：2811宁波建工集团有限公司经计算得到活荷载标值 P = (1.000+2.000) 0.3500.300=0.315kN 均布荷载 q = 1.35 6.120+1.350.836=9.390kN

55、/m集中荷载 P = 1.40 0.315=0.441kN面板的截面性矩I截面抵矩W别为本算例中，面惯性矩和截面抵抗W分别为:W = 30.00 1.80 = 16.20cm3；I = 30.00 1.801.80 = 14.58cm4；0.44kN9.39kN/mA175 175计算简图0.036B0.020弯矩图kN.m)1.030.620.621.03剪力图kN)变形的计算照规范要采用静荷标准值，受力图与计算结果如下：6.96kN/mA175 175变形计算受图B0.0000.038变形图mm)经过计算得从左到右支座力分为29宁波建工集团有限公司N =0.616kN1N =2.495kN

56、2N =0.616kN3最大弯矩 M = 0.035kN.m最大变形 V = 0.039mm(1)抗弯度计算经计算得到板抗弯强计算值 f = 10001000/16200=2.160N/mm 面板的抗弯度设计值 f ，取5.00N/mm2；面的弯度算 f 满要 !(2)抗剪算 可以不算2截面抗剪强计算值 T=31027.0/(2300.00018.000)=0.285N/mm2截面抗剪强设计值 T=1.40N/mm2抗强验 T 满要 !(3)挠度算面板最大挠计算值 v = 0.039mm面的大度于175.0/250, 足求二、梁支撑木方的算（）底方算按照三跨连梁计算，大弯矩考为静荷载与活荷载的

57、计算值最不利配的弯矩， 计算公式如:均布荷载 q = 2.495/0.300=8.317kN/m最大弯矩 M = 0.1ql =0.18.320.30=0.075kN.m最大剪力 Q=0.6 0.3008.317=1.497kN最大支座力 N=1.10.300木方的截面学参数为本算例中，面惯性矩和截面抵抗W分别为:W = 8.00/6 = 64.00cm 3；I = 8.00/12 = 256.00cm (1)木方弯强度计算4；抗弯计算强 f=0.075 6/64000.0=1.17N/mm2木的弯算度于 (2)木方剪计算 可以不计 最大剪力的算公式如 :2, 满要 !Q = 0.6ql截面抗

58、剪强必须满足T = 3Q/2bh T截面抗剪强计算值 T=31497/(26080)=0.468N/mm2截面抗剪强设计值 T=1.30N/mm2木的剪度算足求(3)木方度计算均布荷载通上面变形力图计算最大支座力除以跨度得到 5.072kN/m最大变形 v =0.6775.072300.04/(1009500.002560000.0)=0.011mm木的大度于300.0/250, 足求30宁波建工集团有限公司三、梁支撑钢管计( 一) 梁支横钢计横向支撑钢按照集中载作用下连续梁计算。 集中荷载P取方支传递力。A0.62kN2.50kN 0.62kN900支撑钢管计简图0.731支撑钢管弯图(kN

59、.m)B0.0001.86 1.861.25 1.251.25支撑钢管剪图(kN)1.251.86 1.86变形的计算照规范要采用静荷标准值，受力图与计算结果如下：A0.46kN1.52kN 0.46kN900支撑钢管变计算受力B0.0001.451 支撑钢管变图(mm)经过连续梁计算得到最大弯矩 M =0.731kN.m最大变形 v =1.451mm最大支座力 Q =1.864kN31宁波建工集团有限公司抗弯计算强 f=0.731 6/4729.0=154.55N/mm2支钢的弯算度于05.0N/mm 2, 足求!支钢的大度于 与10mm,满要 ! ( 二) 梁支纵钢计纵向支撑钢按照集中载作

60、用下连续梁计算。集中荷载P取向支钢管传递力。1.86kN1.86kN1.86kN1.86kNA900 900 900支撑钢管计简图0.447B0.4101.37 1.37支撑钢管弯图(kN.m)1.86 1.862.36 2.360.50 0.500.50 0.502.36 2.360.00 0.001.86 1.861.37 1.37支撑钢管剪图(kN)变形的计算照规范要采用静荷标准值，受力图与计算结果如下：1.22kN1.22kN1.22kN1.22kNA900 900 900支撑钢管变计算受力0.0440.726支撑钢管变图(mm)B经过连续梁计算得到最大弯矩 M =0.447kN.m3