工程学院毕业设计--兴化水闸工程

0水闸设计说明书SLUICEDESIGNSPECIFICATION设计题目兴化水闸工程学院名称河南广播电视大学专业名称水利水电工程班级名称姓名任帅学号指导教师教师职称2013年05月21日1目录一、设计任务1二、设计基本资料121概述1211防洪1212灌溉1213引水冲淤222规划数据2221孔口设计水位、流量2222闸室稳定计算水位组合2223消能防冲设计水位组合223地质资料2232闸基土工试验资料324闸的设计标准325其它有关资料3251闸上交通3252三材4253地震资料4254风速资料4三、枢纽布置431防沙设施432引水渠的布置433进水闸布置4331闸室段布置4332上游连接段布置5333下游连接段布置5四、水力计算541闸孔设计5411闸室结构形式5412堰型选择及堰顶高程的确定62413孔口尺寸的确定642消能防冲设计8421消力池的设计8422海漫的设计10423防冲槽的设计10五、防渗排水设计1151地下轮廓设计11511底板11512铺盖11513侧向防渗11514排水、止水12515防渗长度验算1252渗流计算12521地下轮廓线的简化12522确定地基的有效深度13523渗流区域的分段和阻力系数的计算13524渗透压力计算14525抗渗稳定验算16六、闸室布置与稳定计算1761闸室结构布置16611底板17612闸墩17613胸墙17614工作桥17615检修便桥18616交通桥1862闸室稳定计算19621荷载计算19622稳定计算25七、闸室结构设计2771闸墩设计2772底板结构计算28721闸基的地基反力计算28722不平衡剪力及剪力分配30723板条上荷载的计算31724弯矩计算32725配筋计算36726裂缝校核373八、两岸连接建筑物37九、水闸细部构造设计38十、基础处理38十一、总结38参考文献400水闸课程设计计算说明书1、设计任务兴化闸为无坝引水进水闸，该枢纽主要由引水渠、防沙设施和进水闸组成，本次设计主要任务是确定兴化闸的型式、尺寸及枢纽布置方案；并进行水力计算、防渗排水设计、闸室布置与稳定计算、闸室底板结构设计等，绘出枢纽平面布置图及上下游立视图。2、设计基本资料21概述兴化闸建在兴化镇以北的兴化渠上，闸址地理位置见图221。该闸的主要作用有防洪、灌溉和引水冲淤。70北至大成港90渠化110兴闸管所兴化闸兴化河兴化镇图221闸址位置示意图（单位M）211防洪当兴化河水位较高时，关闸挡水，以防止兴化河水入侵兴化渠下游两岸农田，保护下游的农田和村镇。1212灌溉灌溉期引兴化河水北调，以灌溉兴化渠两岸的农田。213引水冲淤在枯水季节，引兴化河水北上至下游的大成港，以冲淤保港。22规划数据兴化渠为人工渠道，其剖面尺寸如图22所示。渠底高程为05M，底宽500M，两岸边坡均为12。该闸的主要设计组合有以下几方面11805500图22兴化渠剖面示意图（单位M）221孔口设计水位、流量根据规划要求，在灌溉期由兴化闸自流引兴化河水灌溉，引水流量为300M3/S，此时闸上游水位为783M，闸下游水位为778M；在冬季枯水季节由兴化闸自流引水送至下游大成港冲淤保港，引水流量为100M3/S，此时相应的闸上游水位为744M，下游为738M。222闸室稳定计算水位组合（1）设计情况上游水位103M，浪高08M，下游水位70M。（2）校核情况上游水位107M，浪高05M，下游水位70M。223消能防冲设计水位组合（1）消能防冲的不利水位组合引水流量为300M3/S，相应的上游水位107M，下游水位为778M。（2）下游水位流量关系下游水位流量关系见表221。2表221下游水位流量关系23地质资料231闸基土质分布情况根据钻探报告，闸基土质分布情况见表231。表231闸基土层分布层序高程（M）土质情况标准贯入击数（击）1175240重粉质壤土91324007散粉质壤土807167坚硬粉质粘土（局部含铁锰结核）1521232闸基土工试验资料根据土工试验资料，闸基持力层为坚硬粉质粘土，其内摩擦角190，凝聚力C600KPA；天然孔隙比E069，天然容重203KN/M3，比重G274，变形模量E040104KPA；建闸所用回填土为砂壤土，其内摩擦角260，凝聚力C0，天然容重18KN/M3；混凝土的弹性模量EH23107KPA。24闸的设计标准根据水闸设计规范SL2652001，兴化闸按级建筑物设计。25其它有关资料251闸上交通根据当地交通部门建议，闸上交通桥为单车道公路桥，按汽10设计，履带50校核。桥面净宽为45M，总宽55M，采用板梁式结构，见图251，每米桥长约重80KN。Q（M3/S）0050010001500200025003000H下（M）707207387547667747783100150450015010011002210015055070045013750450137504507005500图251交通桥剖面图（单位CM）252该地区“三材”供应充足。闸门采用平面钢闸门，尺寸自定，由于厂设计加工制造。253该地区地震烈度设计为6度，故可不考虑地震影响。254该地区风速资料不全，在进行浪压力设计时，建议取LL10HL计算。3、枢纽布置兴化闸为无坝引水进水闸。整个枢纽主要由引水渠、防沙设施和进水闸等组成。31防沙设施闸所在河流为少泥沙河道，故防沙要求不高，仅在引水口设拦沙坎一道即可。拦沙坎高08M，底部高程05M，顶高程13M，迎水面直立，背流坡为11的斜坡，其断面见图31图31枢纽布置图剖面432引水渠的布置兴化河河岸比较坚稳，引水渠可以尽量短（大约65M），使兴化闸靠近兴化河河岸。为了保证有较好的引水效果，引水角取35，并将引水口布置在兴化河凹岸顶点偏下游水深较大的地方。为了减轻引水口处的回流，使水流平顺的进入引水口，引水口上、下游边角修成圆弧形。引水渠在平面上布置成不对称的向下游收缩的喇叭状，见图31。33进水闸布置进水闸（兴化闸）为带胸墙的开敞式水闸。共5孔，每孔净宽50M。胸墙底部高程为81M，闸顶高程为118M，闸门顶高程为83M。331闸室段布置闸底板为倒型钢筋混凝平底板，缝设在底板中央。底板顶面高程为05M，厚10M，其顺水流方向长16M。闸墩为钢筋混凝土结构，顺水流方向长和底板相等，中墩厚11M，边墩与岸墙结合布置，为重力式边墙，既挡水，又挡土，墙后填土高程为118M。闸墩上设有工作门槽和检修门槽。检修门槽距闸墩上游边缘17M，工作门槽距闸墩上游边缘529，胸墙与检修门槽之间净距为259。闸门采用平面滚轮钢闸门，尺寸为48M78M。启闭设备选用QPQ225卷扬式启闭机。工作桥支承为实体排架，由闸墩缩窄而成。其顺水流长23M，厚05M,底面高程118M，顶面高程165M，排架上设有活动门槽。公路桥设在下游侧，为板梁式结构，其总宽为55M。公路桥支承在排架上，排架底部高程85M。332上游连接段布置铺盖为钢筋混凝土结构，其顺水流方向长20M,厚04M。铺盖上游为块石护底，一直护至引水口。上游翼墙为浆砌石重力式反翼墙，迎水面直立，墙背为105的斜坡，收缩角为15，圆弧半径为66M。墙顶高程为110M，其上设085M高的混凝土挡浪板。墙后填土高程为108M。翼墙底板为06M厚的钢筋混凝土板，前趾长12M，后趾长02M。翼墙上游与铺盖头部齐平。5翼墙上游为干砌块石护坡，每隔12M设一道浆砌石格埂。块石底部设15CM的砂垫层。护坡一直延伸到兴化渠的入口处。333下游连接段布置闸室下游采用挖深式消力池。其长为23M,深为05M。消力池的底板为钢筋混凝土结构，其厚度为07M。消力池与闸室连接处有1M宽的小平台，后以14的斜坡连接。消力池底板下按过滤的要求铺盖铺设厚03M的砂、碎石垫层，既起反滤、过渡作用，又起排水作用。海漫长26M，水平设置。前10M为浆砌块石，后16M为干砌块石，并每隔8M设一道浆砌石格埂。海漫末端设一构造防冲槽。其深为10M，边坡为12。槽内填以块石。由于土质条件较好，防冲槽下游不再设护底。下游翼墙亦为浆砌石重力式反翼墙。迎水面直立，墙背坡度为105，其扩散角为10，圆弧半径为48M。墙顶高程为85M，其上设高08M的挡浪板，墙后填土高程为80M。下游翼墙底板亦厚06M钢筋混凝土板，其前趾长12M，后趾长02M。翼墙下游端与消力池末端齐平。下游亦采用干砌块石护坡，护坡至98M高程处。每隔8M设一道浆砌石格埂。护坡延伸至与防冲槽下游端部齐平。4、水力计算水力设计主要包括两方面的内容,即闸孔设计和消能设计。41闸孔设计闸孔设计的主要任务确定闸室结构形式、选择堰型、确定堰顶高程及孔口尺寸。411闸室结构形式该闸建在人工渠道上,故宜采用开敞式闸室结构。在运行中，该闸的挡水位达103M107M,而泄水时上游水位为744M783M,挡水位时上游最高水位比下游最高水位高出287M，故拟设设置胸腔代替闸门挡水，以减小闸门高度，减小作用在闸门上的水压力，减小启门力，并降低工作桥的高度，从而减少工程费用。综上所述该闸采用带胸墙的开敞式闸室结构。412堰型选择及堰顶高程的确定该闸建在少泥沙的人工渠道上,宜采用结构简单,施工方便,自由出流范围较大的平底板宽顶堰。考虑到闸基持力层是坚硬粉质粘土,土质良好,承载能力大,并参考该地区已建在工程的经验,拟取闸底板顶面与兴化渠渠底齐平，高程为05M。6413孔口尺寸的确定（1）初拟闸孔尺寸。该闸的孔口必须满足引水灌溉和引水冲淤保港的要求。1）引水灌溉上游水深H78305733M下游水深HS77805728M引水流量Q300M/S3上游行近流速V0Q/AABMHH50273373347396M2V300/473960633SM3H0HV0/2G取10273306332/298735MHS/H0728/7409908,故属淹没出流。查SL2652001表A012，淹没系数S036由宽顶堰淹没出流公式2300HGBMQS对无坎宽顶堰，取M0385，假设侧收缩系数096，则23001S2554M2）引水冲淤保港上游水深H74405694M下游水深H73805688M引水流量Q100SM3上游行近流速V0Q/AABMHH5026946944433SM3VQ/A100/4433023M/S08,故属淹没出流。查SL2652001表A012，得淹没系数S036235781968567同样取M0385，假设侧收缩系数096，则得B02924M比较1）、2）的计算结果，B02L，满足要求。2）绕流防渗长度。必须的防渗长度为LCHH37M,C7（回填土为砂土，且无反滤），因此L259M实际防渗长度16367ML15COS2013L,满足防渗要求L其地下轮廓布置见下图511图511地下轮廓布置（单位M）52渗流计算采用改进阻力系数法进行渗流计算。521地下轮廓线的简化为了便于计算，将复杂的地下轮廓进行简化。由于铺盖头部及底板上下游两端的齿墙均浅，简化后的形式如下图521图521地下轮廓简化图（单位M）522确定地基的有效深度根据钻探资料，闸基透水层深度很大。故在渗流计算中必须取一有效深度，代替实际深度。由地下轮廓线简化图知地下轮廓的水平投影长度L162036M地下轮廓的垂直投影长度S013M。L0/S036/132775,故地基的有效深度TE05L018M图521。523渗流区域的分段和阻力系数的计算过地下轮廓的角点、尖点，将渗流区域分成十个典型段。1、8段为进出口段，3、6、二段为内部水平段，2、4、5、7则为内部垂直段。表521各流段阻力系数为流段阻力系数为段号ST141041790446进口段和出口段15（）0441TS2/38051740448205180002841118000615051740029内部垂直段LNCTG124TS70517400293S105S211T180L2001049内部水平段TSL70216S105S205T174L1600879则296981II524渗透压力计算1）设计洪水位时H1037033M。根据水流的连续条件，经过各流段的单宽渗流流量均应相等。A）任一流段的水头损失H,则IHIH1050MH2003MH3116MH4007MH5003MH6098MH7003MH8050MB）进出口段进行必要的修正进出口修正系数为1121105921TST180MT179MS04M则0340，表示闸门不能靠自重关闭，需加压10KN重块帮助关闭。则闸门自重为G20010210KN根据计算所需的启门力FQ3764KN，初选双调点手摇电动两用卷扬式启闭机（上海重型机械厂产品）QPQ225。其机架外轮廓宽J1962MM。192）工作桥的尺寸及构造。（见图612）工作桥的宽度不仅要满足启闭机布置的要求，且两侧应留有足够的操作宽度。B启闭机宽度2栏杆柱宽2栏杆外富裕宽度1962208201520053962M。故取工作桥净宽40M。工作桥为板梁式结构。预制装配。两根主梁高08M，宽035M，中间活动铺板厚6CM。为了保证启闭机的机脚螺栓安置在主梁上，主梁间的净距为15M。在启闭机机脚处螺栓处设两根横梁。其宽30CM，高50CM。工作桥设在实体排架上，排架的厚度即闸墩门槽处的颈厚为50CM，排架顺水方向的宽度为23M。排架的高程为胸墙壁底缘高程门高富裕高度817806165M。在工作桥的下游侧布置公路桥，桥身结构为钢筋混凝土板梁结构，桥面总宽为40M。615检修便桥为了便于检修、观测、在检修门槽处设置有检修便桥。桥宽15M。桥身结构仅为两根嵌置于闸墩内的钢筋混凝土简支辆。梁高40CM，宽25CM。梁中间铺设厚6CM的钢筋混凝土板。616交通桥在工作桥饿下游侧布置公路桥，桥身结构为钢筋混凝土板梁结构，桥面总宽55M。其结构构造及尺寸见本章第一节。62闸室稳定计算取中间的一个独立的闸室单元分析，闸室结构布置见图62120图621闸室结构布置图（单位M）621荷载计算1）完建期的荷载完建期的荷载主要包括闸地板重力G1、闸墩重力G2、闸门重力G3、胸墙壁重力G4、工作桥及启闭机设备重力G5、公路桥重力G6和检修便桥重力G7、取混凝土、钢筋混凝土的容重为25KN/M3。底板重力为G11610122251/2（115）0512225252613KN闸墩重力每个中墩重G2（05314055211325）（0531405528025）421111325231111325（234725）（8411825）（3067071825）21（47070725）2030211325203061132542176KN每个闸室单元有两个中墩，则G22G284352KN闸门重力为G320024000KN胸墙重力为G403051025040810250237040310252675KN工作桥及启闭机设备重力如下工作桥重力G5209203512225050080120912222501501212222500613122252861KN考虑到栏杆及横梁重力等，取G53500KNQPQ启闭机机身重407KN混凝土及电机重，每台启闭机重480KN,启闭机重力G52480KN960KNG5G5G53500960446KN公路桥重力公路桥每米重约80KN,考虑到栏杆重,则公路桥重为G6801225010260KN检修便桥重力G702504100252006151025725KN考虑到栏杆及横梁重力等，取G71350KN22完建情况下作用荷载和力矩计算见下表621表621完建情况下作用荷载和力矩计算表对底板上端B点求力矩力矩KNM部位重力KN力臂M底板5261380420904（1）26840328589（2）2542626567379（3）1496259088276（4）393801125443025闸墩（5）1900156829792工作闸门400057923160工作桥350059020650启闭机96059056640公路桥102601225125685检修便墙267547912813合计1597112411362）设计洪水情况下的荷载。在设计洪水情况下,闸室的荷载除此之外,还有闸室内水的重力、水压力、扬压力等。闸室内水重W1469981098760810986510991984504359586312711418KN水平水压力首先计算波浪要素。有设计资料知HT08M，LL/HL10，上游98M，则H上游波浪线壅高为23025MLLLHCTH20892CTH80H20波浪破碎的临界水深LLLLJH2N4MHLJ940820LN4可见，上游平均水深大于LL/2,且大于HLJ，故为深水波。因此P10549840250812205698410122120765021562291KN（）P205988339751512216106KN（）P305757359812234529KN（）P4059875844071525867KN（）浮托力F77981612220510150598122148792KN渗透压力U03098161220512216981227874515495017353KN设计洪水情况下的荷载图见（图622）,设计洪水情况下的荷载计算表见表622，设计洪水情况下荷载和力矩计算对B点取矩24图622设计洪水位时荷载图表622设计洪水情况下荷载和力矩计算对B点取矩竖向力（KN）水平力（KN）力矩（KNM）备注荷载名称力臂（M）闸室结构重力159711241136表621上游水压力12076502151610691840707311085820437511757下游水压力345295867320341104931995浮托力148792801190336渗透压力534812005805334278463987水重力45043595863127235509110510585130326697553273838166145675974039624018561409595合计107693（）27201（）992261（）3）校核洪水位情况的荷载。校核洪水位情况时的荷载与设计洪水位情况的荷载计算方法相似。所不同的是水压力、扬压力是相应校核水位以下的水压力、扬压力。闸室内水重PV46910210987608109865109919846881595863127115966KN水平水压力首先计算波浪要素。在校核水位下HT05M，LL50M，H0016M,HLJ059M上游102M，故为深水波。因此H25P105259825016051220525104799812247236092265645KNP205988539941512216469KN（）P30576769812234529KN（）P4059875847061225904KN（）浮托力F7798161620510150598122148792KN渗透压力U034981612205136169812263051320519510KN校核洪水情况下的荷载图见（图623）,设计洪水情况下的荷载计算见表623，设计洪水情况下荷载和力矩计算对B点取矩图623校核洪水位时荷载图26表623校核洪水情况下荷载和力矩计算对B点取矩竖向力（KN）水平力（KN）力矩（KNM）备注荷载名称力臂（M）闸室结构重力159711241136表621上游水压力4723609221046910454640734935528267812022下游水压力345295904320341104932007浮托力148792801190336渗透压力630513205805335044070383水重力4688159586312723550911051101703032669755327567616830282114404332423241423659合计107374（）41681（）999581（）622稳定计算1）完建期闸室基底压力计算6MAXINBEAGPGM2由表621可知，G15971KN，M1241136KNM，另外，B16M，A161221952M,则2270229M（偏上游）2164359716PMAXIN160297485下游端上游端地基承载力验算。由上可知（PMAXPMIN）（88857479）8812KPA212持力层为坚硬粉质粘土，N6351521击，查表得地基允许承载力R350KPA。因为基础的宽度远大于3M，故地基允许承载力应修正。513DMBRPS其中B8MD15M为安全起见，取MB02,MD10浮容重31/09608742KNEGP350021009（83）101009（1515）R3601KPA,地基承载力满足要求。不均匀系数计算。由上可知25187MINAXP基地压力不均匀系数满足要求。2设计洪水情况，闸室地基压力计算。由表622可知G107693KN，M992261KNM，则121M（偏上游）216907316PMAXIN51623048下游端上游端地基承载力验算。由上可知（PMAXPMIN）5517KPA21R地基承载力满足要求。不均匀系数计算。由上可知285326MINAXP但根据SD13384附录五的规定，对于地基良好，结构简单的中型水闸，的采用直可以适当的增大。本闸闸基土质良好；在校核洪水位情况下，可以采用35故基地压力不均匀系数满要求。闸室抗滑稳定分析临界压应力12TGCBTAPKP其中A175；1009KN/M3B16M,19C60KPA。O故闸室不会发生深层滑动，仅需作表层抗滑,80KPA258AMXKP稳定分析。HACGTGKC00其中取09171；C0取C200KPA。由于本闸齿墙较浅，可取031A292M2，则1258727019526TG1CCKK闸室抗滑稳定性满足要求。3校核洪水情况闸室基底压力计算。由表623可知，G107374KN，M999581KNM，则131偏下游）216958073416PMAXIN16327980下游端上游端地基承载力验算。由上可知（PPMIN）550KPA21MAXR地基承载力满足要求。不均匀系数计算。由上可知35293MINAXP基地压力不均匀系数不满。但根据SD13384附录5的规定，对于地基良好，29结构简单的中型水闸，可以采用30，在校核洪水位情况下，可以采用35故基地压力不均匀系数满要求。闸室抗滑稳定分析临界压应力10K1734168295073TGHACGTGKC00C闸室抗滑稳定性满足要求。7、闸室结构设计71闸墩设计闸墩为钢筋混凝土结构，中墩厚11米，闸墩长与底板顺水流方向相同为16米，边墩与暗墙合而为一，采用重力式。闸墩上设置两道闸门工作闸和检修闸。工作闸门槽距闸墩上游端529米，工作闸门槽深03米，槽宽06米。闸墩上下游两端是055米的半圆形状。在闸墩的上游端设置检修闸门。检修闸门距离上游端17米处。槽宽02米，槽深03米。下有不设置检修门。闸门设置在底板上，其底部高程是05米，上游闸墩底部高程为118米，下游闸墩顶部高程是为85米，由上一节在计算知道在校核洪水位情况下水平方向上的水压力最大，这时门槽颈部应力计算不利情况，故门槽应力计算选校核洪水情况为计算情况。闸墩底部截面上的纵向正应力要求不出现拉应力，而最大拉应力也要小于混凝土的容许抗压强度。我们计算中发现情况符合。故闸墩不必配置纵向受力钢筋，但要配置构造钢筋。加强闸墩与底板的连接，防止温度变化对闸墩不利影响。竖向配置情况是，配置12的钢筋，每米3根。其下插入底板50CM，水平方向采用8的分布钢筋。在门槽出的配筋也是配置构造钢筋，配置12的钢筋间距与闸墩的一致。浇注100标号的混凝土作筑坝材料。72底板结构计算采用弹性地基梁法对底板进行结构计算。721闸基的地基反力计算16PMAXIN19527160297485下游端上游端30在上一节中计算地基应力P、P时，求的是齿墙底部基底的应力，而不是MAXIN底板底部基底应力，故尚应重新计算地基反力。1）完建期。完建期内无水平荷载，故在上一节中相应的地基应力就等于地基反力，可以直接运用，即（上游端）85KPAMAN（下游端）749I2）校核洪水情况。此时有水平力作用，需要重新计算地基反力，见表731E115M偏下游103261574MAXIN3120KPA8上31表731校核洪水时荷载、力矩计算表（对底板底面上游A点求矩）竖向力水平力力矩荷载名称计算式力臂备注闸室结构159711241136表62105259825016051224723995469940525104987912260692414252217上游水压力0585192798101221097049537505987621223452926下游水压力05（75777）98011221008018977510132浮托力148792801190336表62363058050440渗透压力1320553370383表623闸室内水重力115966838049275676168302766153552923837711401035合计107374（）41086（）982736（）33722不平衡剪力及剪力分配以胸墙与闸门之间的连线为界，将闸室分为上、下游段，各自承受其分段内的上部结构重力和其他荷载。1）不平衡剪力。对完建期、校核洪进行计算。不平衡剪力值见表7322）不平衡剪力的分配，截面的形心轴至底板底面的距离如图731所示，即45M31201025620F3NFLJQ底MDFN5014621253133126003J6064M00431322NFLJQ底Q则（1004）096墩QQ每个闸墩分配不平衡剪力为04821墩34表732不平衡剪力计算表单位KN完建情况下校核洪水情况下荷载名称上游段下游段小计上游段下游段小计闸墩底板胸墙公路桥工作桥检修便桥闸门启闭机33578167292675175135480507743588410261754004808435252673267510263501354009603357816729267517513548050774358841026175400480843525267326751026350135400960结构重力56562103148159715656210314815971水重力5283963127115966扬压力60915107387168302地基反力578910182159712495182421107372不平衡力1328（）1328（）0023535（）23533（）02（）不平衡剪力1328（）1328（）0023534（）23534（）00723板条上荷载的计算1）完建期板条荷载见图732（A）（1上游段均布荷载214958302149567Q2490KN/M闸墩处的集中荷载4952813604952837637P3511KN/M（2）下游段均布荷载KN/M9427150834215038Q闸墩处的集中荷载510836767P353139KN/M图732板条荷载图（A）完建期；（B）校核洪水情况2）校核水位情况的板条荷载见图732（B）（1）上游段均布荷载/8721495302149560283149567MKNQ闸墩处的集中荷载P闸墩及其上部结构的重力均布荷载中多计算的闸墩处的水重力不平衡剪力的分配值，即下149523960149528349521376837P游段均布荷载/67810102108MKNQ闸墩处的集中荷载3524997635247164507P724弯矩计算（1）梁的柔性指数。柔性指数按下式计算柔性指数按下式计算301HLET式中E0地基土变形模量，E040KPA4136EH混凝土弹性模量，EH23；KPA710梁高，M。则943016324107T故按T5查表计算。因1T10,故为短梁。37表733底板弯矩计算表板带上荷载产生的弯矩板带荷载完建期校核洪水位情况均布荷载Q集中荷载P50Q上249KN/MQ下279KN/MP上3511KNP下3139KNQ上289KN/MQ下864KN/MP上4914KNP下3638KN段别1）2）5）1QL27）568）1QL29）2PL10）（8）（9）备注0000800067411285202685918010390100790077321499223184921010580200760087041713241881624010560300700106492142279075230010520400630135842784336867739010660500530174913641413256951010790600420123892570295945136081107002900726914991768312210521080016004148857100517212029209000500146214260543084上游段100000000000000000000L61MT538板带上荷载产生的弯矩备注板带荷载完建期校核洪水位情况均布荷载Q集中荷载P50Q上249KN/MQ下279KN/MP上3511KNP下3139KNQ上289KN/MQ下864KN/MP上4914KNP下3638KN段别1）2）5）1QL26）2PL7）568）1QL29）2PL10）（8）（9）0000800068321149198125813321590010079007821134021622551553180802007600879015322322245177520210300700107281915264322622192445040063013655248931442032885308805005301755132553806171377339440600420124372298273413526632799070029007301134016429415531647080016004166766932528889390900050015219124316222238下游段100000000000000000000边荷载使梁上大部分处的弯矩改变符号，对梁的内力是不利的；3940（2）弯矩计算。由于地基可压缩层较厚，其与地基梁半长L之比大于2，故可按半无限深的弹性地基梁计算。弯矩计算见表733。由于闸基为粘性土，根据SD13384规定，若边荷载产生的弯矩使梁上弯矩减少时（即有利时），则完全不计边荷载的影响；若边荷载的影响对梁弯矩不利时，应100考虑其影响。根据表733，作出梁的弯矩包络图，见图734。完建期校核洪水情况（A）B完建期校核洪水情况图734弯矩包络图（A）上游段（B）下游段725配筋计算由表733可见对于上游段，MMAX4132KNM,MMIN243KNM对于下游段MMAX3944KNM,MMIN84KNM。上、下游段的弯矩值比较接近，故底板采用统一配筋。底层按M4132KNM配筋，面层按M243KNM配筋。选用级钢筋S,1,ASDMFCBH0212SFCBH0FYD12,B10,H010005095,FC75N/MM2,FY210N/MM2底层S0073,2669515743411007607321AS25786MM21956576选用22110，AS2661MM2面层S004326695015734100442AS14929MM21046选用1875，AS1527MM2顺水流向的架立钢筋选用10333图734底板配筋图726裂缝校核因面层钢筋量很小，可近似按单筋截面验算。换算截面形心轴至受压边缘的距离X0和按换算截面对其形心轴的惯性矩J0分别为MAX1233C01SESDTES18788N/MM2M087H0AS261095413ATE2AB2501000MM2TE0027ASATE51026110,210,316,ES21105N/MM2,C40MM,D22MMMAX101016340011028707029MMMAX03MM故满足要求428、两岸连接建筑物水闸的岸墙和翼墙统称两岸连接建筑物，由上下游翼墙构成。上游翼墙为浆砌石重力式反翼墙，迎水面直立，墙背面为105是斜坡，收缩角为15，圆弧半径为66M的圆墙顶高程为110M其上顶设置08M的防浪墙板。墙后填土高程为108M，翼墙