1.5兆牛摆动剪切机构设计（全套含CAD图纸）
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译文轧制过程中的热传递一热带轧制的温度变化板坯再加热到所要求的温度后进行轧制。一个典型的热带轧制工艺包括以下几个主要步骤（1）板坯轧制前用高压水除鳞系统除鳞，有时采用立辊轧机同时除鳞。（2）粗轧成1940MM后的中间料。粗轧过程通常伴随立辊和道次间的除鳞操作。（3）将中间料从粗轧机运至安装在精轧机前的飞剪处。飞剪用来剪切料头和料尾。（4）中间料在进精轧机组前的除鳞。（5）精轧至所要求的厚度。机架间可能进行除鳞，有时也可能进行带钢冷却。（6）轧材在输出辊道上的空冷和水冷。（7）轧材的卷取。在轧制工艺过程中，轧件向其周围物质进行各种热传递。一些损失的热量由轧件变形所产生的热予以弥补。热带轧制过程中，轧件温度降低和升高的主要因素通常可以区分如下（1）热辐射引起的温降。（2）热对流引起的温降。（3）水冷引起的温降。（4）向工作辊和辊道热传递导引起的温降。（5）力学加工和摩擦引起的温升。关于这些因素的分析简述如下。二热辐射引起的温降采用两种方法进行热辐射引起的温降公式的推导。第一种方法忽略了材料内部的温度提督，利用斯蒂芬玻尔兹曼定律计算辐射到环境中的热量为QSDRDTTAAR4式中辐射体的表面积，M2；RAQ从物体辐射的热量，J；DRS斯蒂芬玻尔兹曼常数；T轧件在T时刻的温度，KTA环境温度，K；T时间，S；辐射系数。物体损失的热量由下式给定QDRTCVR式中C轧件质量热容，J/（KGK）；VR辐射体的体积，M3轧件的密度，KG/M3。考虑到热平衡条件QQ及式11和式12，可以计算出温降速度ARDRAR4ARTCVASTT通常假设TAT，并简化某些方程以达到协调形式，得出辐射温度差速度公式，总结见表11所示。在推导这些公式时，未考虑温度对参数S、及C的影响。不过实际上这些常数随温度的变化可能都是很大的，所以，式13的最终形式将取决于这些常熟选择的平均值。辐射时间TR内的温降可以通过对微分方程几分进行计算RTRTRDA0第二种计算辐射引起温降的方法考虑到沿材料厚度方向上的热传递。若Z是物体内部至其表面的距离，则从傅里叶公式可得2DZTAT式中A轧件的热扩散率，M2/S。微分方程15可以利用有限差分法进行数值求解。这些计算的目的是要建立一个影响轧制过程轧件平均温度T和可测量的轧件表平均面温度T之间的关系。表面三热对流引起的温降热带轧制时的对流传热与轧件周围空气的运动有关。这种运动不断地带入新的空气粒子与轧件接触。取决于该内部运动是强制的，还是自然的，将热传递区分为强制对流和自然对流。在热带轧制中通常出现后一种情形。在计算对流引起温降时的一个重要方面是确定传热系数。该系数取决于材料温度、环境温度、材料质量热融合密度以及空气流的动态粘度及其特性，即自然、强制层流或紊流等情况。对于此关系所得出的数学描述有很大争议，实际计算不宜采用。部分研究人员一致认为，对流引起的温降应当表示为辐CVT射引起温降的莫以分数（）CVTKR这里，是对流和辐射引起温降间的比率，根据不同的研究结果，其值在001022之间变化。四水冷引起温降若假定在轧件向冷却水传热石传导起着重要作用，就可以计算出水冷引起的温降。因此，当冷却沿轧件款度方向连续地接触其一侧表面时，通过轧件表面所传递的热量就可以用公式表示为ATTKBQWW2式中K表层导热系数，W/（MK）；通过轧件外表面所传递的热量，J；WB冷却水接触长度，M；轧件宽度，M；TW冷却水温度，K；TW冷却水接触时间，S。由轧件释放的热量由下式给定DWTCVQ式中V冷却水所冷却的轧件体积，M3；水冷引起的温降，K。DT根据热平衡条件，式17和式18，并考虑到WQTWVB式中V轧件速度，M/S。和另一条件HVB1我们得到水冷引起的温降为DTAVBCKW2冷却水所吸收的热量可以表示为WQWV式中水的密度，KG/M3；水的质量热容，J/（KGK）；WCVW水的吸热体积，M3；水的温升，K。T根据热平衡条件，式18、式111和式112，并考虑到WQHVDV式中D带钢单位宽度上的水流量，M3/（MS）。我们得到下列冷却水温升公式WTABVTHCKW2式111并没有明确地给出温降与冷却水流速和压力的关系。然而，冷却水的流速和压力却大大地影响着隔开轧件于冷水的表面成的导热系数K。事实上，表面层中包含有充当屏障作用的氧化铁皮和沸腾水。随着冷却水流速和压力的提高，该屏障作用将在很大程度上被削弱。五因工作辊热传到引起的温降如果假设两个初始稳定温度分别为T和TR的物体相互挤压，并假设平面的界面处在又有氧化层的阻力，则可以计算出因工作辊热传导引起的温降。在作出上述这些假设之后，则可以用以下的热平衡方程进行过程的描述。根据沙科的研究，通过钢板的两个最晚层的总热量可以根据下式计算ATTKAQCRCC4式中AC轧件和工作辊的接触面积，M2；K轧件氧化成的导热系数，W/（MK）；由于热传递工作辊所获的热量或轧件所失去的热量，J；CQTR轧辊温度，K；A轧件的热扩散率，M2/S。辊缝处轧件损失的热量由下式给定CCTVQ式中轧件与工作辊接触而产生的温降，K。T根据热平衡条件，式115和式116，并考虑到CQVRTC及ACHVA1式中R轧辊半径，M；轧件平均厚度，M。A我们得出下列因工作辊热传导引起的温降公式CTAVRHKRA504通过简化某些方程以达到协调形式，得出与辊接触引起的温降公式，总结见表12，绘制成曲线如图13所示。不同的温降计算公式之间的显著差异主要是由于在预测导热系数K时的误差造成的，该系数之取决于轧辊和轧件件氧化层接触阻力的大小。原文HEATTRANSFERDURINGTHEROLLINGPROCESS11WORKPIECETEMPERATURECHANGEINHOTSTRIPMILLAFTERREHEATINGASLABTOADESIREDTEMPERATURE,ITISSUBJECTEDTOROLLINGAROLLINGCYCLEINATYPICALHOTSTRIPMILLINCLUDESTHEFOLLOWINGMAINSTEPS1DESCALINGOFTHESLABPRIORTOFLATROLLINGBYUSINGHIGHPRESSUREWATERDESCALINGSYSTEMINCOMBINATION,INSOMECASES,WITHEDGING2ROUGHROLLINGTOATRANSFERBARTHICKNESSWHICHMAYVARYFROM19TO40MMTHEROUGHROLLINGISUSUALLYACCOMPANIEDBYEDGINGANDINTERPASSDESCALING3TRANSFEROFTHETRANSFERBARFROMROUGHINGMILLTOAFLYINGSHEARINSTALLEDAHESDOFFINISHINGMILLTHESHEARISUSUALLYDESIGNEDTOCUTBOTHHEADANDTAILENDSOFTHEBAR4DESCALINGOFTHETRANSFERBARPRIORTOENTERINGTHEFINISHINGMILL5FINISHROLLINGTOADESIREDTHICKNESSWITHAPOSSIBLEUSEOFINTERSTANDDESCALINGANDSTRIPCOOLING6AIRANDWATERCOOLINGOFTHEROLLEDPRODUCTONRUNOUTTABLE7CLILINGOFTHEROLLEDPRODUCTVARIOUSTYPESOFHEATTRANSFERFROMTHEROLLEDWORKPIECETOITSSURROUNDINGMATTEROCCURDURINGTHEROLLINGCYCLESOMEOFTHELOSTHEATISRECOVEREDBYGENERATINGHEATINSIDETHEWORKPIECEDURINGITSDEFORMATIONTHEMAINCOMPONENTSOFTHEWORKPIECETEMPERATURELOSSANDGAININHOTSTRIPMILLAREUSUALLYIDENTIFIEDASFOLLOWS1LOSSDUETOHEATRADIATION,2LOSSDUETOHEATCONVECTION,3LOSSDUETOWATERCOOLING,4LOSSDUETOHEATCONDUCTIONTOTHEWORKROLLSANDTABLEROLLS,5GAINDUETOMECHANICALWORKANDFRICTIONTHEANALYTICALASPECTSOFTHESECOMPONENTSAREBRIEFLYDESCRIBEDBELOW12TEMPERATURELOSSDUETOTADIATIONTWOMETHODSHAVEBEENEMPLOYEDTODERIVEEQUATIONSFORTEMPERATURELOSSDUETORADIATIONINTHEFIRSTMETHOD,THETEMPERATUREGRADIENTWITHINTHEMATERIALISASSUMEDTOBENEGLIGIBLETHEAMOUNTOFHEATRADIATEDTOTHEENVIRONMENTISTHENCALCULATEDUSINGTHESTEFANBOLTZMANNLAWQSDRDTTAAR4WHERESURFACEAREAOFBODYSUBJECTEDTORADIATION,M2RQAMOUNTOFHEATRADIATEDBYABODY,JRSSTEFANBOLTZMANNCONSTANTTTEMPERATUREOFROLLEDMATERIALATTIME,KTAAMBIENTTEMPERATURE,KTTIME,SEMISSIVITYTHEAMOUNTOFHEATLOSTBYABODYQISGIVEBYDRQDRTCVRWHERECSPECIFICHEARTOFROLLEDMATERIAL,J/（KGK）VRVOLUMEOFBODYSUBJECTEDTORADIATION,M3DENSITYOFROLLEDMATERIAL,KG/M3。THERATEOFTEMPERATURELOSSARCANBECALCULATEDBYCONSIDERINGTHEHEATBALANCECONDITIONQQ,ANDEQS11AND12DRAR4ARTCVASDTTEQUATIONSFORTHERATEOFTEMPERATURELOSSDUETORADIATIONWHICHHAVEBEENOBTAINEDBYREDUCINGSOMEOFTHEKNOWNEQUATIONSTOACOMPATIBLEFORMWITHANASSUMPTIONTHATTATARESUMMARIZEDINTABLE11INTHEDERIVATIONOFTHESEEQUATIONS,THEDEPENDENCYOFTHEPARAMETERSS、ANDCONTEMPERATUREISNOTTAKENINTOACCOUNTHOWEVER,THEVARIATIONSOFTHESECONSTANTSWITHTEMPERATUREMAYBESIGNIFICANTAND,THEREFORE,THEFINALFROMOF13WILLDEPENDONTHEAVERAGEVALUESSELECTEDFORTHESECONSTANTSTHETEMPERATURELOSSDURINGRADIATIONTIMETRCANBECALCULATEBYINTERGRATINGCTTHEDIFFERENTIALEQUATIONRTTRDA0THESECONDMETHODOFCALCULATINGTEMPERATURELOSSDUETORADIATIONTAKESINTOACCOUNTTHEHEATTRANSFERALONGTHETHICKNESSOFTHEMATERIALIFZISTHEDISTANCEFROMTHECENTEROFTHEBODYTOWARDITSSURFACE,THENFROMAFOURIEREQUATIONWEOBTAIN2DZTATWHEREATHERMALDIFFUSIVITYOFROLLEDMATERIAL,M2/STHEDIFFERENTIALEQUATION15CANBESOLVEDNUMERICALLYBYTHEMETHODOFFINITEDIFFERENCESTHEGOALOFTHESECALCULATIONSISTOESTABLISHARELATIONSHIPBETWEENTHEAVERAGETEMPERATUREOFTHEMATERIALTAVEWHICHWOULDAFFECTTHEROLLINGDEFORMATIONPROCESSANDTHEMATERIALSURFACETEMPERATURETSURFACEWHICHCOULDBEMEASURED13TEMPERTURELOSSDUETOCONVECTIONINTHEHOTSTRIPMILL,HEATTRANSFERBYCONVECTIONISRELATEDTOTHEMOTIONOFAIRSURROUNDINGAWORKPIECETHISMOTIONCONTINUOUSLYBRINGSNEWPARTICLESOFAIRINTOCONTACTWITHTHEWORKPIECEDEPENDINGUPONWHETHERTHISINTERNALMOTIONISFORCED,ORFREE,THEHEATTRANSFERISREFERREDTOASEITHERFORCEDORFREECONVECTIONTHELATTERISAUSUALCASEINTHEHOTSTRIPMILLSAKEYFACTORINTHECALCULATIONOFTEMPERATURELOSSESDUETOCONVECTIONISTODETERMINETHEHEATTRANSFERCOEFFICIENT,WHICHDEPENDSONTHEMATERIALTEMPERATURE,AMBIENTTEMPERATURE,MATERIALSPECIFICHEATANDDENSITY,ANDTHEDYNAMICVISCOSITYOFTHEAIRFLOWANDITSCHARACTERISTIC,IE,FREE,ENFORCEDLAMINAR,TURBULENT,ETCTHEKNOWNMATHEMATICALINTERPRETATIONSOFTHISRELATIONSHIPARETOOCONTROVERSIALTOBERECOMMENDEDFORPRACTICALCALCULATIONACONSENSUSAMONGSOMERESEARCHWORKERSISTHATTHETEMPERATURELOSSDUETOCONVECTIONSHOULDBEEXPRESSEDASACERTAINCVTPERCENTAGEOFTHETEMPERATURELOSSDUETORADIATION（）CVTKRHEREISTHERATIOBETWEENTHETEMPERATURELOSSDUETOCONVECTIONANDRADIATIONANDVARIESBETWEEN001AND022ACCORDINGTODIFFERENTSTUDIES14TEMPERATURELOSSDUETOWTERCOOLINGTHETEMPERATURELOSSDUETOWATERCOOLINGCANBECALCULATEDBYASSUMINGTHATCONDUCTIONPLAYSAMAJORROLEINHEATTRANSFERFROMAWORKPIECETOWATERTHEREFORE,WHENWATERCONTACTSONESIDEOFTHEWORKPIECECONTINUOUSLYACROSSITSWIDTH,THEAMOUNTOFHEATPASSINGTHROUGHTHEOUTERSURFACEOFTHEWORKPIECEMAYBEEXPRESSEDBYTHEFORMULAATTKBQWW2WHEREKTHERMALCONDUCTIVITYOFTHESURFACELAYER,W/（MK）；AMOUNTOFHEATPASSINGTHROUGHOUTERSURFACEOFTHEWORKPIECE,JWQBWATERCONTACTLENGTH,MWWORKPIECEWIDTH,MTWWATERTEMPERATURE,KTWWATERCONTACTTIME,STHEAMOUNTOFHEATRELEASEDBYAWORKPIECEISGIVENBYDWTCVQWHEREVVOLUMEOFWORKPIECECOOLEDBYTHEWATER,M3TEMPERATURELOSSDUETOWATERCOOLING,KDFROMTHEHEATBALANCECONDITION,EQS17AND18,ANDTAKINGINTOACCOUNTTHATWQTWVBWHEREVWORKPIECEVELOCITY,M/SANDHB1WEOBTAINTHATTHETEMPERATURELOSSDUETOWATERCOOLINGISEQUALTODTAVBCKW2THEAMOUNTOFHEATABSORBEDBYCOOLINGWATERMAYBEEXPRESSEDASWQWVWHEREDENSITYOFWATER，KG/M3；SPECIFICHEATOFWATER，J/（KGK）；WCVWVOLUMEOFWATERABSORBINGHEAT，M3；FROMHERTBALANCE,EQS18,111,AND112,ANDALSOTAKINGINTOACCOUNTTHATQWHVDWWHEREDWATERFLOWPERUNITOFSTRIPWIDTH,M3/（MS）WEOBTAINTHEFOLLOWINGFORMULAFORTHETEMPERATURERISEOFWATERWTABVTHCKW2EQUATION111DOESNOTSHOWANEXPLICITDEPENDENCEOFTHETEMPERATURELOSSONTHEFLOWRATEANDPRESSUREOFCOOLINGWATERTHEFLOWRATEANDPRESSURE,HOWEVER,MAYSUBSTANTIALLYAFFECTTHETHERMALCONDUCTIVITYKOFTHESURFACELAYERTHATSEPARATESTHEBODYOFWORKPIECEFROMCOOLINGWATERINDEED,THESURFACELAYERCONSISTSOFSCALEANDBOILEDWATER,WHICHWORKASATHERMALBARRIERTHISBARRIERWILLBEWEAKENEDTOAGREATERDEGREEWITHINCREASEOFBOTHTHEFLOWRATEANDPRESSUREOFCOOLINGWATER15TEMPERATURELOSSDUETOCONDUCTIONTOWORKROLLSTEMPERATURELOSSDUETOHEATCONDUCTIONTOTHEWORKROLLCANBECALCULATEDIFITISASSUMEDTHATTWOBODIESOFUNIFORMUNITIALTEMPERATURETANDTRAREPRESSEDAGAINSTEACHOTHERANDTHAT,ATTHEINTERFACE,CONSIDEREDTOBEPLANE,THEREISCONTACTRESISTANCEFORMEDBYOXIDELAYERUNDERTHESEASSUMPTIONS,THEPROCESSCANBEDESCRIBEDWITHTHEFOLLOWINGHEATBALANCEEQUATIONSACCORDINGTOSCHACK,THETOTALAMOUNTOFHEATPASSINGTHROUGHTWOOUTERSURFACESOFTHEPLATEMAYBECALCULATEDFROMTHEFORMULAATTKAQCRCC4WHEREACCONTACTAREABETWEENROLLEDMAT
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