帕萨特B5五档变速器结构设计【手动变速箱设计全套含有CAD图纸三维建模】
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下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985摘要本次设计以五档三轴手动档汽车的一些整车参数和发动机参数为设计依据，进行手动档变速器的设计。设计的主要内容包括变速器传动机构布置方案的确定，变速器主要参数如挡数、传动比范围、中心距、各挡传动比、齿轮参数、各挡齿轮齿数的选择，齿轮、轴的设计校核，同步器、操纵机构及箱体的设计。关键词变速器；齿轮；轴；设计；计算机辅助设计下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985ABSTRACTTHETRANSMISSIONISDESIGNEDBASEDONENGINEPARAMETERSANDVEHICLEPARAMETERSOFFIVEOFTHREEAXISMANUALINTHISTEXTTHEMAINDESIGNCONTENTSINCLUDETHELAYOUTPROGRAMOFTRANSMISSIONDRIVEMECHANISM,THESELECTIONOFMAINTRANSMISSIONPARAMETERSSUCHASSHIFTS,THERANGEOFGEARRATIO,CENTERSPACING,EACHGEARRATIO,GEARPARAMETERSANDTHENUMBLEOFEACHGEAR,THEDESIGNANDVERIFICATIONOFGEARSANDSHAFTS,THEDESIGNOFSYNCHRONIZER,MANIPULATIONFRAMEWORKANDGEARBOXKEYWORDSTRANSMISSION；GEAR；SHAFT；DESIGN；COMPUTERAIDEDDESIGN下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985I目录第一章绪论111课题研究的现状112课题研究的目的和意义213设计完成的主要内容214车型基本参数2第二章变速器传动机构布置方案421传动机构布置方案分析4211两轴式和中间轴式变速器4212倒档的形式和布置方案422零、部件布置方案分析5221齿轮形式5222换档的结构形式6223变速器轴承623本章小结7第三章变速器主要参数的选择及设计计算831变速器的档位数、传动比和中心距的确定8311档数8312传动比范围8313确定最低档传动比8314初步确定其他各档传动比11315初选中心矩1132齿轮参数的确定11321齿轮的模数12322压力角12下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985II323螺旋角12325齿轮的变位系数的选择原则12326齿顶高系数13327各档传动比及其齿轮齿数的确定13328变速器齿轮的几何尺寸计算1833本章小结21第四章变速器主要结构元件的设计与计算2241齿轮损坏的原因及形式2242轮齿强度计算22421轮齿弯曲强度计算23422轮齿接触应力计算2743变速器齿轮材料的选择及热处理3144轴的设计计算31441初选轴的直径32442轴的刚度验算32443轴的强度计算4045本章小结43第五章同步器的选择4451惯性式同步器44511锁环式同步器的结构44512锁环式同步器的工作原理44513锁环式同步器主要尺寸的确定4552主要参数的确定46521摩擦因数F46522同步环主要尺寸的确定46523锁止角48524同步时间48525转动惯量的计算48下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985III53本章小结48结论49致谢50参考文献51下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985IV下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985V下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985VI下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985VII1第一章绪论11课题研究的现状汽车变速器是汽车的重要部件之一，用来改变发动机传到驱动轮上的转矩和转速，目的是在原地起步、爬坡、转弯、加速等各种行驶工况下，使汽车获得不同的牵引力和速度，同时使发动机在最有利的工况范围内工作。变速器设有空档，可在起动发动机、汽车滑行或停车时使发动机的动力停止向驱动轮传输。变速器设有倒档，使汽车获得倒退行使能力。汽车变速器技术的发展历史手动变速器（MTMANUALTRANSMISSON）主要采用了齿轮传动的降速原理。变速器内有多组传动比不同的齿轮副，而汽车行驶时的换挡工作，也就是通过操纵机构使变速器内不同的齿轮副工作。自动变速器（ATAUTOMATICTRANSMISSON）是由液力变矩器，行星齿轮和液压操纵系统组成，通过液力变矩器和齿轮组合的方式来达到变速变矩。AMT是在传统干式离合器和手动齿轮变速器的基础上改造而成，主要改变了手动换挡操纵部分。即在MT总体结构不变的情况下改用电子控制来实现自动换挡。无级变速器（CVTCONTINUOUSLYVARIABLETRANSMISSION）,又称为连续变速式机械变速器。金属带式无级变速器主要包括主动轮组，从动轮组，金属带和液压泵等基本部件。主要靠主动轮，从动轮和传动带来实现速比的无级变化，传动带一般用橡胶带，金属带和金属链等。无限变速式机械无级变速器（IVTINFINITELYVARIABLETRANSMISSON）采用的是一种摩擦板式变速原理。IVT的核心部分由输入传动盘，输出传动盘和VARIATOR传动盘组成。它们之间的接触点以润滑油作介质，金属之间不接触，通过改变VARIATOR装置的角度变化而实现传动比的连续而无限的变化。计算机辅助设计（COMPUTERAIDEDDESIGN,简称CAD），泛指设计者以计算机为主要工具，对产品进行设计、绘图、工程分析与编撰技术文档等设计工作的总称，是一项综合性的技术。其中工程分析泛指包括有限元分析、可靠性分析、动态分析、优化设计及产品的常规分析等内容，亦称计算机辅助工程分析（COMPUTERAIDEDENGINEERING,简称CAE）。PRO/ENGINEER简称PRO/E是美国PARAMATRICTECHNOLOGYCORPORATION公司开发的机械设计自动化软件，也是最早实现参数化技术商业化的软件。其功能是非常强大的，利用它可以进行零件设计、产品装配、数控加工、钣金件设计、铸造件设计，2机构分析、有限元分析和产品数据库管理、应力分析、逆向造型和优化设计等。12课题研究的目的和意义为了缩短设计周期和降低开发成本，通过CAD软件平台实现汽车变速器的辅助设计。使产品的设计阶段以较少的时间和精力进行虚拟装配并对装配结果进行验证，得到了可靠的装配检验结果。减少建模时间，增加模型可信度，提高产品质量，加快产品上市的时间。变速器是汽车的重要部件之一，主要是在汽车行进过程中改变传动比，从而改变汽车的行驶速度和驱动轮上的转矩，以适应变化的行驶条件；或利用倒档实现汽车的倒向行驶；在发动机不熄火的情况下利用空挡中断动力传递，便于汽车起动、怠速、换挡、和动力输出。它由几十个零件组成，零件之间的装配关系复杂。因此变速器的设计需要较长的时间和反复的实验。为了缩短设计周期和降低成本，基于CAD软件平台实现变速器的辅助设计是现代制造技术的必要手段。通过本毕业设计可以充分复习所学知识，能提高计算机及软件使用水平，为以后的工作打下坚实基础。13设计完成的主要内容1、了解汽车变速器的研究现状；2、掌握汽车变速器结构及工作原理，绘出结构原理简图；3、确定主要零部件（齿轮、轴等）主要设计参数，并对关键部位进行校核；4、确定零部件结构尺寸；5、使用AUTOCAD完成工程图纸；利用PRO/E建立体图；6、编写设计说明书。14车型基本参数根据五档三轴手动档重型货车汽车的一些主要技术参数来设计变速器。通过网络查找此车型的基本参数，见表11。表11车型基本参数名称数据总质量MM9000KG最大道路阻力系数AX0417MAX3最大扭矩TEN/MAX700/1500RPMMAXET最大功率P/NP155KW/3000RPM传动系机械效率093最大爬坡度MAX165MAX最高车速HKU/10前、后轮胎规格215/65R164第二章变速器传动机构布置方案21传动机构布置方案分析变速器由变速器传动机构和操纵机构组成。变速传动机构可按前进档数或轴的不同分类，分为固定轴式和旋转轴式两大类，而前者又分为两轴式，中间轴式和多中间轴式变速器等。211两轴式和中间轴式变速器现代汽车大多数都采用固定轴式变速器，而两轴式和中间轴式应用最为广泛。其中，两轴式变速器多用于发动机前置前轮驱动的汽车上。中间轴式变速器多用于发动机前置后轮驱动的汽车和发动机后置后轮驱动的客车上。在设计时，究竟采用哪一种方案，除了汽车总布置的要求外，还要考虑以下几个方面与中间轴式变速器比较，两轴式变速器因轴和轴承数少，所以有结构简单，轮廓尺寸小和容易布置等优点，此外，各中间档位因只经一对齿轮传递动力，故传动效率高，同时噪声也低。因两轴式变速器不能设置直接档，所以在高档工作是齿轮和轴承均承载，不仅工作噪声增大，且易损坏。还有，受结构限制，两轴式变速器的一档速比不可能设计的很大。对于前进档，两轴式变速器输入轴的转动方向与输出轴的转动方向相反；而中间轴式变速器的第一轴与输出轴的转动方向相同。中间轴式变速器可以设置直接档，在使用直接档时，变速器的齿轮和轴承及轴承均不承载，发动机转矩经变速器第一轴和第二轴直接输出，此时变速器的传动效率高，可达90以上，噪声低，齿轮和轴承的磨损减少。因为直接档的利用率高于其他档位，因而提高了变速器的使用寿命。在除直接档以外的其他档位工作时，中间轴式变速器的传动效率略有降低，这是它的缺点。对于本设计，采用如图21所示的传动方案，即中间轴式变速器。212倒档的形式和布置方案图22为常见的布置方案。通过对汽车设计资料的查找总结以下方案图22（B）方案的优点是倒挡利用中间轴上的1档齿轮，缩短了中间轴的长度，但换档时两对齿轮必须同时啮合，致使换档困难；图22（C）方案能获得较大的倒档速比，缺点是换档程序不合理；图22（D）方案针对前者的缺点做了修改；图22（E）方案中，将中间轴上的一档和倒档齿轮做成一体，其齿宽加大；图22（F）方案采用了全部齿轮副均为常啮合齿轮，换档更为轻便；综合考虑以上因素，为了换挡轻便舒适，减小噪声，倒挡传动采用图22（F）所5示方案。图21中间轴式变速器传动方案图22倒档布置方案22零、部件布置方案分析221齿轮形式变速器用齿轮有直齿圆柱齿轮和斜齿圆柱齿轮两种。6与直齿圆柱齿轮比较，斜齿圆柱齿轮有使用寿命长、运转平稳、工作噪声低等优点；缺点是制造时稍复杂，工作时有轴向力，这对轴承不利。变速器中的常啮合齿轮均采用斜齿圆柱齿轮，尽管这样会使常啮合齿轮数增加，并导致变速器的质量和转动惯量增大。直齿圆柱齿轮仅用于一档和倒档。222换档的结构形式变速器换档机构形式分为直齿滑动齿轮、啮合套和同步器换档三种。1、滑动齿轮换档通常采用滑动直齿轮换档，也有采用斜齿轮换档的。滑动直齿轮换档的优点是结构简单、紧凑、容易制造。缺点是换挡时齿面承受很大的冲击，会导致齿轮过早损坏，并且直齿轮工作噪声大，所以这种换档方式一般仅用于一档和倒档。2、啮合套换档用啮合套换档，可将构成某传动比的一对齿轮，制成常啮合的斜齿轮。用啮合套换档，因同时承受换档冲击载荷的接合齿齿数多，而轮齿又不参与换档，它们都不会过早损坏，但不能消除换档冲击，所以仍要求驾驶员有熟练的操纵技术。此外，因增设了啮合套和常啮合齿轮，使变速器的轴向尺寸和旋转部分的总惯性力矩增大。因此，这种换档方法目前只在某些要求不高的档位及重型货车变速器上应用。3、同步器换档现代大多数汽车的变速器都采用同步器能保证迅速，无冲击，无噪声换档，而与操纵技术熟练程度无关，从而提高了汽车的加速性、经济性和行车安全性。同上述两种换档方法相比，虽然它有结构复杂，制造精度要求高，轴向尺寸大。同步环使用寿命短缺等缺点，但仍然得到广泛应用。由于同步器的广泛应用，寿命问题已得到基本解决。上述三种换档方案，可同时用在一变速器中的不同档位上，一般倒档和一档采用结构较简单的滑动直齿轮或啮合套的形式；对于常用的高档位则采用同步器换挡。223变速器轴承作为旋转运动的变速器轴支承在壳体或其他部位的地方以及齿轮与轴不做固定连接处应安置轴承。变速器轴承常采用圆柱滚子轴承，球轴承，滚针轴承，圆锥滚子轴承，滑动轴套等。至于何处应当采用何种类型的轴承，受结构限制并随所承受的载荷特点不同而不同。近年来，变速器的设计趋势是向轻量化方向发展。圆锥滚子轴承在一些变速器上得到应用。其主要优点如下直径较小，宽度较宽，因而容量大，可承受高负荷和通过对轴承预紧能消除轴向间隙及轴向窜动等。7滚针轴承主要用于齿轮与轴不是固定连接，并要求两者有相对运动的地方。滚针轴承有滚动摩擦损失小，传动效率高，径向配合间隙小，定位及运转精度高，有利于齿轮啮合等优点。23本章小结本章对变速器传动机构的布置方案和零、部件结构方案进行了系统的分析，并给出了此次设计的具体方案，即设计中间轴式变速器，倒档布置方案如图21（F）所示，前进档除了一档外皆为斜齿圆柱齿轮，倒档为直齿圆柱齿轮，采用全同步器换挡和啮合套形式，轴承选取滚针轴承、圆锥滚子轴承。89第三章变速器主要参数的选择及设计计算31变速器的档位数、传动比和中心距的确定311档数变速器的档数可在320个档位范围内变化，通常变速器的档数在6挡以下，当档数超过6档以后，可在6档以下的主变速器基础上，再行配置副变速器，通过两者的组合获得多档变速器。增加变速器的档数，能够改变汽车的动力性和燃油经济性以及平均车速。档数越多，变速器的结构越复杂，并且使轮廓尺寸和质量加大，同时操纵机构复杂，而且在使用时换档频率增高并增加了换档难度。在最低档传动比不变的条件，增加变速器的档数会使变速器相邻的低档与高档之间的传动比比值减小，使换档工作容易进行。要求相邻档位之间的传动比值在18以下，该值越小换档工作越容易进行。因高档使用频繁，所以又要求高档区相邻档位之间的传动比比值，要比低档区相邻档位之间的传动比比值小。近年来，为了降低油耗，变速器的档数有增加的趋势。目前，商用车一般用45个档位的变速器。发动机排量大的乘用车变速器多用5个档。对于皮卡汽车，选用5个前进档和1个倒档的变速器。312传动比范围变速器的传动比范围是指变速器最低挡传动比与最高挡传动比的比值。最高挡通常是10，有的变速器最高挡是超速挡,传动比为0708。影响最低挡传动比选取的因素有发动机的最大转矩和最低稳定转速所要求的汽车最大爬坡能力、驱动轮与路面间的附着力、主减速比和驱动轮的滚动半径以及所要求达到的最低稳定行驶车速等。本次设计的变速器最高档位超速档。313确定最低档传动比应依据汽车最大爬坡度，驱动车轮与路面间的附着力，汽车的最低稳定车速，以及主减速比和驱动车轮的滚动半径等综合考虑确定。汽车在最大上坡路面上行驶时，最大驱动力应能克服轮胎与路面间滚动阻力及上坡阻力。由于汽车上坡行驶时车速不高，故忽略空气阻力。这时，（31）TFFMAXI10TFRITTCE10MAXFOSGMAXIINF式中，最大驱动力；TF滚动阻力；F最大上坡阻力；MAXI汽车总质量；G重力加速度；驱动车轮滚动半径；R发动机最大转矩；MAXET主减速器传动比；0I传动系传动效率；T滚动阻力系数；F变速器一档传动比；1I道路最大上坡角；MAX分动器传动比。CI代入式（31）RITTCE10MAXSINCOMAXAXFGAXG式中最大道路阻力系数AX由发动机转速与汽车行驶速度之间的关系式CAIRNU053711求得5037IURNIAC481023所以1ITCEIRMG0AX38938472135所以，由最大爬坡度要求的变速器一档传动比为391I根据驱动车轮与路面的附着条件RITTCE10MAX2G（32）求得变速器一档传动比为61ITCEIG0MAX2式中，汽车满载静止于水路平面时驱动桥给地面的载荷2G道路的附着系数，计算时取0708所以3861I在一般汽车的传动比范围内3846之间。314初步确定其他各档传动比变速器的最高档位直接档，所以075，取57。5I1I根据经验公式，按等比级数分配，QII54321（33）几何级数的公比Q所以，343，206，124。2I3I4I12315初选中心矩对中间轴式变速器，是将中间轴与第二轴轴线之间的距离成为变速器的中心矩。它的大小不仅对变速器的外形尺寸，体积和质量大小有影响，而且对轮齿的接触强度有影响，所以，最小允许的中心距应当由保证轮齿有必要的接触强度来确定。中间轴式变速器初选中心距时，可根据经验公式计算AA31MAXGEITK（34）式中，中心距系数,对商用车8698，所以，154MMAKA乘用车变速器的中心距约在80170范围内变化，经过圆整后取中心距154MM。32齿轮参数的确定321齿轮的模数齿轮模数是一个重要参数，并且影响它的选取因素又很多，如齿轮的强度、质量、噪声、工艺要求等。应该指出，选取齿轮模数时一般要遵守的原则是在变速器中心距相同的条件下，选取较小的模数，就可以增加齿轮的齿数，同时增加齿宽可以使齿轮啮合的重合度增加，并减少齿轮噪声，所以为了减少噪声应合理减少模数，同时增加齿宽；为使质量小些，应该增加模数，同时减少齿宽；从工艺方面考虑，各挡齿轮应该选用一种模数，而从强度方面考虑，各挡齿轮应有不同的模数；减少乘用车齿轮模数对工作噪声有较为重要的意义，因此齿轮的模数应选得小些；变速器低档齿轮应选用大些的模数，其他挡位选用另一种模数。少数情况下，汽车变速器各挡齿轮均选用相同的模数，变速器用齿轮法向模数的范围如表31。表31汽车变速器齿轮的法向模数NM乘用车的发动机排量V/L货车的最大总质量/TA车型10V1616V2560A140140模数/MMNM22527527530035045045013600所选模数值应符合国家标准GB/T13571987的规定。故本设计选取模数为常啮齿轮MN5，一档MN4，二档MN5，三档MN5，五档MN5，倒挡MN4。322压力角齿轮压力角较小时，重合度较大并降低了轮齿刚度，为此能减少进入啮合和退出啮合时的动载荷，使传动平稳，有利于降低噪声；压力角较大时，可提高轮齿的抗弯强度和表面接触强度。试验证明对于直齿轮，压力角为28时强度最高，但是超过28强度增加不多；对于斜齿轮，压力角为25时强度最高。因此，理论上对于乘用车，为加大重合度以降低噪声应取用145、15、16、165等小些的压力角；对商用车，为提高齿轮承载能力应选用225或25等大些的压力角。323螺旋角斜齿轮在变速器中得到广泛应用。选取斜齿轮的螺旋角，应注意它对齿轮工作噪声、轮齿的强度和轴向力有影响。在齿轮选用大些的螺旋角时，使齿轮啮合的重合度增加，因而工作平稳、噪声降低。试验还证明随着螺旋角的增大，齿的强度也相应提高。不过当螺旋角大于30时，其抗弯强度骤然下降，而接触强度仍继续上升。因此，从提高低档齿轮的抗弯强度出发，并不希望用过大的螺旋角，以1525为宜；而从提高高档齿轮的接触强度和增加重合度着眼，应选用较大的螺旋角。斜齿轮螺旋角可在下面提供的范围内选用两轴式变速器为2025中间轴式变速器为2234货车变速器1826324齿宽在选择齿宽时，应该注意齿宽对变速器的轴向尺寸、质量、齿轮工作平稳性、齿轮强度和齿轮工作时的受力均匀程度等均有影响。通常是根据齿轮模数来确定的。直齿为齿宽系数,取4580MKBCCCK斜齿为齿宽系数,取6085NB为齿宽（MM）。采用啮合套或同步器换挡时，其接合齿的工作宽度初选时可取为1424MM。第一轴常啮合齿轮副的齿宽系数可取大些，使接触线长度增加，接触应力降低，CK以提高传动平稳性和齿轮寿命。对于模数相同的各挡齿轮，挡位低的齿轮的齿宽系数取得稍大。齿宽的选择既要考虑变速器的质量小，轴向尺寸紧凑，又要保证轮齿的强度及工作平稳性要求。325齿顶高系数齿顶高系数对重合度、轮齿强度、工作噪声、轮齿相对滑动速度、轮齿根切和齿顶厚度等有影响。若齿顶高系数小，则齿轮重合度小、工作噪声大；但因轮齿受到的弯矩减少，轮齿的弯曲应力也减少。因此，从前因齿轮加工精度不高，并认为轮齿上受到的载荷集中作用到齿顶上，所以曾采用过齿顶高系数为075080的短齿制齿轮。在齿轮加工精度提高以后，短齿制齿轮不再被采用，包括我国在内，规定齿顶高系数为100。326各档传动比及其齿轮齿数的确定在初选中心距、齿轮模数和螺旋角以后，可根据变速器的档数、传动比和传动方案来分配各档齿轮的齿数。应该注意的是，各档相互啮合的齿轮的齿数最好为质数，以使齿面磨损均匀。如图31是本次设计的变速器的传动方案。1、确定一档齿轮齿数一档的传动比为1I092Z（35）又因为，所以，所以MD91010109109ZMD，为了使/尽量大些，应将取得尽量小些，这样，在已定的条57109ZZZ1I件下，/的传动比可小些，以使第一轴常啮合齿轮可分配到较多的齿数，以便在其2内腔设置第二轴的前轴承，的最少齿数受到中间轴轴颈的限制，因此，的选定应与10Z中间轴轴颈的确定因素统一考虑。为避免发生根切，增强刚度，一档小齿轮应为变位齿轮。15商用车中间轴式变速器的386时，则在1518内选择。取18。则1I10Z10Z59109Z图31中间轴式变速器传动方案2、修正中心矩A因为AM（Z9Z10）/2所以AM（Z9Z10）/23（1859）/2154MM初定中心矩应为154MM3、确定常啮合齿轮副的齿数由式求得常啮合传动齿轮的传动比1I092Z（36）7315989102ZI而常啮合齿轮中心距与一档齿轮的中心距相等，ACOS21ZMN（37）16初选2130解联立式（36）和式（37）得1998，34561Z2Z取整后20，351Z2所以，一档实际传动比为574，与原传动比相差不大，符合要求。1I092Z螺旋角ARCOS21AMN284、确定其他各档位的齿数二档齿轮二档齿轮是斜齿轮，螺旋角与常啮合齿轮的不同时，由87212I817Z（38）A87COS2ZMN（39）初选8724解联立式（38）和式（39）得381，2137Z8Z取整后38，217Z8所以，二档实际传动比为316，与原传动比相差不大，符合要求。2I817Z螺旋角ARCOS87AMN763从抵消或减少中间轴上的轴向力出发，必须满足下列关系式8721828721TANZZR（310）17把，及分别代入式（310）的左右两边7Z871218721TAN17821ZZ方程左右两边近似满足轴向力平衡关系，所以符合条件。三档齿轮三档齿轮是斜齿轮，螺旋角与常啮合齿轮的不同时，由6521（311）3I6152Z（312）A65COSMN初选6524解联立式（311）和式（312）得2993，2875Z6Z取整后29，295Z6所以，三档实际传动比为175，与原传动比相差不大，符合要求。3I6152Z螺旋角ARCOS65AMN5从抵消或减少中间轴上的轴向力出发，必须满足下列关系式6521626521TANZZR（313）把，及分别代入式（313）的左右两边5Z651216521TAN181271652ZZ方程左右两边近似满足轴向力平衡关系，所以符合条件。四档齿轮，即为常啮齿轮五档齿轮是斜齿轮，螺旋角与常啮合齿轮的不同时，由43215I4132Z（314）A43COS2ZMN（315）初选432解联立式（314）和式（315）得167，3833Z4Z取整后16，373Z4所以，四档实际传动比为076，与原传动比相差不大，符合要求。4I132Z螺旋角ARCOS43AMN36从抵消或减少中间轴上的轴向力出发，必须满足下列关系式4321424321TANZZR（316）把，及分别代入式（316）的左右两边3Z431214321TAN091421ZZ方程左右两边近似满足轴向力平衡关系，所以符合条件。19通常倒档采用直齿轮，模数4MM。M倒档传动比与一档传动比比较接近，因为57，取52。1IRI中间轴倒档传动齿轮的齿数比一档主动齿轮10相近，取18，倒档轴齿轮1312Z的齿数取，取21。13Z13由RI123Z（317）所以534，取整后53。1Z1Z由此，中间轴与倒档轴之间的中心距2AMZMA0635842213（321）倒档轴与输出轴之间的中心距3AZA17654212133（322）327变速器齿轮的几何尺寸计算表33直齿圆柱齿轮的几何尺寸计算序号计算项目计算公式（高度变位齿轮）1变位系数212分度圆直径ZMD3齿顶高FHA04齿根高CF5齿全高H026齿顶圆直径AAD207齿根圆直径FFHD28中心距1ZMA9周节P10基节COSB11分度圆弧齿厚TAN21MS12基圆直径COSDB表34直齿圆柱齿轮的几何尺寸Z1Z12Z1310Z9齿数5318351859中心矩106MM176MM2A3A变位系数00000分度圆直径212MM72MM140MM72MM236MM齿顶高4MM4MM4MM4MM4MM齿根高5MM5MM5MM5MM5MM齿全高9MM9MM9MM9MM9MM齿顶圆直径220MM80MM148MM80MM244MM齿根圆直径19921MM62MM130MM62MM226MM周节1256MM1256MM1256MM1256MM1256MM基节1179MM1179MM1179MM1179MM1179MM分度圆弧齿厚628MM628MM628MM628MM628MM基圆直径202MM676MM13156M676MM22177MM21M表35斜齿圆柱齿轮的几何尺寸计算序号计算项目计算公式（高度变位齿轮）1理论中心距210ZAT2分度圆直径TMD3齿顶高HNAF04齿根高NFC5齿全高M026齿顶圆直径AAHD7齿根圆直径FF28法向基节NBNMPCOS9基圆直径TD10法面分度圆弧齿厚A21NS表36斜齿圆柱齿轮的几何尺寸Z12Z34Z56Z78齿数2035163729293821理论中心距155MM155MM155MM155MM22端面啮合角2217229321132080中心距154MM154MM154MM154MM变位系数00000000分度圆直径112MM196MM9298MM215MM154MM154MM1984MM10963MM齿顶高5MM5MM5MM5M5MM5MM5MM5MM齿根高625MM625MM625MM625MM625MM625MM625MM625MM齿全高1125MM1125MM1125MM1125MM1125MM1125MM1125MM1125MM齿顶圆直径122MM206MM10298MM225MM164MM164MM2084MM11963MM齿根圆直径995MM1835MM8048MM2025MM1415MM1415MM18287MM9713MM33本章小结本章主要介绍了变速器主要参数的选择，包括确定档数、传动比范围，根据最大爬坡度和驱动轮与地面的附着力确定一档传动比，进而确定其它各档传动比，选择中心距以及齿轮参数，根据变速器的传动示意图确定各档齿轮齿数，进行各档齿轮变位系数的分配。最后列出了各档齿轮的几何尺寸。为以后齿轮、轴的设计计算做了准备。23第四章变速器主要结构元件的设计与计算41齿轮损坏的原因及形式变速器齿轮的损坏形式主要有轮齿折断、齿面疲劳剥落（点蚀）、齿面胶合以及移动换档齿轮端部破坏。齿轮在啮合过程中，轮齿根部产生弯曲应力，过渡圆角处又有应力集中，故当齿轮受到足够大的载荷作用，其根部的弯曲应力超过材料的许用应力时，轮齿就会断裂。这种由于强度不够而产生的断裂，其断面为一次性断裂所呈现的粗粒状表面。在汽车变速器中这种破坏情况很少发生。而常见的断裂是由于在重复载荷作用下使齿根受拉面的最大应力区出现疲劳裂缝而逐渐扩展到一定深度后产生的折断，其破坏断面在疲劳裂缝部分呈光滑表面，而突然断裂部分呈粗粒状表面。变速器低档小齿轮由于载荷大而齿数少、齿根较弱，其主要的破坏形式就是这种弯曲疲劳断裂。齿面点蚀是常用的高档齿轮齿面接触疲劳的破坏形式。齿面长期在脉动的接触应力作用下，会逐渐产生大量与齿面成尖角的小裂缝。啮合时由于齿面的相互挤压，使充满了润滑油的裂缝处油压增高，导致裂缝的扩展，最后产生剥落，使齿面上形成大量的扇形小麻点，即所谓点蚀。点蚀使齿形误差加大而产生载荷，甚至可能引起轮齿折断。通常是靠近节圆根部齿面处的点蚀较靠近节圆顶部齿面处的点蚀严重；主动小齿轮较被动大齿轮严重。对于高速重载齿轮，由于齿面相对滑动速度高、接触压力大且接触区产生高温而使齿面间的润滑油膜破坏，使齿面直接接触。在局部高温、高压下齿面互相熔焊粘连，齿面沿滑动方向形成撕伤痕迹的损坏形式称为齿面胶合。在一般的汽车变速器中，产生胶合损坏的情况较少。增大轮齿根部齿厚，加大齿根圆角半径，采用高齿，提高重合度，增多同时啮合的轮齿对数，提高轮齿柔度，采用优质材料等，都是提高轮齿弯曲强度的措施。合理选择齿轮参数及变位系数，增大齿廓曲率半径，降低接触应力，提高齿面硬度等，可提高齿面的接触强度。采用黏度大、耐高温、耐高压的润滑油，提高油膜强度，选择适当的齿面表面处理和镀层等，是防止齿面胶合的措施。42轮齿强度计算与其它机械设备用变速器比较，不同用途汽车的变速器齿轮使用条件相似，此外，汽车变速器齿轮用的材料，热处理的方法，加工的方法，精度级别，支承方式也基本24一致。因此，比用计算通用齿轮强度公式更为简化一些的计算公式来计算汽车齿轮，同样可以获得较为准确的结果3。421轮齿弯曲强度计算直齿轮弯曲应力WYZKMTCFG32（41）式中，弯曲应力（M）；WAP计算载荷（NMM）；GT应力集中系数；165；KK摩擦力影响系数，主、从动齿轮在啮合上的摩擦力的方向不同，对弯曲F应力影响也不同主动齿轮11，从动齿轮09；FFM模数；Y齿形系数，如图41所示；齿宽系数直齿4580。CKCK斜齿轮弯曲应力WYZMTCNG3OS2（42）式中，计算载荷（NMM）；GT斜齿轮螺旋角（）；应力集中系数；150；KKZ齿数；法面模数；NM25Y齿形系数，可按当量齿数在图41中查得；NZ3COS重合度影响系数，20；KK齿宽系数斜齿6085，取7。CCC图41齿形系数图当计算载荷取作用到变速器第一轴上的最大转矩时，对商用车常啮合齿轮和高GT档齿轮，许用应力在180350M范围，即180350M，一档、倒档直齿轮许APWAP用应力在400850M，即400850M3。AWA1、一档主从动齿轮弯曲应力一档主动齿轮弯曲应力10WCNFGKYMZT1032764857362719MAPW一档从动齿轮弯曲应力9WCNFGKYMZT93226714059143672317892MAPW2、二档主从动齿轮弯曲应力二档主动齿轮弯曲应力8WKYMZTCNG837OS221605143310441MAPW二档从动齿轮弯曲应力7WKYMZTCNG738OS22150143636034MAPW3、三档主从动齿轮弯曲应力三档主动齿轮弯曲应力6WKYMZTCNG635OS227109143737958MAPW三档从动齿轮弯曲应力5WKYMZTCNG536OS227109143737958MAPW4、四档主从动齿轮弯曲应力四档主动齿轮弯曲应力274WKYMZTCNG43OS22715016736594MAPW四档从动齿轮弯曲应力3WKYMZTCNG34OS227150146711694MAPW5、五档主从动齿轮弯曲应力五档主动齿轮弯曲应力2WKYMZTCNG231OS7507143835987MAPW五档从动齿轮弯曲应力1WKYMZTCNG13OS22760543587312909MAPW6、倒档主从动齿轮弯曲应力倒档主动齿轮弯曲应力12WCFGKYMZT123906483573288423MAPW倒档从动齿轮弯曲应力13WCFGKYMZT13206754940101MAPW1WCFGKYMZT13250645397324098MAPW422轮齿接触应力计算轮齿接触应力0418J1BZFE（43）式中，轮齿的接触应力（M）；JAPF齿面上的法向力（N），F；COS1F圆周力，；11FDTG2计算载荷（NMM）；GTD节圆直径（MM）；节点处压力角（）；齿轮螺旋角（）；E齿轮材料的弹性模量（M），钢材E2110M；AP5AP29B齿轮接触的实际宽度（MM）；、为主、从动齿轮节点处的曲率半径（MM），直齿轮,斜ZZRSINBRSIN齿轮，；、为主、从动齿轮节圆半径（MM）。Z3COSINRB3COSINRZRB将作用在变速器第一轴上的载荷作为计算载荷时，变速器齿轮的许用接触应2EMANT力如下渗碳齿轮一挡和倒挡19002000M，常啮合齿轮和高档JJAPJ13001400M。AP一档主从动齿轮接触应力一档主动齿轮接触应力041810JSIN1ICOS09RDBETG04182SI36SI18327S0535473MAPJ一档从动齿轮接触应力04189JSIN1ICOS09RDBETG04182SI36SI183260S7519592MAPJ二档主从动齿轮接触应力二档主动齿轮接触应力04188JSIN1ICOS878RDBETG041820SIN854120SI9361023S053027339MAPJ二档从动齿轮接触应力04187JSIN1ICOS878RDBETG041820SIN854120SI9341263S00520339MAPJ三档主从动齿轮接触应力三档主动齿轮接触应力04186JSIN1ICOS656RDBETG041820SIN71SI30142S0722138MAPJ三档从动齿轮接触应力04185JSIN1ICOS656RDBETG041820SIN71SI230142S0722138MAPJ四档主从动齿轮接触应力四档主动齿轮接触应力04184JSIN1ICOS434RDBETG041820SIN981SI5601926S07523742MAPJ31四档从动齿轮接触应力04183JSIN1ICOS434RDBETG041820SIN781SI560126S207531408MAPJ五档主从动齿轮接触应力五档主动齿轮接触应力04182JSIN1ICOS212RDBETG041820SIN5170SI496358S00720388MAPJ五档从动齿轮接触应力04182JSIN1ICOS212RDBETG041820SIN51720SI496389S007531008MAPJ倒档主从动齿轮接触应力倒档主动齿轮接触应力041812JSIN1SICOS312RRDBETG041820SI7SI670S538246MAPJ倒档从动齿轮接触应力32041813JSIN1SICOS312RRDBETG041820SI7SI640S7527426MAPJ04181JSIN1SICOS13RRDBETG041820SI7SI620S7522288MAPJ43变速器齿轮材料的选择及热处理现代汽车变速器齿轮大都采用渗碳合金钢制造，使轮齿表层的高硬度与轮齿心部的高韧性相结合，以大大提高其接触强度、弯曲强度及耐磨性。在选择齿轮的材料及热处理时也应考虑到其机械加工性能及制造成本。国产汽车变速器齿轮的常用材料是20CRMNTI（过去的钢号是18CRMNTI），也有采用20MN2TIB，20MNVB，20MNMOB的。这些低碳合金钢都需随后的渗碳、淬火处理，以提高表面硬度，细化材料晶面粒。为消除内应力还要进行回火。变速器齿轮轮齿表面渗碳深度的推荐范围如下35，渗碳深度0812MM；NM355，渗碳深度0913MM；5，渗碳深度1016MM。N渗碳齿轮在淬火、回火后，要求轮齿的表面硬度为HRC5863，心部硬度为HRC3348。对于本设计中的齿轮材料，选用20CRMNTI。44轴的设计计算变速器在工作时，由于齿轮上有圆周力、径向力和轴向力作用，变速器的轴要承33受转矩和弯矩。要求变速器的轴应有足够的刚度和强度。因为刚度不足轴会产生弯曲变形，结果破坏了齿轮的正确啮合，对齿轮的强度、耐磨性和工作噪声等均有不利影响。因此，在设计变速器轴时，其刚度大小应以保证齿轮能有正确的啮合为前提条件。设计阶段可根据经验和已知条件先初选轴的直径，然后根据公式进行有关刚度和强度方面的验算。441初选轴的直径轴的径向及轴向尺寸对其刚度影响很大，且轴长与轴径应协调，变速器轴的最大直径与支承间的距离可按下列关系式初选DL对第一轴及中间轴016018，LD（44）对输二轴018021LD（45）中间轴式变速器第二轴与中间轴的最大直径D可根据中心距AMM按下式初选D045060A（46）第一轴花键部分直径可根据发动机最大转矩按下式初选MAXETD4463MAXET（47）初选的轴径还需根据变速器的结构布置和轴承与花键，弹性档圈等标准以及轴的刚度与强度验算结果进行修正2。经过计算得第一轴花键部分直径D42MM中间轴的最大直径66MMMAX中D支承间的距离420MM中L第二轴的的最大直径675MMMAX2D支承间的距离380MML34442轴的刚度计算对齿轮工作影响最大的是轴在垂直面内产生的挠度和轴在水平面内的转角。前者使齿轮中心距发生变化，破坏了齿轮的正确啮合；后者使齿轮相互歪斜，如图42所示，致使沿齿长方向的压力分布不均匀。A轴在垂直面内的变形B轴在水平面内的变形图42变速器轴的变形示意简图轴的挠度和转角可按材料力学的有关公式计算。计算时，仅计算齿轮所在位置处轴的挠度和转角。第一轴常啮合齿轮副，因距离支承点近，负荷又小，通常挠度不大，故可以不必计算。变速器齿轮在轴上的位置如图43所示时，若轴在垂直面内挠度为，在水平面内挠度为和转角为，可分别用下式计算CFSFEILBAFFC321（48）IBAFS32（49）EILF1（410）式中，齿轮齿宽中间平面上的径向力（N）；1F35为齿轮齿宽中间平面上的圆周力（N）；2F弹性模量（MPA），21105MPA；EE惯性矩（MM4），对于实心轴，；I64DI轴的直径（MM），花键处按平均直径计算；、为齿轮上的作用力距支DAB座、的距离（MM）；AB支座间的距离（MM）。L图43变速器轴的挠度和转角轴的全挠度为MM（411）202SCFF轴在垂直面和水平面内挠度的允许值为005010MM，010015MM。CSF齿轮所在平面的转角不应超过0002RAD3。1、第一轴的刚度12500N1TFDTEMAX21207351646N1RCOSTN8CSTAN5变速器工作时，D70A26MB70014MM1CF150433552CF0034MM1SF7026452SF360037MM1F21SCF22034F00002RAD157036656452、中间轴的刚度（1）一档工作时的刚度计算用的齿轮啮合的圆周力，径向力及轴向力，可按下式求出TFRAF532405N1TDITE1MAX27250319377N1RFNTTAN69822599NAT2302一档工作时，MD725MB150056MM1CF420703638952CF015MM1SF24452SF015MM1F1SCF21506F00001RAD472338975（2）二档工作时的刚度计算用的齿轮啮合的圆周力，径向力，可按下式求出TFR40353N2TDITE2MAX63109715956N2RFCOSTN2CSTAN45二档工作时，D60A7MB170072MM2CF4206135952CF370182MM2SF42061037245SF019MM2F2SCF18F00002RAD4206103775965（3）三档工作时的刚度计算用的齿轮啮合的圆周力，径向力，可按下式求出TFR15909N3TDITE3MAX21547036290N3RFCOSTN263CSTAN9三档工作时，D56A170MB500047MM3CF4262952CF012MM3SF107452SF012MM3F23SCF210F00002RAD456177695（4）五档工作时的刚度计算用的齿轮啮合的圆周力，径向力，可按下式求出TFR54285N4TDITE4MAX21967032431N4RFCOSTN23CSTAN58四档工作时，D56A7MB40008MM4CF20561023452CF38002MM4SF420561023375852SF0022MM4F4SCFF00002RAD42056102373785（5）倒档工作时的刚度计算用的齿轮啮合的圆周力，径向力，可按下式求出TFR51302N倒TDITREMAX272510318672N倒RFCOSTN倒TAN倒档工作时，D72A368B520019MM倒CF4071052CF0053MM倒SF22368452SF0056MM倒F2倒倒SCF05319F0003RAD倒4270368618753、第二轴的刚度（1）一档工作时的刚度计算用的齿轮啮合的圆周力，径向力及轴向力，可按下式求出TFRAF33813N1TDITE1MAX22367508413369N1RFCOSTNCOSTAN14352N1AT23T81一档工作时，MD78250MB0390032MM1CF38070236415692CF0082MM1SF8452SF0088MM1F21SCF22083F00001RAD736106945（2）二档工作时的
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