PLX1000双转子立轴细碎机外转子及壳体设计【毕业论文+CAD图纸全套】

买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 1 转子立轴细碎机外转子及壳体设计 摘 要： 本课题为水泥熟料磨前细碎设备的设计，主要介绍了 轴双转子细碎机外转子及壳体部分设计 的设计思路及详细设计步骤 。第一步是 破碎机的总体设计，主要对破碎机的传动原理及总体支撑进行设计。总体传动是对两个转子用两个电机分别带动，内转子高速旋转起到主要破碎作用，外转子低速相向转动，主要起到反击物料及筛分物料的作用。总体支撑利用一根中心主轴贯穿破碎机内部，两端支撑在上下支架上，内外转子则是空心半轴绕中心轴旋转，转子所受的冲击力和自身重力及物料重力等通过 中心轴传递到支架上。第二步是外转子部件的设计。外转子起到反击和筛分物料的作用，反击板主要起到反击物料和使物料和物料进行石打石破碎的作用，筛板是筛分物料的主要零件，反击板和筛板是最容易磨损的零件。通过对反击板和筛板进行优化设计来提高其使用寿命，从而达到更好的破碎效率。 由于外转子内衬的线速度与颗粒的飞行速度相垂直，因而在碰撞瞬间会产生很大的剪切力，而剪切力对于脆性物料有很好的破碎效果，从而提高破碎机的破碎效率。由于外转子以一定速度旋转，因而会有一部分物料积存在反击板上，形成“料垫”，这样可以大量地减少单位产品 中的铁耗。 关键词 ： 破碎机；内转子；外转子；破碎效率 转子立轴细碎机外转子及壳体设计 2 in is of a is in is to to is to in a to in on is of of is up is to to on on to a is at by of to on 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 3 in 转子立轴细碎机外转子及壳体设计 4 目 录 1 前言 . 1 . 1 . 1 . 2 . 3 2总体设计方案 . 4 3外转子设计 . 6 转子方案设计 . 6 . 12 . 13 4壳体部分设计 . 19 . 19 . 19 . 20 . 20 . 22 . 23 6工艺平衡计算 . 25 . 27 参考文献 . 28 致谢 . 29 附录 . 30 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 5 1 前言 述 1,2,3 用机械方法或非机械方法（电能、热能、原子能、化学能等）克服固体物料内部的内聚力而将其分裂的过程，称为粉碎。大块物料破碎成小块物料称为破碎，小块物料磨成细粉称为粉磨。在冶金、化工、建材等工业生产中，有许多场合都需要对物料进行碎和磨作业，是物料由大变小、由粗变细，以满足生产要求。一般情况下破碎机与磨机相比，破碎机不但能耗低、而且金属消耗量小，运转维护简单，因此用破碎机部分取代磨机的作业内容，即“多碎少 磨”已成为粉磨领域所公认的节能降耗途径。要达到“多碎少磨”的目的，需要在破碎阶段利用细碎机尽可能降低物料的粒度，使其达到细碎状态。细碎机在水泥生产、选矿、化工等领域早有应用，但目前此类设备在使用性能、维护、能耗等方面仍有若干不尽人意之处，特别是目前环保、节能、降耗等方面的要求越来越高，因而细碎设备的研究开发日益受到重视。 碎简介 建材工业中采用粉碎方法，主要是机械力来粉碎矿石等，按施加外力的方法不同，可以归纳为下述几种方法： 图 1矿石的破碎和磨碎方法 (a) 压碎； (b)冲击； (c)磨碎 ； (d)劈碎； (e)折断 a)压碎 将物料置于两个金属平面之间受到缓慢增长的压力作用，当物料的应力达到其压碎强度极限时而被破碎。主要用于破碎大块硬质物料。 b)冲击 物料在瞬间受到外来的冲击力作用而被破碎。该图中所示四种方式都是物料受到快速回转的运动件的冲击作用力，由动能迅速转变为物料很小的变形能，甚至来不及变形，物料产生很大的应力集中而导致破碎。主要使用于小块物料的研磨。 c)磨碎 物料在两个金属平面或各种形状的研磨体之间作相对移动，受到剪切力的作用，当物料的应力达到剪切强度极限时而被磨碎。主要用 于小块物料的研磨。 d)劈碎 物料在两个带有尖棱状的金属表面之间受到挤压，尖棱楔入物料后发生较大裂缝，物料中便产生拉应力，当其达到拉伸强度极限时，转子立轴细碎机外转子及壳体设计 6 碎。主要用于破碎脆性物料。 e)折断 物料在两个带有互相错开的凸棱的金属表面之间被挤压，物料产生弯曲变形，当弯曲应力达到弯曲强度极限时，则被折断破碎主要用于破碎硬脆性物料。 现今国内外生产使用的破碎机有多种，从其结构特征及破碎机理来看主要有以下几大类：颚式破碎机，锤式破碎机，反击式破碎机，辊式破碎机，普通圆锥破碎机，惯性圆锥破碎机，石打石破碎机。 近年 来 ,超细破碎设备得到了快速发展 ,各种破碎机在工业生产中的到广泛应用，但各种设备均存在各自的局限性 ,离成为一种通用的超细破碎设备还有一段艰难的历程。国内的超细破碎设备研究 ,多以引进消化为主 ,还不能完全适应国内矿山的实际需要。结合我国矿石特点和机械加工水平 ,开发原理先进 ,结构简单 ,制造水平要求不高的新型设备 ,将是今后我国超细破碎设备研究的发展方向。以利降低破碎产品粒度来提高磨机处理能力，降低磨矿能耗和钢耗，实现“多碎少磨”，同时可简化破碎工艺流程。 降低产品设计成本提高产品市场竞争力，是当今制造业界主要的 奋斗目标 。提高产品设计水平是提高产品综合竞争力的关键所在。 1 3 课题来源 本课题是 转子立轴细碎机的设计，课题来源于市场需求，新品开发，由我和董超一起进行设计，本人负责外转子及壳体设计。水泥属于高能耗的行业，每生产一顿水泥所需的电量约 35kw/h，其中用于原料破碎与粉磨的电耗约占 15和 85左右。目前应用的球磨机，其效率只有 1 3，而一般情况下破碎机的效率可达 10以上。与磨机相比，破碎机不但能耗低，而且金属消耗量小，因此用破碎机部分取代磨机的作业内容，即“多碎少磨”已成为粉磨领域所公认的节能 降耗途径。本设备为磨前细碎机械，主要是破碎水泥熟料，也可以作为生料的细碎。 磨前细碎式粉磨行业节能改造的共性技术，大多采用高速离心冲击破碎，由于反击式细碎机的破碎是利用整个转子的惯性对物料进行冲击，使其不仅被破碎，而且获得较大的速度和动能，撞击到反击板上或和其它物料进行碰撞可以进一步得到破碎。反击式破碎机的破碎作用，主要分为下述三个方面： a)自由破碎进入破碎腔的物料，立即受到高速板锤的冲击，以及物料之间相互撞击，同时还存在板锤与物料之间的摩擦作用。在这些外力的作用下，使破碎腔内物料受到破碎。 b)反弹破碎 。被破碎的物料，实际上并不是无限制地分散开的，而是被集中在箱体区间立。由于高速旋转的转子上的板锤冲击作用，使物料获得很高的动能和运动速度，然后撞击到反击板上，使物料得到进一步的破碎。 c)铣削破碎。经上述两种破碎作用仍未破碎的大于出料口尺寸的物料，在出料口处被高速旋转的锤头铣削而破碎。 实践表明，其中以物料受板锤的冲击作用为最大。 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 7 反击式破碎机的优点主要有： a)破碎效率高，能量消耗低，一般为 h/t。因物料抗冲击强度比抗压强度小十几倍，所以反击式破碎机比颚式破碎机节省能量约 1/3，比辊式 破碎机节省能量 1/2 4/5。 b)破碎比大，一般在 20左右高者可达 50 60，甚至更大，这样可以减少破碎段数，简化生产流程，节省投资、降低生产成本。 但是高的冲击速度必然会带来负面影响，破碎机的震动和磨损比较严重。所以由于反击式破碎的突出优点，我们此次设计利用反击式破碎机的破碎原理，综合调研多种破碎机的使用情况后，进行了 转子立轴式细碎机的全新设计。 1 4 设计内容 设计采用内、外双转子相向双传动方式，降低磨损和能耗。主要设计任务有： 体方案设计 a)工艺参数计算 ,传动方案设计 b)外 转子支承方案设计 c)提高抗振性的研究与设计 艺设计 将 转子立轴细碎机 置入磨前细碎工艺 ,作出与之匹配的粉磨工艺流程设计选配球磨机及其他设备进行圈流粉磨。 构设计 a)外 转子部分 设计 b)壳体 设计。 样设计 a) 子 部装图及 全套零件图 , b) 壳体部装图及主要 零件图 。 通过设计达到预期要求，为企业生产提供参考价值。 转子立轴细碎机外转子及壳体设计 8 2总体方案论证 碎机工作原理 设计原始数据： 1）粉碎对象：水泥熟料，进料粒度 100 2）产品细度： 5中 30以上； 3）生产能力： 60t/h; 4）撒料盘直径： 1000 5）破碎功耗： h/t 们都是利用高速冲击作用破碎物料的。但结构和反击式有本质不同。工作原理图见图 2 体结构初步设计 破碎机在破碎物料时，由于高速的冲击能和高的转速使破碎机在工作时会产生较大震动。综合多方资料，破碎机结构应力求简单，尽量避 免悬臂、长轴等结构。总体支撑架也尽量采用整体式，减少焊接接口和螺栓连接等结构。这样一方面可以避免应力的集中，提高支撑刚度。另一方面可以减少加工量，从而降低了人为因素和机械因素造成的缺陷（比如制造工艺、工人技术水平造成的误差、机械加工误差等）。 图 2体结构及传动图 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 9 体传动方案设计 本设计采用内外转子相向双传动方式，一级传动为普通 图 2转子电机通 过 V 型三角带带动内转子，内转子绕中心主轴逆时针方向高速旋转。外转子电机通过 体支撑设计 中心主轴两端用支撑板和上下支座连接，上下支架均用型钢焊接而成，筒体用厚的钢带卷制，螺栓通过法兰连接上下筒体和支座。电机装在上下支座伸出的悬臂上，上下悬臂用附加竖梁加固，底支座用地脚螺栓固定在水泥基础上。 图 2总体支撑简图 板 转子立轴细碎机外转子及壳体设计 10 3外转子设计 转子传动方案的计算 本设计破碎机破碎力主要来自内转子的高速冲击作用，外转子主要起到反击物料和筛分物料。所以外转子转速的确定主要参数来自物料的筛分。外转子传动方案的计算包括外转子转速的确定、电机的选型、传动比的计算、 V 带的选型等。 转子转速的确定 要能够使物料从外转子上下落，则要求物料所受离心力产生的摩擦力要小于物料的重力。要使物料能够沿外转子壁下落，则： 图 3外转子结构示意简图 设通过的最大颗粒直径为 20泥熟料密度为 m, 333343 . 2 1 0 ( 0 . 0 2 ) 0 . 2 0 9 4 4343 . 2 1 0 ( 0 . 0 1 ) 0 . 1 3 43 (3f 为 物 料 所 受 离 心 力 产 生 的 摩 擦 力 K 为摩擦系数： 在竖直壁上，要能够是物料顺利下落，则： 0 . 1 3 4 0 . 8 9 30 . 1 5 K 离离(32 0 . 8 9 3离(30 . 8 9 3 0 . 7 4 5 7 . 3 4 80 . 0 1 3 4V 6 0 8 6 . 6 ( / m i n ) (3纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 11 在斜面上当斜面与水平面成角度时， 当 30 时，在 斜面上同样分析受力有： s i n c o s ( s i n c o s )G F K F G (3解之得： 同上可以求得： n=过上述 计算，参考多种文献资料 1368可以选取外转子转速为： 90 / 机的选型 我们需要电机的工作条件： a)海拔不超过 1000m； b)环境温度不超过 40，最低温度为 15，轴承允许温度 (温度计法 )不超过 95； c)最湿月月平均最高相对湿度为 90，同时该月月平均最低温度不高于25； d)额定电压为 380V，额定频率为 50 e)3接法， 4法； f)工作方式为连续使用 ( 破碎机的工作环境粉尘较多，对电机没有其它特殊要求，所以选择 Y 系列(闭式三相异步电动机 4 主要性能及结构特点：效率高，耗电少，性能好，噪音低，震动小，重量轻，运行可靠，维修方便。为 构为全封闭、自扇冷式，能防止灰尘、铁屑等杂物侵入电动机内部。冷却方式为 用途：适用于灰尘多，土扬水溅的场合，如农业机械、矿山机械、搅拌机、碾米机、磨粉机等，为一般用途电动机。 外转子电机要带动整个外转子部件进行运动，所以我们通过以下计算： 假定外转子总体质 量为 2000 转动动能 (3 则 3 1 0 5 k w 选电机 730r/传动比为 理论需要电机功率为 x，经一级带传动一级齿轮传动 730 0 . 9 5 0 . 9 8 8 . 1 1 0 51 . 3 x 21 352 W k w转子立轴细碎机外转子及壳体设计 12 解得 所以查表可以选取电机为 定 功率 22率 传动比的计算及传动比的分配 已知：外转子筒体的转速为 90r/机转速为 730r/3带传动的传动比不宜太大，带轮同时受到安装空间的限制，所以采用带传动和齿轮传动配合使用。初定齿轮传动比 12总i i i(3 (3传动比校正后为：2 1 齿轮传动的设计 1）小齿轮的齿数 1 20Z 传动比为 齿轮齿数 2 2 0 4 . 3 3 9 0 . 8Z 2）取 91齿。对称安装 查表 ， 220 260 按齿面接触疲劳强度设计 （ 1） (3a)载荷系数 .5 b)小齿轮传递转矩 (3c)材料系数 1 8 9 P ad)大小齿轮的接触疲劳强度 极限 e)应力循环次数 (3f)疲劳寿命系数 1 28 . 1 1 1 . 8 0 24 . 5 总131 12 . 3 2 2（ ）li m 1li m 2600560H M P P a918129606 0 1 1 0 3 0 0 2 4 2 . 2 0 6 1 01 . 8 85 . 0 9 5 1 0 12730 i = 8 . 1 190 总65119 . 5 5 1 0 5 . 4 1 0 m 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 13 g)确定许用接触应力 取用安全系数 1(33）小齿轮分度圆直径 取 12 (34）计 算圆周速度 (35）计算载荷系数 K 查表得 使用系数 据 v m s 7 级精度 查表 动载荷系数 查表 则 2 . 2 1 4 K K 6）校正分度圆直径 (37）计算齿轮传动的几何尺寸 模数 取 m=5 (3两齿轮分度圆直径 (3中心距 (3齿宽 b 取 100高 h 2 . 2 5 1 1 . 2 5h m m m (3齿顶高 *5h m m m(3齿根高 ( * * ) 6 . 2 5h c m m m (38）校核齿根弯曲疲劳强度 确定式中各参数值 大小齿轮的弯曲疲劳强度极限 查表 li m 1 240F M P a l i m 2 220F M P a 11 l i m 12 2 l i m 1 / 5 4 0 / 5 3 2H N H S M P H S M P a 5 231 5 . 4 1 0 4 . 3 3 1 1 8 9 . 82 . 3 2 ( ) 1 0 9 . 61 . 2 4 . 3 3 5 3 2td m m11 2 . 9 3 /6 0 1 0 0 0m s311 1 2 4 . 8z1122105455d m z m md m z m m12 2802m m转子立轴细碎机外转子及壳体设计 14 弯曲疲 劳寿命系数 查表 许用弯曲应力 取其弯曲疲劳安全系数 应用修正系数 得 (3齿形系数1 1 2 1 2 计算大小齿轮 312131227 . 6 1 06 . 3 1 0F a F a F (3 带传动的设计步骤和传动参数的选择 7 已知：需传递的功率 2动轮转速 30 r/动比 i= 表 3带传动计算 计 算 项目 代号 计算公式和参数选择 单位 说明 设计 结果 计 算 功率 . 1 1 . 1 2 2 2 6 . 6 2 P (31 传递的功率； 工作情况系数， 表 15 6； 选 择 带型 据 5 小带轮转速(r/小 带 轮基 准 直径 15据结构确定 200 大 带 轮基 准 直径 2 . 8 7 2 0 0 3 7 4 mm 380 1 1 l i m 12 2 l i m 2 / 5 4 8 . 6 / 6 2 8 . 6F F S T S T F S M P F S M P a纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 15 续表 3 算 项目 代号 计算公式和参数选择 单位 说明 设计 结果 带速 v 11m a 1 0 0 03 . 1 4 2 0 0 7 3 0 7 . 6 46 0 1 0 0 0dv dn v (3m/s m a x 2 5 3 0 /v 用 初 算 基准带长 0 2210 0 1 2022 1 2 0 02243 8 0 2 0 03 . 1 42 0 0 3 8 02 4 1 2 0 02 4 0 0 9 1 0 . 6 6 . 7 53 3 1 7 . 3 5d d (3表 15取相近的 标准 3150 实 际 中心距 5 0 3 3 1 7120021 1 1 6 . 52L(3心距调整范围： m i nm a 1 7 0 5 3 1 5 01 0 6 9 1 1 1 7 0 3 1 5 01 2 1 1 0 1 50 a L 1117 小 带 轮包角 12111 8 0 5 7 . 33 8 0 2 0 01 8 0 5 7 . 311171 7 0 . 7 7 (3度 要求 1 120 可用 单根 的额 定 功率 15 单根 转子立轴细碎机外转子及壳体设计 16 续表 3 算 项目 代号 计算公式和参数选择 单位 说明 设计 结果 单根 i 1 的额 定 功率增量 1P根据带型、 i和 5 单根 V 带的根数 Z 112 6 . 67 . 83 . 0 6 0 . 2 0 . 9 8 1 . 0 7 K K (3 小带轮包角系数，查表 15 带长修正系数，查表 15 单根 拉力 0 55 0 0 12 6 . 6 2 . 55 0 0 1 0 . 1 7 7 . 6 47 . 6 4 8 0 . 9 83 3 7 . 5 9 . 9 3 4 7 . 4 K (3N q V 带每米长的重 量 ， 查 表15 用 在轴 上 的力 s i n 21 7 0 . 7 72 3 4 7 . 4 8 s i n 5 5 4 0 . 42 (3N 5540 转子结构初步设计 由外转子的作用及使用环境等因素决定， 外转子大体结构设计成如下图所示结构。具体详细尺寸见 转子部装图。 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 17 图 3外转子总体结构图 转子部分主要零件设计 外转子是破碎机的主要零件之一，起到主破碎和卸料作用。其性能的好 坏直接影响到破碎机的性能。外转子部分包括：反击板、外转子架、筛板等。 击板的设计 反击板的作用是接受内转子抛撒的物料进行破碎，并使物料反弹进行多次破碎。 因为反击板要接受物料的高速冲击，所以我们要求反击板有高的耐磨性和冲击韧性。 表 3中锰抗磨球墨铸铁件的牌号和力学性能 8: 牌号 锰含量(%) 抗弯强度 度 f/击韧度 J/硬度 型 金属型 砂型 金属型 试棒直径 /距 /0 50 300 500 10 392 44 71 441 41 32 491 0 38 从上表可以选择反击板材料为 转子立轴细碎机外转子及壳体设计 18 为了能够使物料更好的破碎，我们把反击板设计成阶梯衬板，反击板设计成阶梯状可以使物料的反弹路线多样化，便于物料的二次以后的破碎。 图 3反击板 大体结构示意图 详细结构尺寸可参照零件图。 转子架的设计 外转子架是破碎机的核心部件之一。反击板和过控筛板都是固定在外转子架上的，物料对反击板的冲击力都是通过外转子架传递到支撑装置上，所以外转子架必须要有比较高的强度、刚度和冲击韧性。 根据下表选择碳素结构钢牌号为 表 3碳素结构钢的力学性能 牌号 等级 拉伸试验 屈服点 s/拉强度 b/ 长率 5(%) 钢材厚度或直径 /材厚度或直径 /16 16 40 40 60 60 100 100 150 150 16 16 40 4060 60100 100 150 150 255 255 255 255 255 255 410 550 24 23 22 21 20 19 B 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 19 续表 3击试验 冷弯试验 温度 / V 型冲 击吸收功 B=2a 180 钢材厚度或直径 / 60 60100 100200 弯心直径 d/ 2a 3a 0 27 外转子架采用钢板焊接式，这种转子制造方便，容易调整转子的平衡。 图 3外转子架大体结构示意图 具体结构尺寸见零件图。 板的设计 筛板是固定在外转子上的，它是破碎机最重要的零件用于控制出料的粒度。要求安装牢固，便于更换，并用抗冲击性能良好的材料制造。 因为作为筛板要求结实耐用，而且具有一定的抗冲击性能，所以综合各项资料我选定筛板的材料为中锰抗磨球墨铸铁，牌号为： 材料的力学性能 (表 3转子立轴细碎机外转子及壳体设计 20 图 3筛板大体结构示意图 具体结构尺寸见零件图。 心主轴的设计 中心主轴是立式破碎机的核心部件。内外转子均固定在中心主轴上，并围绕中心主轴相向转动。主轴承受者转子受到的冲击力、内外转子的重力、转子转动的不平衡附加力、皮带轮的张紧力等其它力。 因为轴的受力情况复杂，对轴的强度和刚度均有较高的要求，故选用 40表 3金结构钢的牌号和力学性能 牌号 试样毛皮尺寸/处理 力学性能 硬度 淬火 回火 b/s/ 5(%) (%) 加热温度 / 淬火 冷却剂 加热温度/ 冷却剂 405 850 油 520 水油 980 785 9 45 47 207 因为中心主轴轴贯穿整个破碎机，比较长，中部受冲 击力比较大，同时还有其它外力等复杂因素，很难通过现有公式计算其受力大小，为安全起见，所以轴径初步设计为 110 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 21 轴上共装有四个轴承，两端和支撑盘配合，端部用圆螺母定位。 图 3中心主轴结构简图 为了减少应力集中，在两端支撑座和端部轴承之间没有设置台阶，轴承内圈和支撑座之间用套定位，轴直径为 110部装配轴承段轴直径为 130直径最大处为 150心两端轴径大小对称。端部车螺纹，螺纹规格为 2。在上半轴轴心盲孔和横孔为轴承润滑时稀油的通道，轴上 横孔打穿时的应力集中要比盲孔小 30 7，所以横孔选择打穿。轴各台阶处圆角过渡，圆角半径为 5的结构简图见图 2细尺寸见零件图 各轴段配合及表面粗糙度选择如下：轴径与支撑座为 N6/ ；端部轴承配合为 ；中部轴承配合为 。 本校核方法把中心主轴受力情况简化，力的大小集中 考虑。 转子空心半轴的设计 45 钢正火处理，材料力学性能见表 表 3优质结构钢的力学性能 牌号 试样毛坯尺寸 /处理温度 / 力学性能 硬度 b/ s/ 5(%) (%) 正火 45 25 850 600 355 16 40 39 229 根据轴承外径计算。调心滚子轴承外径为 280锥滚子轴承外径为240，选择钢管规格为 325 34，内径 257。 装配调心滚子轴承端车内孔，与轴承配合为 。在装配圆锥滚子轴承端外加轴套，轴套内径与轴承配合为 。配合为 H7/外转子架配合为 K7/ 。与皮带轮配合外圆配合为 K7/ 。结构见图 转子立轴细碎机外转子及壳体设计 22 图 3下中空轴大体结构示意图 具体尺寸见零件图。 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 23 体的材料选择 为了满足设计要求，壳体选用 体结构设计 壳体大体结构如图，具体结构尺寸见部装图 图 4壳体大体结构示意图 1 进料口 2 上支架 3 上筒体 4 出料仓 5 下筒体 6 底盘 7 出料口 壳体部分设计尺寸一般都是根据里面内容来大体计算。以能够达到使用要求为目的。 根据外转子尺寸设计壳体筒体的圆周尺寸。 根据外转子和内转子的配合为进料留下足够空间来确定上下筒体的竖直尺寸，从而设计出料仓和出料口位置。 根据筒体的尺寸确定 支架位置及尺寸。 转子立轴细碎机外转子及壳体设计 24 5 标准件校核计算 这里只对关键部位受力较大的标准件进行校核。 承的校核 15 承的实效形式 a)疲劳点蚀 轴承在安装、润滑、维护良好的情况霞工作时，由于承载元件承受周期性变应力的作用，各接触表面的材料将会产生局部脱落，这就是疲劳点蚀，它是轴承主要的实效形式。 b)磨损 由于润滑不充分、密封不好或润滑油不清洁，以及工作环境多尘，一些金属屑或磨粒进入了轴承的工作部位，轴承将会发生严重的磨损，导致轴承内、外圈与滚动体间间隙增大、振动加剧及旋转精度降低而报废。 c)塑性变形 在过大的静载荷或冲击载荷作用下，轴承承载元件间的接触应力超过了元件材料的屈服极限，接触部位发生塑性变形，形成凹坑，使轴承摩擦阻力矩增大，旋转精度下降且出现振动和噪声。这种实效形式多发生在低速重载或作往复摆动的轴承中。 除上述实效形式外，轴承还可能发生其他形式的实效。如装配不当而使轴承卡死、胀破内圈、挤碎滚动体和保持架；过热和过载时接触部位胶合撕裂；腐蚀性介质进入引起的锈蚀等。 本破碎机一共有轴承 3种共 6个。内转子和外转子使用轴承型号相同。内转子转速较高，冲击也较大，这里我们以校核内转子的轴承强度为 满足要求。 表 5承基本参数 轴承代号 轴承尺寸 /限转速 基本额定载荷 /算系数 d D 脂 油 动 e 2 232633 130 280 1400 1800 1050 1440 .0 e Y 33213 65 120 3200 4000 202 282 31322 110 240 1400 1800