生物质燃料成型机设计【毕业论文+CAD图纸全套】

买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 12  届毕业设计  生物质燃料成型机  设计说明书  学生姓名  学     号  所属学院  专     业  班     级  指导教师  日     期  塔里木大学教务处  买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 前  言  长期以来石油、天然气、煤炭等化石燃料一直是人类消耗的主要能源 。 但是 ， 由于煤、石油和天然气等矿物资源是不可再生的 。 这些资源是有限的 ， 正面临着逐渐枯竭的危险 ，  因此它们不是人类所能长久依赖的理想资源 。 开发利用生物质能可以明显缓解环境危机和能源危机 。 但是 ， 我国生物质致密成型技术和炭化技术的研究 、开发起步较晚 。  燃料挤压成型机是指以农村的玉米秸秆、小麦秸秆、稻草、稻壳等废弃的农作物为原料 , 经过粉碎后加热、加压 。 无需添加任何添加剂和粘结剂 。 生产成型秸秆燃料 ， 生物质固态燃料成型常用到的技术有螺旋挤压、活塞压缩两种热压成型技术和辊压成型这一种冷压成型技术 。 生物质挤压成型机有多种形式 。 常用的有螺旋挤压机和液压挤压成型机，环模成型机。  螺旋式生物质燃料成型机相比较其它的成型机的优点是： 1）生产效率高，每小时可达200 2）致密程度高，成型后不易变形和散盘。  3)价格低廉，使用实惠， 可更换螺旋挤压头， 可以有效降低因磨损而带来的损失所以设计选型为螺旋式生物质燃料成型机。  买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 目  录  绪论  . 1 1 1 生物质燃料成型机械研究的意义  . 1 1 2 本课题研究的现状分析  . 1 外研究现状  . 1 内发展现状  . 2 2 主要部件的设计及计算  . 4 2 1 螺旋体的优化设计  . 4 旋体优化设计的数学模型及计算  . 7 筒数据的计算  . 8 3 关键部位的校核  . 8 旋轴螺距  . 8 缩段螺杆的锥角设  . 9 旋升角  . 9 杆强度校核  . 10 4 电机选择  . 11 5 带的选择和带轮的 确定  . 13 6 加热部分  . 14 结论  . 14 致  谢  . 16 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 1 绪论  1 1 生物质燃料成型机械研究的意义  生物质燃料成型机械研究的意义 生物质是讨论能源时常用的一个术语，是指由光合作用而产生的各种有机体。生物能是太阳能以化学能形式贮存在生物中的一种能量形式，一种以生物质为载体的能量，它直接或间接地来源于植物的光合作用，在各种可再生能源中，生物质是独特的，它是贮存的太阳能，更是一种唯一可再生的碳源，可转化成常规的固态、液态和气态燃料。据估计地球上每年植物光合作用固定的碳达 2 1011t，含能量达 3 1023J，因此每年通过光合作用贮存在植物的枝、茎、叶中的太阳能，相当于全世界每年耗能量 的 10 倍。生物能是第四大能源，生物质遍布世界各地，其蕴藏量极大。世界上生物质资源数量庞大，形式繁多，其中包括薪柴，农林作物，尤其是为了生产能源而种植的能源作物，农业和林业残剩物，食品加工和林产品加工的下脚料，城市固体废弃物，生活污水和水生植物等等（中国生物质资源主要是农业废弃物及农林产品加工业废弃物、薪柴、人畜粪便、城镇生活垃圾等四个方面） 。   秸秆成型技术可将各类农作物秸秆原料经过粉碎和高压成型等环节，是原来分散的没有一定形状的原料 压缩成具有一定形状的原料， 根据瑞典的以及欧盟的生物质颗粒分类标准，若以其 中间分类值为例，则可以将生物质颗粒大致上描述为以下特性：生物质颗粒的直径一般为 68 毫米，长度为其直径的 45 倍，破碎率小于 干基含水量小于 10%15%，灰分含量小于 硫含量和氯含量均小于 氮含量小于 若使用添加剂，则应为农林产物，并且应标明使用的种类和数量。欧盟标准对生物质颗粒的热值没有提出具体的数值，但要求销售商应予以标注。瑞典标准要求生物质颗粒的热值一般应在 焦上。 生物质燃料的热值符合使用要求，在一定程度上满足了燃料的需求。 从能源发展的长远角度来 看寻求一条可持续发展的能源道路，对促进国民经济发展和环境保护都有重大意义， 用压缩成型技术 ,一方面解决环境保护问题 ,另一方面又能生产代用燃料 ,近年来越来越受到人们的广泛重视。该技术以连续的工艺和工厂化的生产方式将低品位的生物质转化为高品位的易储存、易运输、能量密度高的生物质棒 ， 块燃料和碳化棒块状燃料 ,可以使成型燃料的燃烧性能得到  明显改善 ,热利用效率显著提高 ,因此成为减少二氧化碳排放、支持农业生产、保护生态环境的有效措施。   1 2 本课题研究的现状分析  外研究现状  国外生物质燃料成型机械的研究 早 在上世纪  70 年代 ,美国就开始研究压缩成型燃料技术 ,并研制了螺旋式成型机 ,在温度 80 350 和压力 100把木屑和刨花压缩成固体成型燃料。它的密度是 含水率为 10%日本于 90 年代从国外引进技术后进行了改进 ,并发展成了日本压缩成型燃料的工业体系。 70 年代后期 ,西欧许多国家如比利时、法国、德国等也开始重视压缩成型燃料技术的研究。法国开始时用秸秆的压缩粒作为奶牛饲料 ,近年来也开始研究压缩块燃料。德国研制的 列压粒机和压块机 。亚洲除日本外 ,泰国、印度、菲律宾等国从 90 年 代开始也都先后研制成了加粘结剂的生物 质压缩成型机。  买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 2 图 1- 1  压式成型原理图  内发展现状  我 国从 80 年 代起开始致力于生物  质压缩成型技术的研究。南京林化所在“七五”期间设立了对生物质压缩成型机及生物质成型理论研究课题  湖南省衡阳市粮食机械厂于 1985 年研制了第一台 生物质压缩成型机 ,江苏省连云港东海粮食机械厂于 1986 年引进  了一台 状燃料成型机 1990 年前后 ,陕西武功轻工机械厂 ,河南巩  义包装设备厂等单位先后研制和生产了几种不同规格的生物质成型机和碳化机组 湖南农大 ,中国农机能源动力所分别研究出 、机械冲压式成型机  1997 年河南农业大学又研制出 液压驱动活塞式成型机  2002年中南林学院也研制了相应设备。 目前我国成型机 生产和应用已形成了一定的的规模 ,热点主要集中在螺旋挤压成型机上 ,但存在着一些诸如成型筒及螺旋轴磨损严重、寿命较短、电耗大、成型工艺过于简单等缺点。 我国生物质固体成型技术的研究开发已有二十多年的历史， 20 世纪 90 年代主要集中在螺旋挤压成型机上，但存在着成型筒及螺旋轴磨损严重、寿命较短、电耗大、成型工艺过于简 单等缺点， 因此必须从技术上进一步加大研究力度、攻克难题 ,以利生物质压缩成型燃料技术的进一步推广应用。 导致综合生产成本较高，发展停滞不前。进入 2000 年以来，生物质固体成型技术得到明显的进展，成型设备的生产和应用已初步形成了一定的规模。  对课题所涉及的任务要求及实现预期目标的可行性分析 开发生物质是将 “木材加工废料、树木残枝、灌木、柴草、粮食经济作物的茎叶 ”进一步加工成为（利用生物质成型机）便于运输的其他工业的原料：统称可再加工分类成型的 “生物质燃料棒 ”或 “秸秆压块 ”。  过将秸秆包括粮食经济作物的茎叶、木材加工废料、树木残枝、灌木、柴草粉碎，送入 “成型器 ”中，在外力作用下，压缩成需要的形状，便于储存运输，供 “家庭 ”气化炉、气化站、取暖炉、锅炉发电作燃料使用，同时还能够用于生产制造肥料、饲料、纤维密度板、隔墙板、植物地膜、餐饮具、包装材料、育苗钵、洒精、淀粉、栽培食用菌等。 压缩的密度根据用途、设备造价等情况进行综合选择。   燃料压块的标准为（厘米）： 12125555通过对秸秆压块成型的主要技术、工艺设备、经济效益和社会效益的分析，确定了秸秆压块成型燃料在国内进行产业化生产是可行的。秸秆压块成型燃料生产中的核心技术 型液压式生物质成型机在工作原理的创新方面及配套技术和技术路线，显示了秸秆压块成型燃料的生产在技术上是可行的；每套秸秆压块成型燃料生产线具有显著的经济效益，不仅能节约大量的化石能源，又为 2吨以下的燃煤锅炉提供了燃料，有广阔的应用情景；秸秆燃料块燃烧后烟气中 文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 3 成分的排放均低于目前燃煤锅炉规定的排放标准，达到了国家的环保要求，生 态环保效益明显。因此秸秆压块成型燃料的生产的在国内广大农村、城镇实行产业化是可行的。 螺杆挤压式成型机工作原理 :生物质成型机是指把能源密度低的作物秸秆、农林废弃物压缩制成能源密度高、质地坚硬的棒状或颗粒状燃料，以便于储存和运输。成型燃料具有热值高、着火容易、含灰分低、热效 率高、燃烧时清洁卫生等特点，广泛应用于工业、生活锅炉及民用燃料 。螺杆挤压式生物质成型机的工作过程和工作原理口。是首先从喂料口将粉碎的物料喂人压缩室，当物料填满压缩室后，通过螺杆的旋转和挤压，在螺杆的推动下，使物料体积减少，实现成型压缩，成型燃 料压缩后外径为61 孔 L 直径为 15杆挤压式成型机效果图如图 1示。  图 1型机设计整体外观图  1进料口 2套筒 3出料口 4机架 5螺杆 6转动轮 7机身 8机架  成 型生物质颗粒受力分析及 设计物料颗粒在输送过程中，物料的运动由于受旋转螺旋的影响，并非沿轴线作纯直线运动，而是在复合运动中沿螺旋轴作空间运动。当螺旋面的升角 在展开状态时，螺旋线可用一条斜直线表示，则旋转螺旋面作用于半径为 r(离螺旋轴线的距离 )处的物料颗粒 a，由于磨擦的原因， 方  向与螺旋线的法线方向 偏离了 角，此力可分解为切向分力 法向分力 图 1示。物料颗粒在合力的作用下，有圆周速度移 轴向速度，其合成速度为 图 1示了其速度的分解；转速一定，螺距 S 在某一范围内物料可以得到较好的轴向输送速度，螺距过大或者过小，都会影响物料的轴向速度。螺旋输送面上任一直径上物料的轴向运动速度是相等的。则可以得出，单位长度单位面积输送面的轴向负荷仅与单位长度单位面积上物料量成正 比 。  通过上述分析，在成型燃料生产过程中螺杆头部和成型套筒的收缩区是受力集中区，如图 色显示了 受力强度情况。因此，往往是螺杆头部已经完全磨损，而螺杆后部 (2 倍“导程”之后的部分 )仍然完好如初，本文通过将整体螺杆分拆为杆头和螺杆主体两部分、将成型套筒拆分为成型活套和保型套筒两部分，来提高两部分主体寿命。由于螺杆主体的应力不集中，使两者的寿命都显著增长。从而通过更换螺杆头和成型活套来达到降低生产磨损的目的，从而降低生物质成型买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 4 燃料的生产成本。  图 1料颗粒受力分析              图 1料颗粒速度分析  图 1螺旋挤压轴  2 主要部件的设计及计算  2 1 螺旋体的优化设计  螺旋 体的主要尺寸有：螺旋直径 D、螺旋轴直径 d、螺距 S、长度 L、叶片厚度 t(图 5)。参照原成型机螺旋体的结构参数： L=450 t=6 D=61d=30 S=25 要保证螺旋体有足够的强度、刚度，同时还要保证有足够的输送量和消耗较小的动力，则螺旋体叶片直径 D、叶片螺距 旋轴直径 d、长度、叶片厚度 t 存在一个最佳组合问题。在此优化设计中，取 L=450 t=6 D、 d、 S 为本机需要确定的优化设计变量，即 1 2 2, Tx x x x旋 体结构简图  买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 5 2旋体结构简图  由于螺杆挤压式生物质成型机工作时，有时需要经常移动，故以螺旋体的质量为目标函数。G=（ 2） 式中 2 螺旋面体积，  螺旋体材料的密度 kg/ 由 3 2 2 2 2 21 0 . 2 54 lG d L D d D S S t s 此确定目标函数为   2 2 2 21 2 1 3 3 3m i n 0 . 2 5 tf x L x x x x x x x             （ 2 1)刚度限制条件  即限制挠度f 。不超过许用值 门。螺旋体力学  模型如图 2示。  图 2旋体力学模型  最大挠度为  4m a x 16I                                                 (2其中       464,  中           计算系数 。  E 螺旋体弹性模量， 2I 螺旋轴的转性惯矩， 4m  q 均布载荷 N/m 整理的 42 2 2 2 2 24m a x = 0 . 0 5 0 9 6 d + D - d d + ) S S   2（ ） （ 有相关的设计手册，可以查到许用挠 度值 股约束条件为  买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 6 42 2 2 2 2 2 21 2 1 2 1 3 2 3 43( ) 0 . 5 0 9 6 ( ) ( ) 0x f x x x x x x x x     (2(2)功率限制条件  限定螺杆挤压式生物质成型机的电动机功率在 15下。螺杆挤压式生物质成型机在带载启动条件下的功率计算式为   '''1 '158360Q H  L r                                    (2   式中   Q 产量，本机确定产量 Q=h K 电动机安全系数， K=   物料与料槽的摩擦因数，取   螺距与直径之比， =S D 1L 物料输送的工作长度，取1L=0 6 m 'H 进料口物料堆积压力的等效计算高  度，取 0 'H =0.3 m 'r 送料筒横截面半径，取 ' 0 2  l 进料口长度，取 l =0 3 m 将上述参数代人并整理得   220 . 5 32 . 0 6 8 5 . 7 4 2 . 3 2 70 . 2S S  D D 可的约束条件为   23 3 32 21 1 1 10 . 5 39 2 . 6 0 8 5 . 7 4 2 . 3 2 7 00 . 0 2x x x x x (2(3) 转速约束条件  螺杆挤压式 生物质成型机的转速与输送量密切相关。转速与输送量的关系为  '2047Q S n D  式中   物料充填系数， = 倾斜影响系数，  0= 物料堆积密度， ' =理的       D  买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 7 为了降低物料的破碎率和成型机震动，取 必须满足条件2。在最小半径2的螺旋升角 是最大的，挤压方向的作用力 小。根据这个条件，最大的许用螺距值，由下式确定：  买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 9 m a x t a n 2 或 (3以1 （ 入上式，得 1m ax    另外，在确定最大许用螺 距时，必须满足的第二个条件是建立在使 物料颗粒具有最合理的速度各分量间的关系基础上的， 即应使物料颗粒具有尽可能大的轴向输送速度，同时又使螺旋面上的各点轴向速度大于圆周速度。螺距的大小将影响速度各分量的分布，当螺距增加时，速度各分量的分布情况较好，但是会出现圆周速度不恰当的分布情况，相反当螺距较小时，速度各分量的分布情况较好，但是轴向输送速度却较小。  于是，根据在螺旋圆周处的  轴的条件， s t a n 4。  所以， s 要满足 1.，和 物料的摩擦系数同物料在料槽里的运动取向、运动速度、物料的尺寸、湿度以及螺旋叶片 材料及表面状态有关，成型物料的摩擦系数可查阅设计手册。  通常可按下式计算螺距： s=于标准的螺杆挤压式生物质成型机， k 值一般取 k<水平布置，可取 k 值等于 . 综上所诉，取螺距 p=s=26  缩段螺杆的锥角设 定  根据以上计算，可知 : 公称直径 ; 61d ；中径 2 57d 径 3 30d 。再设定螺杆锥形挤压部分的水平长度为70 设压缩段螺杆的锥角为 ，则有 6 1 5 7 / 2t a 所以：   06 1 5 7 / 2a r c t a n 4 . 570本设计将压缩段螺杆与螺杆整体拆分为两个独立的部分 。  旋升角  五是指在中径圆柱面上螺旋线的切线与垂直于螺纹轴线的平面间的夹角。螺杆的螺旋升角五对物料流动性影响比较大，螺旋角越小，会提高加料段的成型输送能力，螺杆的单耗减小， 生产率增大。但螺旋角并不是越小越好，因为螺旋角过小，物料在机筒中停留时间变长，物 料的温度升高，达到一定程度后就会出现焦料的现象，使物料的流道堵塞。所以，螺旋角在 保证产品质量前提下越小越好。由图 3知：  买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 10 图 3纹升角 的计算  2216t a n 0 . 0 8 9 4. . 5 7 得： 0a r c t a n 0 . 0 8 9 4 5 . 3 杆强度校核  螺杆受轴向力 F 及转矩 T 的作用，危险截面上受压应力 和扭转切应力。 根据第四强  度理论，螺杆危险截面的强度校核公式为   22222311433. . / 1 6                (3中， 1d 为螺杆螺纹小径（ ; 为螺杆材料的需用应力（  T 为螺杆所受转矩（   2 t a n2                              (3 1）  查表得螺杆最小需用应力 m i 155s M P a （ 2）  螺杆所受转矩   4 0 02 48t a n 6 . 5 3 1 0 t a n 5 . 3 7 . 4 1 3 5 3 4 7  N m 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 11 （ 3） 2222m i  5 4 . 7 5. . / 1 6 说明： 1）因为成 型机的螺杆受力最大的部分集中在螺杆头部，所以只需校核螺杆头部的螺纹和螺杆强度即可。  2） 设成型机的挤出速度为 据设计的生产速率，由公式可计算如下：   220 . 0 6 5 0 . 0 1 6 1 0 0 0 = 2 0 0 k g / 出求出 = 5 V mm 机选择  (1) 由上式计算可知，成型部件需要的最佳功率为 速为 300r/大扰度， 根据以上工况要求，选择三相笼型异步电机，封闭式结构，电压为 380v， Y 型。  （ 2）  选择电机的容量  电机所需工作功率为  =nP                          （ 4 图 5体示意图  由式（ 4=1000W 9549W  = 9549d  由电机传至螺旋成型机 够的传动 总 效率为  31 2 3 4 5. . .                           (4文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 12 式中：1 2 3 4 5 、 、 、 、分别为 带传动，轴承，齿轮传动，联轴器，成型机构的传动效率。  取1= = 子轴承），3= 轮精度为 8 级），4= 轴器），5=传动总效率：  30 . 9 6 0 . 9 8 0 . 9 7 0 . 9 9 0 . 9 7 0 . 8 4n 所以  2 4 2 3 0 0 9 . 69 5 4 9 9 5 4 9 0 . 8 4nd k w 3）确定电机的转速   已知螺杆转速为 300r/ v 带传动比 i=24,以及圆柱齿轮减速器传动比 i=26,则总传动比合理范围为 i=424 ，故电机的转速可选范围为   '' . 2 2 4 3 0 0 6 0 0 7 2 0 0 / m i i n r 在这一范围内的转速 有 750,1000,1500  其他的排出 ,综合考虑电动机传动装置的尺寸，重量，价格和带传动，减速器的传动比，选用 动机。  表 3动机的类型  方案  电动机型 号  额定功率  同步转速满载转速  电动机  质量 参考价格  最大转矩  1 1 1500 1460 123 2400 电 动机的主要外型和安装尺寸如下表 6 2：  表 6 2 电动机主要外形尺寸  中心高  H 外形尺寸  L（ + 脚安装尺寸  A B 地脚螺栓孔直径  K 轴伸尺寸  D E 装键部位尺寸  F 60 600 365 315 245 210 15 42 110 12 45 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 13 5 带的选择和带轮的确定  由选用的电机型号和输出转速，确定电机转速为 1460r/出转速设为 600r/ 1）  求计算功率 查表课本 13 ，故  1 . 2 1 1 1 3 . 2P c K a P k W k W （ 2）  选用 v 带型号  根据需要选用普通 v 带  由 ，1 1460n 查图 13定选用 B 型 V 带  （ 3）  求大小带轮基 ,准直径 表 131d 应不小于 125，现取 1401d ，由式 (13  22121460( 1 ) 1 4 0 ( 1 0 . 0 2 ) 3 3 4600nd d m m m 根据标准取 2 355d  （ 4）  验算带速 v 11 1 4 0 1 4 6 0 / 1 0 . 7 /6 0 1 0 0 0 6 0 1 0 0 0m s m s 带速在 525m/s 范围内合适  （ 5）求 v 带基准长度 中心距 a 初选中心距 a 0 1 21 . 5 1 . 5 1 4 0 3 5 5 7 4 2 . 5a d d 取 0a 750合 1 2 0 1 20 . 7 2d d a d d 由式得带长 2210 0 1 202 24a d d a 23 5 5 1 4 02 7 5 0 1 4 0 3 5 5 2 2 9 12 4 7 5 0 对于 D 型带选用 2500 计算实际中心距  00 2 5 0 0 2 2 9 17 5 0 8 4 5 . 522a m m m m (6)  验算小带轮包角  210 0 0 01 1 8 0 5 7 . 3 1 6 6 1 2 0a 故选择合适  (7)求 v 带根数 z 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 14 00c p p K K 令 1 1 4 6 0 / m    1 140d 得  传动比   21 1di d =表可得单根普通 v 带 i 1 时额定功率的增量 0 0 P   由 01 166 得   00 1 3 . 2 3 . 9 82 . 8 2 0 . 4 6 0 . 9 8 1 . 0 3c p p K K                    （）取四根带  （ 8）求作用在带轮上的压力 查表 13 0  /q kg m  220 5 0 0 2 . 5 5 0 0 1 3 . 2 2 . 51 1 0 . 1 7 1 3 . 2 2 5 84 1 0 . 7 0 . 9 8q vz v K a N         （）  作用在轴上的压力  102 s i n 2 0 5 02QF z F N                            （）  （ 9） v 带轮结构的设计  带轮常用铸铁制造，有时也采用钢。铸铁带轮（ 许最大圆周转速为 25m/s. 小带轮采用实心轮，大轮采用幅板式，查阅设计手册可计算带轮的尺寸 , 可得 v 带轮的轮缘宽 B，轮毂直径 轮毂长 L 的尺寸，以及 V 带两侧的夹角。  6 加热部分  加热部分的改进 意见主要从以下几个方面：  1)在试验进行过程中，由于成型机出料速度较快，加热不及时而造成成型阻力较大的情况时有发生，由于成型密度相对较小，并没有发生俗称的“放炮”现象，但是还是有大量的烟气放出。加热功率仍然需要提高。为此，我们现在正在进行采用成型废料和筛选出的大木块等为燃料的专用加热炉，来实现对成型套筒的加热的实验。这样可以保证加热功率，并降低加热耗电成本，而且解决成型阻力的问题 。  2)我们是处于实验阶段，由于条件限制，我们的电源接线柱是暴露在外的，有一定危险 性，所以建议以后这部分应该作好绝缘工作，以免出现 危险  3)实验过程中，由于机身震动较大，电源接线柱的压紧螺丝不能完全压紧，同时由于使用 380以不时会在电源接线柱上冒出火花，所以改进时应该保证压紧螺丝完全压紧，保持接触。  结论  本论文主要是从一种生物质成型的新的方式来设计和研究成型机械的。众所周知，生物质成型有机械常温成型、热压成型、预热成型和成型炭化四种成型工艺。机械成型的原理也不同，有螺旋式的、液压式等不同的机械形式。通过我们的优化设计和相关试验，针对螺旋预热挤压式生物质成买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 15 型机，我们得出了如下结论：  1)虽然螺杆式成型机应用的最早，缺点也是 显而易见的，但是其造价低的优势非常明显，在市场上的占有率是最高的。通过提高其螺杆和成型套筒的使用寿命，来提高生产率，进一步降低其生产成本，将更加适合在原有生物质成型燃料生产厂家的推广应用。  2)通过对成型生物质的受力及运动分析，得出了在一定的转速下螺距 此基础上，对成型机主要零件的设计参数进行优化，得出了使螺杆挤压式生物质成型机获得最佳的工作效率的螺距 及在螺杆质量最小的目标条件下的螺杆的标称直径、螺杆轴直径、螺距 后面的机械设计部 分起到了指导的作用。  3)根据优化结果和新的设计思路，在结构上有所创新： 将原来整体式的螺杆拆分为可 以拆卸的螺杆和螺杆活头两部分； 将原来一体的套筒拆分为可以拆卸的成型活套和保型套筒两部分，从而大大延长了螺杆和保型套筒的使用寿命，节约了生产成本。并重新设计了螺杆挤压式生物质成型机的各生产参数 (包括螺杆挤压式生物质成型机的螺杆长度、螺距、齿高、螺杆长度、活头长度、成型活套长度和保型套筒长度等一系列工艺参数 )。  4)根据该成型机的生产能力和生物质炭的市场需求，对新型秸秆液压成型技术进行经济效益分析，得出使用该机型经 济可行，可以使投资方迅速收回成本，并具有良好的经济效益。  买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 16 致