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单曲柄往复式给煤机设计【17张CAD图纸和说明书】

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A0-减速器装备图.dwg
A0-总图.dwg
A1-曲柄连杆成形图.dwg
A2-底托板.dwg
A2-托辊组件.dwg
A3-中间轴.dwg
A3-第二轴系.dwg
A3-齿轮.dwg
传动平台.dwg
减速器总装完成图.dwg
定曲柄.dwg
托辊组件.dwg
曲柄连杆机构.dwg
活曲柄.dwg
给料机总装图.dwg
轴.dwg
齿轮.dwg
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曲柄 往复 设计 17 cad 图纸 以及 说明书 仿单
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摘  要


给煤设备是煤矿生产系统的主要设备之一,给煤设备的可靠性,特别是关键咽喉部位给煤设备的可靠性,直接影响整个生产系统的正常运行。生产实践证明,现有的往复式给料机的生产能力小、安装和拆卸不方便、受力不均匀等缺点。,随着煤炭工业的发展,煤矿井型不断地扩大,现有K型往复给煤机生产能力小,不能满足大型矿井的要求,因此,改进和扩大现有K型往复给煤机是完全必要的。本设计的往复式给煤机是在原有的基础上作了一些改进,具有结构简单、维修量小、性能稳定、噪音低、安装方便等优点。

本文主要介绍了:往复式给煤机的发展历史,用途,组成及工作原理;往复式给煤机的特点;设计的一般步骤;使用中存在的问题及改进措施;安装和维护等内容。在本次往复式给煤机的设计过程中,着重对减速器、传动平台、曲柄连杆机构、托辊进行了分析和设计。对重要的部件进行了受力分析、强度的校核,根据其常见失效形式、影响因素及基本设计要求,给出了重要部件的受力分析、强度和刚度的设计方法。

关键词:往复式给煤机; 减速器; 曲柄连杆机构; 受力分析; 强度校核 


ABSTRACT


Coal mine production equipment is the one of the main equipment for coal equipment reliability, Special location is the key to the throat of coal equipment reliability, a direct impact on the entire production system to normal operation. Practice has proved that the existing reciprocating Feeder small production, installation and dismantling inconvenient, and the disadvantages of implants uniform. With the development of coal industry and coal-wells continues to expand, the existing K-type reciprocating coal production capacity of the small plane, unable to meet the requirements of large-scale mine, therefore, improve and expand existing K-type reciprocating to the coal machine is totally necessary. The design of the reciprocating to the coal on the basis of the original made some improvements, it has a simple structure and a small amount of maintenance, stable performance, low noise, the installation is easy.

This paper describes : Reciprocating to the coal history of the development, use, composition and physics; Reciprocating to the characteristics of coal; Design of the general steps; the use of the existing problems and improvement measures; installation and maintenance and so forth. Reciprocating in this coal to the design process, focusing on reducer, transmission platform, crank linkage, Idler for the analysis and design. Important components of the stress analysis, strength check, in accordance with its common failure mode, Factors and basic design requirements, is an important component of the stress analysis, strength and stiffness of the design method. 

Keywords : Reciprocating to the coal;  Reducer; Crank linkage;  Analysis;  Strength Check

第一章  概述

往复式给煤机在我国煤矿广泛应用几十年。生产实践证明,该设备对煤的品种、粒度、外在水份等适应性强,与其他给料设备相比,具有运行安全可靠、性能稳定、噪音低、维护工作量少等优点,仍不失推广使用的价值。随着煤炭工业的发展,煤矿井型不断地扩大,现有K型往复给煤机生产能力小,不能满足大型矿井的要求。因此,改进和扩大现有K型往复给煤机是完全必要的。

1.1 往复式给煤机的发展历史

给煤设备是煤矿生产系统的主要设备之一,给煤设备的可靠性,特别是关键咽喉部位给煤设备的可靠性,直接影响整个生产系统的正常运行。目前,我国煤矿使用的给煤设备主要是往复式给煤机和电振给煤机。 往复式给煤机最早研制于20世纪60年代初,70年代,在NGW基础上,更换了驱动装置,改为K系列,并一直沿用至今。国外给煤机发展状况也与国内大相径庭,并没有更高的技术含量,但价格却是国内同类产品的4~5倍。


内容简介:
本 科 生 毕 业 论 文姓 名: 学 号: 学 院: 专 业: 机械工程及自动化 03-7 论文题目: 单曲柄往复式给煤机 专 题: 指导教师: 职 称: 2007 年 6 月 徐州毕业论文任务书学院 专业年级 学生姓名 任 务 下 达 日 期 : 2007 年 1 月 1 日毕业论文日期:2007 年 3 月 25 日 至 2007 年 6 月 20 日毕业论文题目:单曲柄往复式给煤机毕业论文专题题目:毕业论文主要内容和要求:主要内容了解往复式给煤机的用途、工作原理以及工作中存在的问题,设计一台单曲柄往复式给煤机。给料量: ht80;往复行程: 。m250基本要求1.设计完成总体装配图设计;2.设计完成主减速器装配图设计;3.完成主要传动组件、零件的工作图设计;4.编写主要零件的加工工艺;5.编写完成整体设计计算说明书。院长签字: 指导教师签字:毕业论文指导教师评阅书指导教师评语(基础理论及基本技能的掌握;独立解决实际问题的能力;研究内容的理论依据和技术方法;取得的主要成果及创新点;工作态度及工作量;总体评价及建议成绩;存在问题;是否同意答辩等):成 绩: 指导教师签字:年 月 日毕业论文评阅教师评阅书评阅教师评语(选题的意义;基础理论及基本技能的掌握;综合运用所学知识解决实际问题的能力;工作量的大小;取得的主要成果及创新点;写作的规范程度;总体评价及建议成绩;存在问题;是否同意答辩等):成 绩: 评阅教师签字:年 月 日毕业论文答辩及综合成绩答 辩 情 况回 答 问 题提 出 问 题 正 确基 本正 确有 一般 性错 误有 原则 性错 误没 有回 答答辩委员会评语及建议成绩:答辩委员会主任签字: 年 月 日学院领导小组综合评定成绩:学院领导小组负责人: 年 月 日摘 要给煤设备是煤矿生产系统的主要设备之一,给煤设备的可靠性,特别是关键咽喉部位给煤设备的可靠性,直接影响整个生产系统的正常运行。生产实践证明,现有的往复式给料机的生产能力小、安装和拆卸不方便、受力不均匀等缺点。 ,随着煤炭工业的发展,煤矿井型不断地扩大,现有型往复给煤机生产能力小,不能满足大型矿井的要求,因此,改进和扩大现有型往复给煤机是完全必要的。本设计的往复式给煤机是在原有的基础上作了一些改进,具有结构简单、维修量小、性能稳定、噪音低、安装方便等优点。本文主要介绍了:往复式给煤机的发展历史,用途,组成及工作原理;往复式给煤机的特点;设计的一般步骤;使用中存在的问题及改进措施;安装和维护等内容。在本次往复式给煤机的设计过程中,着重对减速器、传动平台、曲柄连杆机构、托辊进行了分析和设计。对重要的部件进行了受力分析、强度的校核,根据其常见失效形式、影响因素及基本设计要求,给出了重要部件的受力分析、强度和刚度的设计方法。关键词:往复式给煤机; 减速器; 曲柄连杆机构; 受力分析; 强度校核 ABSTRACTCoal mine production equipment is the one of the main equipment for coal equipment reliability, Special location is the key to the throat of coal equipment reliability, a direct impact on the entire production system to normal operation. Practice has proved that the existing reciprocating Feeder small production, installation and dismantling inconvenient, and the disadvantages of implants uniform. With the development of coal industry and coal-wells continues to expand, the existing K-type reciprocating coal production capacity of the small plane, unable to meet the requirements of large-scale mine, therefore, improve and expand existing K-type reciprocating to the coal machine is totally necessary. The design of the reciprocating to the coal on the basis of the original made some improvements, it has a simple structure and a small amount of maintenance, stable performance, low noise, the installation is easy.This paper describes : Reciprocating to the coal history of the development, use, composition and physics; Reciprocating to the characteristics of coal; Design of the general steps; the use of the existing problems and improvement measures; installation and maintenance and so forth. Reciprocating in this coal to the design process, focusing on reducer, transmission platform, crank linkage, Idler for the analysis and design. Important components of the stress analysis, strength check, in accordance with its common failure mode, Factors and basic design requirements, is an important component of the stress analysis, strength and stiffness of the design method. Keywords : Reciprocating to the coal; Reducer; Crank linkage; Analysis; Strength Check 第 1 页第一章 概述往复式给煤机在我国煤矿广泛应用几十年。生产实践证明,该设备对煤的品种、粒度、外在水份等适应性强,与其他给料设备相比,具有运行安全可靠、性能稳定、噪音低、维护工作量少等优点,仍不失推广使用的价值。随着煤炭工业的发展,煤矿井型不断地扩大,现有型往复给煤机生产能力小,不能满足大型矿井的要求。因此,改进和扩大现有型往复给煤机是完全必要的。1.1 往复式给煤机的发展历史给煤设备是煤矿生产系统的主要设备之一,给煤设备的可靠性,特别是关键咽喉部位给煤设备的可靠性,直接影响整个生产系统的正常运行。目前,我国煤矿使用的给煤设备主要是往复式给煤机和电振给煤机。 往复式给煤机最早研制于20世纪60年代初,70年代,在基础上,更换了驱动装置,改为系列,并一直沿用至今。国外给煤机发展状况也与国内大相径庭,并没有更高的技术含量,但价格却是国内同类产品的45倍。自20世纪60年代定型后,我国各大煤矿使用的给煤机主要是K 系列的往复式给煤机。系列给煤机共有五种型号:-0、 -1、-2、-3、-4,其技术参数(表1-1)及结构尺寸(表1-2)如下所示:表1-1 技术参数型号规格 K-0 K-1 K-2 K-3 K-4底版行程曲柄位置无烟煤 烟煤无烟煤 烟煤无烟煤 烟煤无烟煤 烟煤无烟煤 烟煤200mm 4 100 90 150 135 225 200 330 300 590 530150mm 3 75 67 112 100 170 150 247 220 440 395100mm 2 50 45 75 68 133 100 165 150 295 268给料能力(t/h)50mm 1 25 22 34 34 55 50 83 75 148 132曲柄转速(r/min) 57 57 62 62 62电动机 型号 YB160M1-8Y160M1-8 YB160M1-8Y160M1-8 YB160M1-8Y160M1-8 YB160M1-6Y160M1-6 YB160M1-6Y160M1-6第 2 页功率(KW) 4 4 4 7.5 18.5转速( r/min) 720 720 720 970 970型号 JZQ0-350 JZQ0-350 JZQ0-350 JZQ-400 JZQ-500减速机速比 12.64 12.64 12.64 15.75 15.75含量 10%以下 250 350 400 500 700允许最大颗粒(mm) 含量 10%以上 200 300 350 450 550带料斗 1127 1251 1481 1927 2737设备重量(kg) 不带料斗 1026 1144 1342 1735 2505 图1-1 K形给煤机外形尺寸表1-2 结构尺寸第 3 页型号 A B C H H1 H2 H3 L 11 12 13 14 15 16K-013603100 846 210 210 32510512450 840 1000 800 750 1040 750K-1136031001112210 210 32510512450 840 1000 800 750 1040 1000K-2136035401112208 208 325129728501150125010501000 940 1000K-3135239501360250 250 3451340327014001500130012501157 1250K-4162247401632330 330 3451543385017001750155015501435 1500型号 17 18 19 110 111 112 n*113 114 n*115 116 N*MDK-0 550 500 500 830 35 191 1*200 131 1*190 190 14*M20K-1 800 750 750 1080 35 275 1*280 131 1*190 190 16*M20K-2 800 750 750 1080 35 208 1*208 91 1*225 225 17*M20K-3 1050 1000 10001300 35 273 1*273 91 1*290 290 17*M20K-4 1300 1250 15801580 35 270 1*270 96 1*320 220 20*M201.2 往复式给煤机的用途最通用的往复式给煤机为 K 型,一般用于煤或其他磨琢性小、黏性小的松散粒状物料的给料。往复式给煤机适用于矿井和选煤厂,将煤碳经煤仓均匀地装载到输送机或其它筛选、贮存装置上。1.3 给煤机的组成及工作原理如图 1-1 所示,往复式给煤机结构是由电动机、减速器、联轴器、H 形架、连杆、底板( 给料槽) 、传动平台、漏斗闸门、托辊等组成。传动原理:当电动机开动后,经弹性联轴器、减速器、曲柄连杆机构拖动倾斜的底板在托辊上作直线往复运动,当底板正行时,将煤仓和槽形机体内的煤带到机体前端;底板逆行时,槽形机体内的煤被机体后部的斜板挡住 ,底板与煤之间产生相对滑动,机体前端的煤自行落下。将煤均匀地卸到运输机械或其它筛选设备上。该机设有带漏斗、带调节阀门和不带漏斗、不带调节阀门两种形式。1.4 往复式给煤机的特点1.4.1 往复式给煤机的特点(1) 结构简单 ,维修量小在往复式给煤机中,电动机和减速器均采用标准件,其余大部分是焊接件,易损部件少,用在煤矿恶劣条件下,其适用性深受使用单位的好评。(2) 性能稳定第 4 页往复式给煤机对煤的牌号,粒度组成,水分、物理性质等要求不严,当来料不均匀,水分不稳定且夹有大块煤、橡胶带、木头及钢丝等时,仍能正常工作。(3) 噪音低往复式给煤机是非振动式给料设备,其噪音发生源只有电动机和减速器,而这两个的噪音都很低。尤其在井下或煤仓等封闭型场所,噪音无法扩散,这一点是电动给料机所无法达到的。(4) 安装方便、高度小往复式给煤机一般安装在煤仓仓口,不需另外配制仓口闸门溜槽及电动机支座,安装可一步到位,调整工作量小,而电动给煤机由于不能直接承受仓压,需要另外安放仓口过渡溜槽,相比之下,往复式给煤机占有高度小,节省了建筑面积和投资。1.4.2 往复式给煤机与振动式给煤机的比较往复式与振动式给煤机两种给料方式不同点是给料频率和幅值以及运动轨迹不同。在使用过程中,由于振动式给料机给料频率高,噪声也大;由于它是靠高频振动给料,其振动和频率受物料密度及比重影响较大,所以,给料量不稳定,给料量的调整也比较困难;由于是靠振动给料,给料机必须起振并稳定在一定的频率和振幅下,但振动参数对底板受力状态很敏感,故底板不能承受较大的仓压,需增加仓下给料槽的长度,结果是增加了料仓的整体高度,使工程投资加大;由于给料高度加大,无法用于替换目前大量使用的往复式给煤机。1.5 往复式给煤机的设计目的、基本要求及基本参数1.5.1 往复式给煤机的设计目的 随着煤炭工业的迅猛发展,煤矿井型也在不断扩大,现有的往复式给煤机,如-4 生产能力最大,但也只有 ,已不能再满足煤矿生产系统的选型ht590要求。正是基于这个原因,我们在对给煤机使用情况大量调研的基础上,研制了 、 、 、 、 的大型往复式给煤机。ht80t1t2t1ht201.5.2 对往复式给煤机的基本要求了解往复式给煤机的用途、工作原理以及工作中存在的问题,设计一台单曲柄往复式给煤机。1.5.3 设计参数第 5 页给料量: ht80;往复行程: 。m2501.6 本文所做的基本工作1.设计完成总体装配图设计;2.设计完成主减速器装配图设计;3.完成主要传动组件、零件的工作图设计;4.编写主要零件的加工工艺;5.编写完成整体设计计算说明书。第二章 往复式给煤机的总体设计在确定往复式给煤机整体结构尺寸之前,首先考虑给煤机的容积利用系数。容积利用系数是给煤机槽体内煤的体积与槽体容积的比值。在给煤机槽体容积一定的情况下,容积利用系数取值的高低,决定设计给料能力的值就越大,则设计生产能力大,反之就小。现有型往复给煤机容积利用系数取值为 0.62。为了提高给煤机的综合性能,通过对 K 型往复给煤机的使用情况进行大量调查和性能测试,给煤机实际生产能力比设计生产能力偏大约1020% 。这说明原设计容积利用系数取值偏低。在该往复给煤机设计中,我们将容积利用系数提高到 0.7-0.8,这就意味着,与原设计比较,在相同设计生产能力条件下,给煤机槽体容积可以缩小 13%。给煤机的实际生产能力与煤的粒度、水份有较大关系。同样一台给煤机,煤的流动性好,则实际生产能力大;煤的流动性差,则实际生产能力就小。现有型往复给煤机之所以适应 范围广,除其它性能以外,就在于设计时余量较大,即容积利用系数取值较低。我认为,容积利用系数不宜取值过大,以保证往复给煤机对各种煤的适应性。2.1 给煤机箱体尺寸的确定根据已知参数(给料量: ht80;往复行程: m250),初步设定曲柄的转数为 ,箱体的有效高度和宽度,高度为 ,宽度为min60r 73。给料量可表示为 1 nlBHQ62第 6 页式中 给煤机给料量, ;Qht给料机箱体高度, ;Hm给料机箱体宽度, ;B给料机行程, ;l煤的密度, ;32.1t给料机箱体高度, ;nminr工况系数, 。.因此,由式 可求出给料量12nlBHQ60 2.160.25173.06ht94由上式结果可得出,箱体尺寸满足给料要求。 2.2 给煤机整体结构布局如图 2-1 所示图 2-1 给煤机整体结构布局图2.3 给煤机的受力分析2.3.1 往复式给煤机的运行阻力往复式给煤机运行时,电动机功率主要消耗在克服下列阻力上。第 7 页正行时:底板在托滚上的运动阻力 和煤与固定侧板的摩擦阻力 。1F2F逆行时:底板在托滚上的运动阻力 和煤与底板的摩擦阻力 。3此外,还有一些能量消耗在克服底板加速运动时的运行阻力上。往复式给煤机正行时的功耗是有效功耗,逆行时的功耗是无效功耗。2.3.2 产生运行阻力的因素现有往复式给煤机的运行阻力有以下公式计算:bplgmF321 2hh2 3l313 4式中 给煤机槽体内煤的质量, ;1mkg给煤机运动部件的质量, ;2重力加速度, ;gsmg8.9煤仓出口处压力, ;p2N给煤机底板水平投影长度, ;1l煤仓出口对底板有效压力区长度, m;3给煤机槽体净宽度, ;b底板在托滚轮上的运动阻力系数, ;08.煤对侧板的侧压系数; 煤的松散容重, ;3950mkg底板上煤的厚度, , ;h17.h往复式给煤机计算简图见图 2-2。第 8 页图 2-2 给料机的计算简图正行阻力: 214F52正行阻力: 3156运行阻力按正行阻力和逆行阻力的均方值计算,即25401F72式中 、 、 括号内的第一项 表示给煤机槽232gm21体内煤的重量和活动件的重量; 表示给煤机槽体内煤的重量; gm1表示煤的重量对给煤机固定侧板产生的侧压力。号内的第二项glh312表示煤仓出口处压力; 表示煤仓出口处压力对给煤机固定侧板产phpl3生的侧压力。由于底板在托滚轮上的运动阻力 1F较小 (运动阻力系数 值较小), 给煤机运行阻力主要是煤与固定侧板的摩擦阻力 和煤与底板的摩擦阻2力 。因此可知 ,产生运行阻力的主要因素是给煤机槽体内的煤的重量和煤3F第 9 页仓出口处的压力以及煤与侧板或底板的摩擦系数。从以上分析可知,我们只能从减少煤仓出口处压力对底板的作用,以及减小煤与固定侧板和底板的摩擦力来往复式给煤机的节能措施。采用倾斜式仓口漏斗由于煤仓出口处压力的作用,使底板产生了运行阻力,如果采用斜仓口漏斗,使煤仓出口压力对底板作用减小或不作用在底板上,底板的运行阻力就可以减小。往复式给煤机的运行阻力由以下简化公式计算:12Fmg8221hl93 10给煤机槽体内煤的质量: 991 7.2753102.18074753 mt6.底托板选用的材料为 ,其密度 ,底托板厚度为35Q38.mkg底托板质量:1tm25.01608.7992 则 12FgN4.95.63221hl3978.0.173.0.231mgFN968.6.正行阻力: 214F547340正行阻力: 35 N126第 10 页运行阻力: 25401FN95412647减少煤与底板的磨擦系数是有限的。这是因为正行时,给煤机槽体内的煤是在其与底板之间的磨擦力的作用下,移到给煤机前端。煤与底板的磨擦力要大于煤在加速时的动阻力和煤与固定侧板的磨擦力,才能保证在正行时,煤与底板间不产生相对滑动。2.3.3 曲柄连杆机构的运动分析图 2-2 曲柄连杆运动简图已知:由滑块行程 得出曲柄 ,连杆长 ,曲m250ma125mb80柄转速 。参考文献 1表 41.1-24,计算底托板的运动速度为:in60r sV7.06.3第三章 往复式给煤机减速器的设计3.1 电动机的选择3.1.1 选择电动机类型本设计中的往复式给煤机工作于井下煤仓。井下煤尘多、瓦斯浓度较大、易发生爆炸。根据工作环境要求,参考文献2表 23-1-101,选择 YB 系列隔爆型三相异步电动机。3.1.2 选择电动机容量电动机所需工作功率为即 wdPkWFvd1013第 11 页传动装置的总效率为54231 23参考文献3,查表 2-3 确定各部分效率为:联轴器效率 ,滚9.01动轴承传动效率(一对) ,闭式齿轮传动效率 ,曲柄连9.02 73杆的传动效率 ,槽摩擦传动效率 代入 式得 .49.052。83.970.9023有式 3-1 求出,所需电动机功率为 kWFvPd 92.83.017540因载荷有轻微冲击,故电动机额定功率 要大于 即可。参考文献2,edPdYB 系列电动机技术数据,选用电动机的功率 为 。k13.1.3 确定电动机转速连杆所需的转速 min60rw二级圆柱齿轮减速器的传动比常用的范围为 ,故电动机转速的可408选范围为 min248r符合这一范围的同步转速有很多,参考文献2的表 23-1-101,经过比较决定选取: min970rn参考文献2,选用 YB160L1-6 型电动机。3.1.4 传动装置的总传动比及其分配(1)总传动比16.097wmni 3(2)分配传动装置各级传动比参考文献3表 2-1,取两级圆柱齿轮减速器高速级的传动比第 12 页对于展开式二级圆柱齿轮减速器,在两极齿轮配对材料、性能及齿宽系数大致相同的情况下,即齿面接触强度大致相等时,两极齿轮的传动比可按下式分配:即 214.3iiii4.1313代入式 得 358.6.2.3.412i3.1.5 计算传动装置的运动和动力参数各轴的转速根据电动机的满载转速 及传动比进行计算;传动装置各部mn分的功率和转矩。计算各轴时将传动装置中各轴从高速轴到低速轴依次编号,定 0 轴(电动机轴) ,1 轴,2 轴,3 轴,4 轴;相邻两轴间的传动比表示为 ,12i;各轴的输出功率为 , , , ;各轴的输出转矩为 ,23i 0p123p0T, , 。1T3各轴的输出功率0 轴(电动机轴) kWPd92.801 轴(高速轴) k83011 2 轴(中间轴) W4.97223 轴(低速轴) kP1.433各轴的输出转速0 轴(电动机轴) min9700rn1 轴(高速轴) 12 轴(中间轴) in65.2183.412rin第 13 页3 轴(低速轴) min03.652.3123 rin各轴的输出转矩0 轴(电动机轴) NnPTwdd 82.790.9001 轴(高速轴) m 4.6.8271012 轴(中间轴) 97.583322 iTN6.3 轴(低速轴) .026.323 im59.13.2 齿轮的设计及校核计算3.2.1 第一对齿轮的设计(1) 选择齿轮材料参考文献4查表 8-17 小齿轮选用 调质并表面淬火 rC405481HRC大齿轮选用 调质并表面淬火 r 2(2) 按齿面接触疲劳强度设计计算确定齿轮传动精度等级,按 估取圆周速度 ; 310.1.nPvttvsmvt 05.3972.8015.3参考文献4表 8-14,表 8-15 选取 公差组 8 级小轮分度圆直径 d ,参考文献4,由式(8-64)求得13211 2HEdZuKT齿宽系数 参考文献4 ,查表 823 按齿轮相对轴承为非对称布置,d第 14 页取 6.0d小齿轮齿数 , 在推荐值 20-40 中选 1Z241Z大齿轮齿数 ,圆整取2 0583.412Zi 102Z齿数比 u.传动比误差 误差在 范/ u %5围内。合适小齿轮转矩 参考文献 4,由式(8-53)求得 1T1605.9nPmN62.87092.载荷系数 K 参考文献4,由式(8-54)得 aVAK使用系数 参考文献4,查表 8-20 A 25.1A动载荷系数 参考文献4,查图 8-57 得初值 VKVt18.tK齿向载荷分布系数 参考文献4,查图 8-60 07齿间载荷分配系数 参考文献4,由式(8-55)及 得 cos12.3812Za04.72.1参考文献4,查表 并插值 815.K则载荷系数 的初值 Kt 81078. t第 15 页弹性系数 参考文献4,查表 8-22 得EZ28.19mNE节点影响系数 参考文献4,查图 8-64 得H0,21x5.2Z重合度系数 参考文献4,查图 865 得 7.0许用接触应力 参考文献4,由式(869)得HHWNHSZlim接触疲劳极限应力 、 参考文献4,查图 8691li2li2lim30H2liN参考文献4,应力循环次数由式(870)预设给煤机每天工作 20 小时,每年工作 350 天,预期寿命为 10 年102351970601 hnjLN.4u128910.6.0.则参考文献4,查图 8-70 得接触强度的寿命系数 、 (不允许有点1NZ2蚀)121NZ硬化系数 参考文献4,查图 8-71 及说明W第 16 页1WZ接触强度安全系数 参考文献4 ,查图 8-27,按一般可靠度查HS取.0lim1.HSWNHZ1li1.3209HWNHSZ2lim21.297故 的设计初值 为1dtd13 211 2HEdt ZuKT3 2978.05.185.46.0287m41.5齿轮模数 mZdt 0211参考文献4,查表 83 取 5.1小轮分度圆直径的参数圆整值 tdmZdt 60.2411圆周速度 v第 17 页 smndvt 05.3697061 与估计取 有差距,对 取值影响不大,不需修正25.3t VKVK参考文献4,查图 8-57 81.,18.tt小轮分度圆直径 1tdm60大轮分度圆直径 Z275.22中心距 a mm.16)04(5.)(2112 齿宽 ,bdt .3.06in1取大轮齿宽 b52小轮齿宽 m881(3) 齿根弯曲疲劳强度校核计算21FSaFFYbdKT 63齿形系数 参考文献4,查图 8-67 小轮 aY 2.1FaY大轮 6应力修正系数 参考文献4 ,查图 8-68 小轮 Sa 54.1Sa大轮 792Y重合度系数 参考文献4,由式(8-67)Y6.07.1/52.075.2.0许用弯曲应力 参考文献4,由式(8-71)F FxNFSY/lim第 18 页弯曲疲劳极限 参考文献4,查图 8-72limF2701liN62limF弯曲寿命系数 参考文献4,查图 8-73NY121尺寸系数 参考文献4,查图 8-74 x 1xY安全系数 参考文献4,查表 8-27 FS 3.FS则254.1/720/11lim1 mNYFxNF 63622li2 S故 /92.736.87. 11 2FF 齿根弯曲强度足够。(4) 齿轮其他尺寸计算与结构设计(参考文献4 表 8-4)1) 小齿轮的相关尺寸分度圆直径 mZd605.241齿顶高 ha*齿根高 cf 125.3.11齿全高 mma 6022* 齿顶圆直径 hZd.411齿根圆直径 caf 75.3.251*1 基圆直径 mmb 38.620cos5.2os1 第 19 页齿距 mp85.721齿厚 ms93齿槽宽 e1基圆齿距 mpb 8.720cos857cos法向齿距 n 3.1顶隙 mc6.0*中心距 mZa 5.172)45(2)(112 传动比 8.121i2) 大齿轮的相关尺寸分度圆直径 mZmd275.012齿顶高 ha*齿根高 cf 125.3.12齿全高 mma 6250*齿顶圆直径 hZd 80.12齿根圆 caf 75.2.5*2 基圆直径 mmb 1632cos05.os21 齿距 mp872齿厚 s93.1齿槽宽 me22第 20 页基圆齿距 mpb 38.720cos85.7cos2法向齿距 n顶隙 mc601*2中心距 mZa 5.172)04(3)(212 传动比 58.1212i参考文献4表 8-31 得知,当 ,选用腹板式的结构da0取 375.962.5,651 hmn 10应大于 , 为齿全高10mddak 9.64.108.02.2 bc153mmnn05.dk42612ma 2.1764.05850 r53.2.2 第二对齿轮的设计参考文献4(1) 选择齿轮材料查表 8-1 小齿轮选用 调质表面淬火 rC40 5481HRC大齿轮选用 调质表面淬火 r 2(2) 按齿面接触疲劳强度设计计算确定齿轮传动精度等级,按 估取圆周速度 ; 320.1.nPvttvsmvt 65.2148.65.2104.3第 21 页参考表 8-14,表 8-15 选取 公差组 8 级小轮分度圆直径 d ,由式(8-64)得13 221 HEdZuKT齿宽系数 查表 823 按齿轮相对轴承为非对称布置,取 d6.0d小齿轮齿数 , 在推荐值 20-40 中选3Z283Z大齿轮齿数 ,圆整取4 7.956.43i 92Z齿数比 uu传动比误差 误差在/0.536.2.3./范围内。合适%5小齿轮转矩 由式(8-53)得 2T 2621.9nPTmN7.3854.8105.96载荷系数 K 由式 8-54 得 aVAKK使用系数 查表 8-20 A 2.1动载荷系数 查图 8-57 得 初值 VVt8t齿向载荷分布系数 查图 8-60 K07.K齿间载荷分配系数 由式(8-55)及 得 cos12.3812Za第 22 页9128.317.查表 并插值 2815.K则载荷系数 的初值 Kt 81.507.82t弹性系数 查表 8-22 得EZ2.19mNZE节点影响系数 查图 8-64 得H0,2x5.H重合度系数 查图 865 得Z7.0Z许用接触应力 由式(869)得HHWNHSZlim接触疲劳极限应力 、 查图 8691limH2li 2li302limNH应力循环次数由式(870)预设给煤机每天工作 20 小时,每年工作 350 天,预期寿命为 10 年102351970601 hnjLN.4u128910.6.0.第 23 页则 查图 8-70 得接触强度的寿命系数 、 (不允许有点蚀)1NZ221NZ硬化系数 查图 8-71 及说明WZ接触强度安全系数 查图 8-27,按一般可靠度查HS取1.0lim1.HSWNHZli1.3209HWNHSZ2lim21.297故 的设计初值 为1dtd13 212HEdt ZuKT3 2978.05.18536.6.07.8 m74.8齿轮模数 2mZdt 9.28.332第 24 页查表 83 取 m32小轮分度圆直径的参数圆整值 3tdmZdt 843 圆周速度 v smnt 93.065.217.36023 与估计取 有差距,对 取值影响不大,不需修正01.t VKVK查图 8-57 8.,7.1ttV小轮分度圆直径 3td大轮分度圆直径 mZm297424中心距 aZ5.10)98(32)(4323 齿宽 ,b mdt 23.74.60min1取大轮齿宽 b84小轮齿宽 3(3) 齿根弯曲疲劳强度校核计算由式(866) 21FSaFFYmbdKT齿形系数 查图 8-6 小轮 aY64.21a大轮 FY应力修正系数 查图 8-68 小轮 Sa 59.1Sa第 25 页大轮 7.12SaY重合度系数 由式(8-67)Y69.03./5.075.2.0许用弯曲应力 由式(8-71)FFxNFSY/lim弯曲疲劳极限 查图 8-72lim2701liNF62lim弯曲寿命系数 查图 8-73NY121尺寸系数 查图 8-74 xx安全系数 查表 8-27 FS3.FS则254.1/720/11lim1 mNYFxNF 63622li2 S故 /.9.4.5.38760. 11 2FF 4210712 22 mN齿根弯曲强度足够。(4) 齿轮其他尺寸计算与结构设计1) 小齿轮的相关尺寸分度圆直径 mZd84323齿顶高 ha1*第 26 页齿根高 mmchaf 75.32.012*3 齿全高 6齿顶圆直径 Zdaa 9082*3齿根圆直径 mmchf 5.7632.1基圆直径 b 78osos323齿距 p42.9齿厚 mms123齿槽宽 e7.3基圆齿距 pb 85.20cos49cos3法向齿距 mn.顶隙 mc7502*3中心距 Za 5.1902)8(3)(4323 传动比 56.93423i2) 大齿轮的相关尺寸分度圆直径 mZd29724齿顶高 ha31*齿根高 cf 5.3.023齿全高 mma 76*齿顶圆直径 hZd01924第 27 页齿根圆直径 mmchZdaf 5.2893.02192*4 基圆直径 b 7os3os齿距 p4.24齿厚 mms1齿槽宽 e7.2324基圆齿距 pb 85.0cos4.
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本文标题:单曲柄往复式给煤机设计【17张CAD图纸和说明书】
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