化沟法污水处理设备及选型设计书

1 化沟法污水处理设备及选型设计书 第一章 总论 设计背景和目的 本设计是污水处理厂工艺设计（氧化沟法）设计参数为日处理 7万吨 （ 1）详细的设计计算说明书； （ 2）用 艺）图和施工图各一张； （ 3）对相关设备进行选型，包括设备名称、数量、规格型号、技术参数、主要外形尺寸等。 设计进出水水质 进出水水质要求 表 1设计进水水质和出水水质 指 标 单位 进水水质 出水水质 mg/l 500 50mg/l mg/l 200 20mg/l SS mg/l 200 20mg/l mg/l 45 8mg/l P mg/l mg/l 60 4 25mg/l 1mg/l 污水设计处理程度 出水排入三类水体，则根据城镇污水处理厂污染物排放标准（ 2002）规定，城镇污水处理厂出水排入 表水 定的饮用水水源保护区和游泳区除外），执行一级标准的 处理效率： 100%C 式中：0C 进水水质浓度 出水水质浓度 2 错误 !未找到引用源。 错误 !未找到引用源。 错误 !未找到引用源。 错误 !未找到引用源。 错误 !未找到引用源。 污水处理厂厂址选择 污水处理工艺流程简述 污水处理工艺概述 该流程的一级处理是由格栅、沉砂池和初沉池组成，去除污水中呈悬浮状的固体污染物。经过一级处理的污水， 0% 30%，达不到排放标准，它属于二级处理的预处理而已。 二级处理系统是城市污水处理厂的核心部分，它的主要作用是去除呈胶体和溶解状的有机污染物（以 通过二级处理，它的去 除率可达90%以上。污水中的 降至 20 30，使有机污染物达到排放水体标准和灌溉要求。 污泥是污水处理过程的副产品，也是必然产品。它含有大量有机物，富有肥分，可作为农肥使用，但又因其含有细菌、寄生虫卵以及从污水中带来的重金属离子等，需要作稳定化与无害化处理，否则会造成二次污染。对污泥处理系统多采用厌氧消化、脱水、干化等技术组成的系统。本次设计采用厌氧两级消化，产生的沼气可直接用于消化池的搅拌及附近供暖。消化后的污泥经干化脱水后外运利用，可获得一定的经济效益。 3 污水处理工艺流程 中 格 栅中 格 栅污 水 提升 泵 房污 水 提升 泵 房细 格 栅细 格 栅沉 砂 池沉 砂 池巴 氏 计量 槽巴 氏 计量 槽氧 化 沟氧 化 沟二 沉 池二 沉 池污 水污 泥 回 流巴 氏 计量 槽巴 氏 计量 槽栅 渣 外 运出 水砂 水 分离 器砂 水 分离 器贮 泥 池贮 泥 池离 心 分离 机离 心 分离 机加 药污 泥 外 运沉 砂 外 运图 4 第二章 污水处理系统主体构筑物设计 泵前格栅设计 格栅作用 格栅是有一组平行的金属栅条或筛网制成，安装以拦截较大的呈悬浮或漂浮状态的固体污染物及杂质，起到净化水质，保护进水泵正常运转的作用，并尽量处理那些不利于后续处理的杂物。 格栅设计参数及设计计算 设 3台中格栅 设栅前水深 ，过栅流速 格栅间隙 b=20栅倾角 ， 栅条宽度为 s=10用锐边矩形 ) 水流变化系数 1）单台格栅栅条间隙数 (n)： 取 4个，则每组粗格栅的间隙数为 24个 a （ 2）单台格栅栅槽宽度： 设栅条宽度为 s=10用锐边矩形 ) （ 3）进水渠渐宽部分长度： 设进水渠宽 错误 !未找到引用源。 ，其渐宽部分展开角度 201 。 （ 4）栅槽与出水渠道连接处的渐宽部分长度： （ 5）过栅水头损失： Ks 341 =5 其中： 形状系数，锐边矩形取 K 系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般采用 3。 （ 6）栅后槽总高度： 设栅前渠道超高 H=h+h1+ 取 （ 7）栅前渠道深： H1=h + 8）栅槽总长度： 2121 =+ 9）每日栅渣量： 由于格栅间隙 b=20栅渣量 采用机械清渣方式 格栅设计计算草图 图 2格栅设计计算草图 格栅清渣设备选型 每日栅渣量 W=dd,应采用机械清渣方式 6 选取由北京嘉德清洋环保科技有限公司生产的 高链式机械格栅除污机 4台， 3用 1 备。除污机性能参数见表 2 表 2 回转式机械格栅清污机主要技术参数 栅宽度 （ B 栅高度 （ H 栅条间隙（ 除雾耙行走速度（ m/ 格栅倾角 电机功率a （ 800 7002000 1220 75 污水提升泵房 设置作用 将污水提升以让其在后续的处理过程重力流流过。 提升泵房设计计算 提升泵的水头损失 =集水井 +细格栅 +沉砂池 + 沉淀池 +接触池 集水井有效水深为 由前面的计算知粗格栅过栅水头损失 h= 进水管的管底水位标高为 则： 集水井最低水位 h=集水井最低水位 h=m 站外管线水头损失 ( 格栅水损 +沉砂池水损（曝气沉砂池） +初沉池（辐流式）水损 +好氧池水损 +二沉池水损（辐流式） +消毒接触池水损 =取细格栅水位标高为 ： 集水池最低工作水位与所需提升最高水位之间的高差为： =泵站内的管线水头损失为 虑自由水头为 1m.，则： 水泵总扬程 H=. 设备选型 设计流量 错误 !未找到引用源。 ，取总变化系数 错误 !未找到引用源。 ，进水泵房为矩形钢筋混凝土结构，考虑到水泵并联运行 时 流 量 会 有 一 定 的 折 减 ， 选 用 江 苏 亚 太 泵 业 集 团 公 司 生 产 的114000600 立式污水泵 3台， 2用 1备，其性能参数见表 2 2114000600 立式污水泵性能参数 流量 /m3/h 扬程 m/ 转速 /r/功率 效率 %/ 电动机功率 水损m/ 重量 /000 11 590 1 200 500 7 集水池设计计算 集水池的容积应根据设计流量、水泵能力和水泵工作情况等因素确定，一般符合下列要求：污水泵站的集水池容积，不应小于最大一台水泵 出水量，按最大一台水泵 扬水量来计算： 333460/54000 有效水深为 2m，则设计集水池的面积约为 167 2m 。实际集水池大小由结构设计人员按建筑结构要求做相应调整。 泵后细格栅设计 细格栅作用 细格栅安装在污水提升泵之后，沉砂池之前，用来截留污水中较小的悬浮物和漂浮物，如：纤维、碎皮、毛发、果皮、蔬菜、木片、布条、塑料制品等，防止堵塞和缠绕曝气器、管道阀门、处理构筑物配水设施、进出水口，减少后续处理产生浮渣，保证污水处理设施的正常运行。 细格栅设计参 数及选型 设计流量 错误 !未找到引用源。 采用两组格栅 则每组格栅污水流量是 错误 !未找到引用源。 栅前流速 错误 !未找到引用源。 ，过栅流速 错误 !未找到引用源。 栅条宽度 错误 !未找到引用源。 （采用锐边矩形），格栅间隙 b=10前部分长度 栅倾角 =60 （ 1） 确定格栅前水深，根据最优水力断面公式 2 1211 计算得 :栅前进水槽宽 则栅前水深 8 （ 2） 栅条间隙数 取 3个，则每组粗格栅的间隙数为 93个 （ 3） 单台格栅栅槽宽度 错误 !未找到引用源。 （ 4） 栅槽与出水渠道连接处的渐宽部分长度 （ 5） 栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度 （ 6） 过栅水头损失 Ks 341 =中： 形状系数，锐边矩形取 K 系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般采用 3。 （ 7） 栅后槽总高度 取栅前渠道超高 栅前槽总高度 H1=h+后槽总高度 H=h+h1+ 8） 格栅总长度 2121 = 9 （ 9） 每日栅渣量 由于格栅间隙 b=10栅渣量 采用机械清渣方式。 细格栅设计草图 细格栅设计计算草图如下图示： 图 细格栅计算草图 除渣设备选取 每日栅渣量 W=dd,应采用机械清渣方式 选取由北京嘉德清洋环保科技有限公司生产的 转链式细格栅除污机 3台， 2用 1备。除污机性能参数见表 2 表 2转链式细格栅主要技术参数 耙齿节距 (栅条总宽 (沟渠宽 (机械总宽 (运行速度(m/整机功率 (排渣高度 (安装角 ( ) 100 1800 2000 2250 00 60 10 沉砂池设计 沉砂池作用 污水中的无机颗粒不仅会磨损设备和管道，降低活性污泥活性，而且会板积在反应池底部减小反应器有效容积，甚至在脱水时扎破滤带损坏脱水设备。沉砂池的设置目的就是去除污水中的 泥沙、煤渣等相对密度较大的无机颗粒，以免影响后续处理构筑物的正常运行。 本设计采用旋流沉砂方式，去除污水中比重较大、粒径大于 减轻后续处理构筑物和设备的磨损、堵塞，保证后续流程顺利运行。 沉砂池主要设备及设计参数 设计流量 错误 !未找到引用源。 由于旋流沉砂池是定型设备，故本设计不进行计算，而直接选择设备，选择钟式沉砂池三座， 2、二备一用，钟式沉砂池各部分尺寸如图 2 图 2钟式沉砂池各部分尺寸 型号 流量（ L/S） A B C D E F G H J K L 11 550 530 3650 1500 750 1500 400 1700 600 510 580 800 1450 砂水分类器设备选取 沉砂 池的沉砂经排砂装置排除的同时，往往是砂水混合体，为了进一步分离出砂和水，需配套砂水分离器。 设置 清除沉砂的间隔时间为 根据该工程的排砂量，选用 2台由北京嘉德清洋环保科技有限公司生产的 螺旋砂水分离 机， 1 用 1 备。示意图如下，该设备的主要技术性能参数见表 2 2误 !未找到引用源。 型螺旋砂水分离 机主要技术性能参数 流量 (m3/h) 池容积 (电机功率 (脱水率（ %） L (B (H (55 95 4390 1500 1500 1730 计量设备 为了提高污水厂的工作效率和运转管理水平，积累技术资料，应准确掌握污水量的变化情况，测量污水流量的设备和装置要求应当是水头损失小，精度高，操作简单且不易沉淀杂物。本设计中 分别在沉砂池后采用电磁流量计并在二沉池后采用 与接触消毒池合建式 巴 氏 计量槽 作为流量监测设施。 12 电磁流量计（ 由直接接触管道介质的传感器和上端信号转换器两部分构成。它是基于法拉第电磁感应定律工作的，用来测量电导率大于 5s/导电液体的流量，是一种测量导电介质流量的仪表。除了可以测量一般导电液体的流量外，还可以用于测量强酸、强碱等强腐蚀性液体和均匀含有液固两相悬浮的液体，如泥浆、矿浆、纸浆等。 表 6 电磁流量计技术参数 公称通径（ （特殊规格可定制） 管道式四氟衬里： 道式橡胶衬里： 动 方向： 正，反，净流量 量程比： 150： 1 重复性误差： 测量值的 精度等级： 管道式： 被测介质温度： 普通橡胶衬里： 20 60 高温橡胶衬里： 20 90 聚四氟乙稀衬里： 30 100 高温型四氟衬里： 20 180 额定工作压力： （高压可定制） 流速范围： 15m/s 电导率范围： 被测流体电导 率 5s/电流输出： 负载 0 100 电阻 4 200 750 数字频率输出： 输出频率上限可在 1 5000设定带光电隔离的晶体管集电极开路双向输出。外接电源 35V 导通时集电极最大电流为 250电电源： 要求直管段长度 上游 5下游 2连接方式： 流量计与配管之间均采用法兰连接，法兰连接尺寸应符合 13 防爆等级： 护等级： 殊订制最高可达 境温度： 25 60 相对温度： 5% 95% 消耗总功率： 小于 20W 生化系统 生化系统的选择 本设计选用 厌氧池与 氧化沟 联用的工艺设备 ，该工艺具有投资省、处理效率高、可靠性好、管理方便和运行维护费用低等优点。 水与回流污泥混合后，沿水流方向在沟内作不停的循环流动，沟内在池的一端安装立式表曝机，每组沟安装一个。 氧化沟曝气机均安装在沟的一端，因此形成了靠近曝气机下游的富氧区和曝气机上游的缺氧区。设计 有效深度一般为 内的流速 s，由于曝气机周围的局部区域的能量强度比传统活性污泥法曝气池中的强度高的多，因此氧的转移效率大大提高。 一般规定 （ 1）设计有效深度一般为 合液在沟内的流速为 s。 （ 2）氧化沟污泥回流比采用 60%设计污泥浓度为 1500。 （ 3）氧化沟中的氧转移效率为 kWh ）。 （ 4）氧化沟的设计污泥泥龄范围为 4常的泥龄取值为 10 （ 5）氧化沟常用的设计有机负荷取 值 m3d) 。 （ 6）污泥负荷为 d) 。 （ 7）水力停留时间：对于城市污水，采用的数值为 6 14 厌氧池 设计流量：最大日平均时流量为 厌氧池分两座，一座流量为 水力停留时间： T=泥浓度： X=3500 污泥回流液浓度： 0000 考虑到厌氧池与氧化沟为一个处理单元，总的水力停留时间超过 15h，所以设计水量按最大日平均时考虑。 （ 1）厌氧池容积： （ 2）厌氧池尺寸：水深取为 h= 则厌氧池面积： 厌氧池直径： 错误 !未找到引用源。 （取 D=40m） 考虑 池总高为 H=h+ （ 3）污泥回流量计算： a）回流比计算 b）污泥回流量 15 氧化沟 拟用卡罗塞（ 化沟，去除 具备硝化和一定的脱氮除磷作用，使出水 化沟设计分 4座，按最大日平均时流量设计，每座氧化沟设计流量为 总污泥龄： 30d 500, 450 曝气池： 2 碱度校核 故可以维持 计算硝化菌的生长速率 生长速率 n 硝化所需最小污泥平均停留时间 错误 !未找到引用源。 最低温度 15摄氏度，氧的半速常数 l， 因此满足硝化最小污泥停留时间 错误 !未找到引用源。 选择安全系数来计算氧化沟设计污泥停留时间 错误 !未找到引用源。 ，由于考虑对污泥进行部分的稳定，实际设定污泥龄 错误 !未找到引用源。 ，对应的生长速率实际是 错误 !未找到引用源。 16 计算去除有机物及硝化所需的氧化沟体积 除非特殊说明，以下均按每组计算。 污泥内源呼吸系数 泥产率系数 计算反硝化所要求的氧化沟的体积（每组） 设反硝化条件时溶解氧的浓度 l，计算温度仍采用 15， 20反硝化速率 d），则 错误 !未找到引用源。 d） 根据 反硝化所要求增加的氧化沟的体积。由于合成的需要，产生的生物污泥中约含有 12%的氮，因此首先计算这部分的氮量。 每日产生的生物污泥量为 错误 !未找到引用源。 由此，生物合成的需氮量为 12%错误 !未找到引用源。 d，折合每单位体积进水用于生物合成的氮量为： 错误 !未找到引用源。 反硝化 误 !未找到引用源。 5错误 !未找到引用源。 误 !未找到引用源。 20=mg/l。 所需去除氮量 错误 !未找到引用源。 因此，反硝化所要求增加的氧化沟体积为： 所以，每组氧化沟总体积为： 氧化沟设计水力停留时间为： 误 !未找到引用源。 17 确定氧化沟的工艺尺寸 氧化沟采用 4 廊道式卡鲁塞尔氧化沟，设计有效水深 度 所需沟的总长度是 547，超高取 中好氧段长度为， 错误 !未找到引用源。 缺氧段长度为 错误 !未找到引用源。 。 弯道处长度 : 82 63 则单个直道长 :错误 !未找到引用源。 (取 125m) 故氧化沟总池长 =125+6+12=143m，总池宽 =6 4=24m（未计池壁厚）。 校核实际污泥负荷 错误 !未找到引用源。 。 每组沟需氧量的确定 速率常数 错误 !未找到引用源。 3652kg/d 如取水质修正系数 错误 !未找到引用源。 ，压力修正系数 错误 !未找到引用源。 ，温度是 20 错误 !未找到引用源。 、 25 错误 !未找到引用源。 时的饱和溶解氧浓度分别是： 标准状态下的需氧量： 采用垂直轴表面曝气器，根据设备性能，动力效率是 h)，因此需要的设备功率是 130采用 轮直径 3250机功率 55没深度 50氧量 21误 !未找到引用源。 ， 18 质量 础面与水平面的距离是 组沟采用 3台功率是 55直表面曝气器。 回流污泥量计算 根据物料平衡 进水： 错误 !未找到引用源。 式中 回流污泥量， m3/d 回流污泥浓度 00，取 1， 0000 可得 278m3/d 回流 比 4% 每组沟剩余污泥量计算： 氧化沟草图 氧化沟平面布置草图如下： 19 图 氧 化 沟 计 算 草 图上上钢梯走道板走道板出水管 二次沉淀池 二次沉淀池作用及选型 二沉池的主要作用是去除悬浮于污水中的可以沉淀的固体悬浮物。 沉淀池一般分平流式、竖流式和幅流式。本设计 选用采用中心进水，周边出水的幅流式沉淀池两座，采用吸泥机 ，运行可靠，管理简单，排泥设备已定型化，适用于中 小 型污水处理厂。 二沉淀池一般规定 （ 1）设计流量应按分期建设考虑： a）当污水为自流进入时，应按每期的最大设计流量计算。 b）当污水为提升进入时，应按每期工作水泵的最大组合流量计算。 c）合流制处理系统中，应按降雨时的设计流量算，沉淀时间宜 大 于 30 （ 2）沉淀池的个数或分格数不应少于 2个，并宜按并联系列设计。 （ 3）池子的超高至少采用 （ 4）沉淀池的有效水深 淀时间 q的关系见表 2表面负荷一定时，有效水深与沉淀时间之比亦为定植，即 2 /h t q 一般沉淀时间不小于 效水深多采用 2辐流沉淀池指池边水深。 20 有效水深、沉淀时间与 表面负荷的关系 表面负荷 q h) 淀时间 t(h) （ 5）沉淀池的缓冲层高度，一般采用 （ 6）污泥斗的斜壁与水平面的倾角，方斗不宜小于 60o，圆斗 不宜小于 55o。 （ 7）初次沉淀池的污泥区容积，一般按不大于 2用机械排泥时，可按 4次沉淀池的污泥区容积按不小于 2斗中污泥浓度按混合液浓度及底流浓度的平均浓度计算。 （ 8）排泥管直径不应小于 200 （ 9）沉淀池的污泥一般采用静水压力排除，初次沉淀池的静水头不应小于 次沉淀池的静水头，生物膜法后不应小于 气池后不应小于 （ 10）沉淀池的污泥，采用机械排泥时可连续排泥或间歇排泥，不用机械排泥时应每日排泥。 （ 11）采用多斗排泥时 ，每个泥斗均应设单独的闸阀和排泥管。 （ 12）初次沉淀池应设置撇渣设施。 （ 13）沉淀池的入口和出口均应采取整流措施。 （ 14）为减轻堰的负荷，或为改善水质，可采用多槽沿程出水布置。 （ 15）当每组沉淀池有两个池以上时，为使每个池的入流量相等，应在入流口设置调节闸门，以调整流量。 （ 16）当采用重力排泥时，污泥斗的排泥管一般采用铸铁管，其下端伸入斗内，顶端敞口，伸出水面，以便于疏通，在水面以下 ，由排泥管接出水平排出管，污泥借静水压力由此排至池外。 21 （ 17）进水管有压力时，应设置配水井，进水 管应由井壁接入，不宜由井底接入，且应将进水管的进口弯头朝向井底 。 二次沉淀池的设计参数 设计进水量： Q=22792.8 m3/d=950m3/h （每组） 表面负荷： 1.0 取 .0 体负荷： 未找到引用源。 150 140 力停留时间（沉淀时间）： T=3.0 h 堰负荷：取值范围 错误 !未找到引用源。 L/ 二次沉淀池的设计计算 （ 1）沉淀池面积 : 按表面负荷算： 未找到引用源。 （ 2）沉淀池直径：（ 3）校核堰负荷： 堰负荷 （ 4）校核固体负荷 G （ 5）澄清区高度 错误 !未找到引用源。 ，设沉淀时间 t=误 !未找到引用源。 (介于 6 12） （ 6）污泥区高度 错误 !未找到引用源。 ，为了防止磷在池中发生厌氧释放，故贮泥时间采用 ，二沉池污泥区所需存泥容积： 22 （ 7）池边水深 （ 8）二沉池总高度： 二沉池池底拟采用单管吸泥排泥，池底坡度是 池中心与池边落差： 超高为 池边总高度为 H=h1+h2+h3+ 9）进水系统计算 a）进水槽的计算 采用环形平底配水槽，等距离布设水孔，孔径 错误 !未找到引用源。 ， 错误 !未找到引用源 。 短管，配水槽底配水区设挡水裙板，高 配水槽配水流量： 设配水槽宽 B=水槽的流速 错误 !未找到引用源。 。 槽中水深 布水孔平均流速： 23 式中 错误 !未找到引用源。 配水孔平均流速， s； t 导流絮凝区平均停留时间， s，周边有效水深为 24 360720s； v 污水的运动粘度，与水温有关； 导流絮凝区的平均速度梯度，一般可取 1030 取 t=400s， 0 温为 20时， v=误 !未找到引用源。 10s，故： 布水孔数 n： 孔距 l： 校核 式中 配水孔水流收缩断面的流速， m/s， 错误 !未找到引用源。 ，因设有短管，取 错误 !未找到引用源。 =1； 导流絮凝区平均向下流速 ， m/s， 错误 !未找到引用源。 ； f 导流絮凝区环形面积， 设导流絮凝区的宽度与配水槽同宽，则 0格。 取进水管直径 50核进水速度。 24 b）出水槽的计算 采用双边 90三角堰出水槽集水，出水槽沿池壁环形布置，环形槽中水由左右两侧汇入出水口。 集水槽中流速： v=0.6/s 设集水槽宽： B=内终点水深： 错误 !未找到引用源。 内起点水深 错误 !未找到引用源。 式中 错误 !未找到引用源。 槽内临界 水深； 错误 !未找到引用源。 系数，一般采用 1； g 重力加速度。 设计中取出水堰后自由跌落 水槽高度： 水槽断面尺寸为 出水堰计算： 25 式中 q 三角堰单堰流量， m3/s； Q 进水流量， m3/s； L 集水堰总长度， m； 积水堰外侧堰长， m； 积水堰内侧堰长， m； n 三角堰个数，个； b 三角堰单宽， m； h 堰上水头， m； 堰上负荷， L/（ 设计中取 b=槽距池壁 体宽 根据规定二沉池出水堰上负荷在 误 !未找到引用源。 之间，计算结果符合要求。 出水管管径 D=450. 吸泥机的选取 选用天雨集团制造的 性能见下表 226 表 2型号 池径 D(m) 周边线速度（ m/ 功率 （ 压缩空气压力（ 7 污泥处理系统 一般规定 城 镇污水污泥的减量化处理包括使污泥的体积减少和污泥的质量减少，前者如采用污泥浓缩、脱水、干化等技术，后者如采用污泥消化、污泥焚烧等技术。城镇污水污泥的稳定化处理是指使污泥得到稳定（不易腐败），以 便 对污泥作进一步处理和利用。可以达到或部分达到减轻污泥重量，减少污泥体积，产生沼气、回收资源，改善污泥脱水性能，减少致病菌数量，降低污泥臭味等目的。实现污泥稳定可采用厌氧消化、好氧消化、污泥堆肥、加碱稳定、加热干化、焚烧等技术。城镇污水污泥的无害化处理是指减少污泥中的致病菌数量和寄生虫卵数量，降低污泥臭味，广义的无害化 处理还包括污泥稳定。 贮泥池 单座二沉池污泥量： 由氧化沟部分计算可知，每组氧化沟产生的泥量是 总泥量： 2 d 设贮泥周期为 1d 则贮泥池的容积为： 贮泥池深 总面积： S= 13 5m 27 污泥浓缩池设计与计算 1、浓缩池的面积 A 式中 Q 入流污泥量， m3/d； G 固体通量， 误 !未找到引用源。 d)； 污泥固体质量浓度 kg/ 2、浓缩池直径 D 设计一组圆形辐流池 浓缩池直径： 3、浓缩池深度 H 浓缩池工作部分有效水深 : 式中 T 污泥浓缩时间， h； 超高 冲区高 缩池设机械刮泥，池底坡度 i=泥斗上直径 m，下底直径 底坡度造成的深度： 泥斗高度： 污泥斗容积： 28 4、总高度 5、设备选型 选择垂直架式中心传动（外啮合式）刮泥机，周边速度 6、浓缩后污泥的体积 7、污泥浓缩池计算草图 出泥进泥上清液图 8 污泥浓缩池草图 污泥脱水 经过浓缩后，浓缩池产生的污泥体积是 d，含水率 96%，采用化学法调节预处理，加石灰 10%，铁盐 7%（均以占污泥干重计），拟采用 50 型板框压滤机进行污泥脱水，要求泥饼含水率达 65%。取过滤产率 L= 未找到引用源。 =6错误 !未找到引用源。 污泥的增加系数： 29 若每天工作两班，即 16h，则每小时污泥量是 : 污泥压滤选用北京嘉德清洋的 式压滤机三台两用一备 表 2式压滤机性能 带宽 速 (m/处理能力 (m3/h) 冲洗耗水量 （ m3/h） 功率 (效率 重量 (3500 90 90 3 12000 污泥最终处理 污泥机构压滤制成泥饼后外运至污泥厂。 接触池 接触池作用 接触消毒池（ 的是使消毒剂与污水混合，进行消毒的构筑物。主要功能：杀死处理后污水中的病原性微生物。污水处理厂常用消毒试剂： 氯、 2等，其有效 成分均为次氯酸根 。 一般规定 二级处理出水的加氯量是 6 错误 !未找到引用源。 15；为了提高和保证消毒效果，规定加氯的接触时间不应小于 30 接触池设计计算 采用隔板式接触反应池 1设计参数 设计流量： Q =91000m3/d（设一座） 30 水力停留时间： T=0计投氯量为： 平均水深： h=板间隔： b=5m 2设计计算 （ 1）接触池容积： 表面积 隔板数采用 4个，则廊道总宽为 B（ 4+1） 5 25m 接触池长度 取 38m 长宽比 实际消毒池容积为 V =5 38 2=1900深取 2 (超高 ) 经校核均满足有效停留时间的要求 （ 2）加氯量计算： 设计最大加氯量为 ,每日投氯量为 91000 1064kg/d=h 选用贮氯量为 150液氯钢瓶，每日加氯量为 共贮用 20瓶 . 液氯由真空转子加氯机加入，加氯机涉及二台，采用一用一备。计中采用 31 表 22100 型真空加氯机规格及性能 型号 加氯量 )/( 外形尺寸（长高）（ 2100 000 620 第 3 章 平面及高程布置 污水厂平面布置 平面布置原则 （ 1） 各处理单元构筑物的平面布置 处理构筑物是污水 处理厂的主体建筑物，平面布置时应根据各构筑物的功能要求和水力要求，结合地形和地质条件，确定它们在厂区内的平面位置。应考虑： 贯通、连接各处构筑物之间的管、渠，使之便捷、直通，避免迂回曲折。 土方量做到基本平衡，并避开劣质土壤地段。 在处理构筑物之间，应保持一定距离，以保证敷设连接管、渠的要求，一般的间距可取值 510m，某些有特殊要求的构筑物，如污泥消化池、沼气贮罐等，其间距应按有关规定确定。 各处理构筑物在平面上布置，应考虑尽量紧凑。 污泥处理构筑物应考虑尽可能单独布置，以方便管理，应布置在厂区 夏季主导风向的下风向。 （ 2） 管、渠的平面布置 在各处理构筑物之间，设有贯通、连接的管、渠。此外，还应设有能够使各处理构筑物能够独立运行的管、渠，当某一处构筑物因故停止工作时，其后接处理构筑物仍能够保持正常的运行。 应设超越全部处理构筑物，直接排放水体的超越管。 32 在厂区内还应设有空气管路、沼气管路、给水管路及输配电线路。这些管线有的敷设在地下，但大都在地上，对它们的安装既要便于施工和维护管理，又要紧凑，少占用地。 （ 3） 辅助建筑物的平面布置 污水厂内的辅助建筑物有中央控制室、配电间、机修间、仓库、食堂 、宿舍、综合楼等。它们是污水处理厂不可缺少的组成部分。 辅助建筑物建筑面积的大小应按具体情况条件而定。辅助建筑物的设置应根据方便、安全等原则确定。 生活居住区、综合楼等建筑物应与处理构筑物保持一定距离，应位于厂区夏季主风向的上风向。 操作工人的值班室应尽量布置在使工人能够便于观察各处理构筑物和运行情况的位置。 （ 4） 厂区绿化 平面布置时应安排充分的绿化地带，改善卫生条件，为污水厂工作人员提供优美的环境。 （ 5） 道路布置 在污水厂内应合理的修建道路，方便运输，要设置通向各处理构筑物和辅助建筑物的必要通道 ，道路的设计应符合如下要求： 主要车行道的宽度：单车道为 3车道为 6应有回车道。 车行道的转弯半径不宜小于 6m。 人行道的宽度为 通向高架构筑物的扶梯倾角不宜大于 45。 天桥宽度不宜小于 1m。 布置内容 （ 1）处理构筑物的平面布置 （ 2）附属构筑物的平面布置（如鼓风机房、机修间等） （ 3）管道道路及绿化带的布置 33 污水厂管道布置 管道布置原则 （ 1）按照城市总体规划，结合当地情况布置排水管网，进行多方案技术经济比较； （ 2）先确定排水区域和排水体制，然后布置排水 管网，应按从干管到支管的顺序进行布置； （ 3）充分利用地形，采用重力流排除污水和雨水，并使管线最短、埋深最小； （ 4）协调好与其他管道、电缆和道路等工程的关系，考虑好与企业内部管网的衔接； （ 5）规划时要考虑到使管渠的施工、运行和维护方便。 （ 6）远近期规划相结合，考虑发展，尽可能安排分期实施。 布置内容 污水处理厂的平面布置包括：处理构筑物、办公、化验及其他辅助建筑物，以及各种管道、道路、绿化等的布置。 污水厂高程布置 污水处理厂高程布置的任务是：确定各处理构筑物和泵房等的标高，选定各连接管渠的尺寸并决定 其标高。计算决定各部分的水面标高，以使污水能按处理流程在处理构筑物之间通畅地流动，保证污水处理厂的正常运行。 污水处理厂的水流常依靠重力流动，以减少运行费用。为此，必须精确计算其水头损失（初步设计或扩初设计时，精度要求可较低）。 34 第 4 章 技术经济分析与监测方法 技术经济分析 计算依据： 依据建设部建标 1996628 号市政工程可行性研究投资估算编制方法所要求的文本格式、内容，建设部建标 1996628号全国市政工程投资估算指标 ,结合建设部文件 “ 计价格 200210号 ” 工程勘察设计 收费标准 2002修订本规定，以及现行的法律、法规、投资政策等进行编制。 污水厂项目总投资： 项目总投资 =第一部分费用 +第二部分费用 +第三部分费用 第一部分费用包括建筑工程费，设备、器材、工具等购置费，安装工程费；第二部分费用包括建设单位管理费、征地拆迁费、工程监理费、供电费、设计费、招投标管理费等；第三部分费用包括工程预备费、价格因素预备费、建设期贷款利息、铺底流动资金。 第一部分费用可查有关排水工程投资估算、概算指标确定。第二部分费用按实际工程项目内容计算，设计阶段可按第一部分费用的一定百分比计算。根据 有关资料统计，排水管渠系统费用按 46%计，排水泵站和污水处理可按 50%计。第三部分费用可按工程各项目实际情况计算，设计阶段也可按第一部分费用的一定百分比计算，工程预备费用按 10%计，价格因素预备费按 5%计，贷款利息按贷款当年利息计，