预应力连续T梁设计计算设计书

1 预应力连续 T 梁设计计算设计书 第一章 桥梁结构设计方案 计资料 梁名称 本资料 见设计任务书。 案拟定 解决桥上通行，故在拟定方案时以桥的功能为主要考虑因素，具体方案如下： 案一：预应力混凝土简支板桥 1）孔径布置 5 18m。主梁结构采用空心板截面。 2）桥台采用柱式桥台，桥墩采用柱式桥墩，墩柱直径 120础采用桩基础，桩径 140 3）构造及受力特点：简支梁桥为静定结构，温度变化不会引 起结构附加内力，在竖 向力的作用下与具有相同跨径的其 他桥梁相比跨中弯矩大。 4）施工方法：采用预制装配法施工时，简支梁桥在修建下部结构的同时可以在预制厂预制上部结构，下部结构一旦完工就可以安装上部结构，因此施工难度小、施工速度快。 5）美观方面：简支梁桥是一种常见的桥型，其新颖性、美观性不及连续梁。 6）行车舒适方面：因该桥上部结构由拼装而成，整体性较差、且伸缩缝多，行车舒适性差。 7）经济方面：对于装配式混凝土空心板简支梁桥，加大主梁间距减少主梁片数是较经济的，而为中跨，主梁片数较多，耗资不是太大。 2 8）估算造价 表 支梁桥估算造价表 种类 钢材 用量（吨） 水泥用量（吨） 人工工日（天） 石油沥青 （吨） 砂砾 （ 机械使用费（元） 估算造价（元） 方案一 1521 48200 1301652 案二：预应力混凝土 T 形连续梁桥 1）孔径布置为 3 30m。主梁截面采用等截面的 T 形结构，梁高与跨度比在1/151/20 范围内，取梁高为 2) 桥台采用柱式桥台，桥墩采用双柱式桥墩，墩柱直径 120础采用桩基础，桩径 140 3） 连续梁桥采用简支转连续施工方法 ，分为三个阶段：第一施工阶段为预制主梁，待混凝土达到设计强度 90%后张拉正弯矩区预应力钢束，并压注水泥浆，再将各跨预制 成由临时支座支承的简支梁状态；第二施工阶段首先浇筑由第一跨及第三跨连续断接头混凝土，达到设计强度后张拉负弯矩区预应力钢束并压浆；第三施工阶段拆除全桥的临时支座，主梁支承再支座上，完成体系转换，再完成主梁横向接缝，最终形成三跨连续梁。第四施工阶段进行防护栏及桥面铺装施工。 4） 连续梁桥跨中弯矩较同跨径简支梁桥小，故挠度也较小，行车舒适，跨越能力大，减少了桥下部结构的造价，且 造型 简洁美观，养护工程量小，抗震能力强，占用施工场地少。 5）估算造价 表 连续 T 梁桥估算造价表 种类 钢材用量（吨） 水泥用量（吨） 人工工日（天） 石油沥青 （吨） 砂砾 （ 机械使用费（元） 估算造价（元） 方案二 79200 1961652 案三：预应力混凝土箱型连续梁桥 1）孔径布置为： 25m+40m+25m。 2）上部结构 主梁采用单箱双室横断面，根据文献 2桥梁高跨比 H/L=1/15 1/30，取梁 3 高为 中顶板和底板厚为 座处顶板和底板厚为 中腹板厚 座处腹板厚 缘外悬 3）下部结构 桥台采用柱式台，桥墩为钢筋混凝土双柱式墩，基础采用桩基础。 4）施工方案 采用整体式支架现浇施工 。整体现浇结构整体性好，利于桥梁的抗震耐久和行车的稳定顺畅，但耗费的人工资源多，模版周转速度慢，不利于缩短工期提高效率。 5）结构特点 梁桥以受弯为主，在竖向荷载的作用下无水平反力。连续梁变形和缓，伸缩缝少，刚度大，行车平稳，超载能力大，养护简便。 6）工程 造价 表 连续箱梁桥估算造价表 种类 钢材用量（吨） 水泥用量（吨） 人工工日（天） 石油沥青 （吨） 砂砾 （ 机械使用费（元） 估算造价（元） 方案三 3280 98200 2101652 案选择 方案必选从以下几个方面进行对比： 结构：三个方案都为梁式桥，截面形式有所不同，在其共同特点的基础上，从施工、造价、使用、美观等方面进行比较。从受力的角度分析，连续梁的受力比简支梁受力较均匀，整体稳定性好，刚度大，主要考虑连续 梁良好的抗弯性能，二、三方案比第一方案好， 施工：满堂支架就地浇筑施整体性好，施工方法简单易行，平面及竖曲线线形容易控制对机具和起重能力要求不高，但由于施工需要大量的施工支架，施工期较长，从而施工费用高，施工场地占用大，施工管理复杂，且造价比另外两个方案造价高，方案二简支转连续主要特点是施工方法简单可行，采用等截面 为 置方便，且马蹄内可布设预应力钢束以承受正负弯矩；同时， 重力不大。施工质 4 量可靠，实现了桥梁施工的工业化标准化和装配化。由于有采 用等跨度及双柱式的桥墩的设计理念，桥型较美观，总体上看方案二为最佳方案。 第二章 推荐方 案 结构尺寸拟定 案简介 本设计方案采用三跨 简支转连续 预应力混凝土等截面连续 梁 结构， 采用等跨布置， 每跨 30 米。 梁半幅宽 撞护栏 +净 车道 +虑伸缩缝的设置，实际桥跨长为 在桥的两头各设 6伸缩缝， 采用 T 型截面。下部采用双柱式墩。 基础因地基承载力 偏低 ，故采用 桩基础，上部结构采用 预先预制再安装，然后张拉预应力筋成连续梁的 施工 方法 。 部结构尺寸拟定 梁截面尺寸的拟定 1）简支转连续施工的连续梁桥跨中正弯矩较大，支点有负弯矩， T 梁翼板的厚度主要取决于板承受车轮局部荷载的要求，还考虑能否满足主梁受弯时上翼板抗压强度的要求。本设计预制 T 梁的翼板厚度取用 150板根部加厚到200抵抗翼缘根部较大的弯矩。 在预应力混凝土梁中腹板内主拉应力较小，腹板厚度一般由布置预制孔管的构造决定，同时从腹板本身的稳定要求出发，腹板厚度不宜小于其高度的 1/15，本设计腹板厚度取 180t /h=180/1800=1/10 1/15。 马蹄尺寸基本由 布置预应力钢束的需要确定，设计实践表明，马蹄面积占截面总面积的 10%20%为合适。马蹄宽度约为肋宽的 24 倍，本设计考虑到主梁需要配置较多的钢束，将钢束按三层布置，一层最多三束，同时根据对钢束净距及预留管道的构造要求，初拟马蹄宽度为 400度为为 300蹄与腹板交接处做三角过渡，高度为 150减小局部应力。具体尺寸见图 5 2994/250 150 299 499 49955703030180内18外16图 主梁顺桥向尺寸 单位： 预制梁跨中截面尺寸 单位： 桥面铺装选定 参照 文献 【 1】（刘龄嘉 主编桥梁工程 用 8厚的防水混凝土，上面分两层铺沥青混凝土面层，每层各 4面铺装层共厚 16面横坡采用 2%。 水设施 当桥长大于 50m，桥面横坡小于 2%时，需设置排水设施，所以本桥不需设置排水设施。 部结构尺寸拟定 梁尺寸的拟定 盖梁是主梁的直接支撑结构，根据上部主梁尺寸的拟定，初拟盖梁长 块高 6 台基础的拟定 本桥所处位置地 质上层为强分化变粒岩，承载力偏低，故采用桩柱式基础，初拟墩柱直径 基直径 体尺寸见图 图 下部构造图 单位 7 第三章 桥面板的计算 本设计采用单箱单室截面，据文献【 2】， 对于主梁的长宽比（ b）等于或大于 2 时，绝大部分的力是由短跨方向传递的 ，只需在短跨方向配置受力钢筋，本设计所选 b=5/， 所以主梁之间可按 单向板计算， 边主梁悬臂部分按 悬臂板计算。 向板 计算 载内力 1） 恒载集度 恒载内力以纵向长度为 1 米宽的板计算： 每延米板上恒载 ：沥青混凝土路面 24=m 防水混凝土 1 25=2kN/m T 型翼板自重 1 26=kN/m 故恒载集度 g： g= m 注：以上 沥青混凝土 及 水泥混凝土 的重度由文献【 10】查得。 2）计算跨径 计算 恒载弯矩 L=L0+b=212+18=230 式中： 板的净跨径。 b 为梁肋的宽度。 参照文献【 2】 取 L=230 计算 恒载剪力 ： L=m (计算剪力时采用净跨径 ) 3）恒载内力 218=18 m 8 01212 有效分布宽度的确定 车辆荷载主车车轮的着地 宽 度 ： 前轮： 后轮： 板上荷载压力面传递长度为： 前轮： a1=H=（ =b1=H=（ =轮： a1=H=（ =b1=H=（ =中 桥面铺装沥青混凝土厚和防水混凝土厚之和。 1） 荷载在跨径中间 单轮荷载：1 13a a L=载有效分布宽度发生叠加， 则 安双轮荷载计。 双轮荷载 : 1 13a a d L =x 说明该截面破坏时属于塑性破坏状态。 内蒙古科技大学毕业设计说明书 89 3） 验算正截面强度 0 0 0 0 0( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( )22c f f s d s s p d p o p f b x h b b h h f A h a f A h a (右边 =()+()103= 左边 = 左边 右边 b 计算斜截面水平投影长度 C C=1 1 1 0 . 5 2 2 1 . 2 45 7 9 . 2 9 1 . 8 0 . 2 5 4 )m C= =蒙古科技大学毕业设计说明书 90 c箍筋计算 若选用 820双肢箍，则箍筋的总面积为 筋间距 0筋抗拉设计强度 80箍筋配筋率： 1 . 0 0 6 1 0 0 % 0 . 3 4 1 %2 0 1 6 主梁斜截面强度应按下式计算： 031 2 3 0 7 1 91 0 0 3 . 2 5 61 6 8 1 . 3 80 . 4 5 1 0 ( 2 0 . 6 )1 . 0 1 . 2 5 1 . 1 0 . 4 5 1 0 1 6 0 8 1 3 . 8 ( 2 0 . 6 3 . 2 5 6 ) 3 5 . 5 0 . 0 0 3 4 2 8 0d c s s b p bc s c u k s v s V a a b h p f f = s i n 4 . 7 1 2 2 0 . 0 5 5 8 0 . 0 9 1 8 0 . 1 0 4 8 0 . 1 4 9 0 . 1 5 1 7 0 . 1541 320 . 7 5 1 0 1 7 7 0 4 . 5 2 c m 6 0 0 . 0 3 右边 =左边 =则左边 左边，满足规范要求。 2）单孔荷载：取最大弯矩时，墩柱顶按小偏心受压构件验算 3 8 9 8 .9 k 07 9 2 . 5 9 0 . 2 0 3 3 2 0 3 . 3 m 9 8 . 9 根据 公预规 长细比0 / 构件，应考虑构件在弯矩作用平面内的挠曲对轴向力对偏心距的影响，轴向力对截面中心轴的偏心距0 。 对本设计，0 / 2 9 . 9 / 1 . 2 1 6 . 5 1 7 . 5 ， 故不需考虑偏心距增大系数。 根 据公预规 周边均匀配置纵向钢筋的圆形截面预应力钢筋混凝土偏心受压构件，其正截面抗压承载力计算应符合下列规定： 2 2 0 d c d s r f C r f （ 内蒙古科技大学毕业设计说明书 112 3 3 00d c d s dN e B r f D r f （ 式中：0e 轴向力的偏心距 A 、 B 有关 混凝土承载力的计算系数，按附录 C 的迭代法由表 C 、 D 有关纵向钢筋承载力的计算系数，按附录 D 的迭代法有表 r 圆形截面的半径。 g 纵向钢筋所在圆形的半径s与圆截面半径之比， ， 取 g = 纵向钢筋的配筋率，2 。 按公预规提供的附录 “圆形截面钢筋混凝土偏压构件正截面抗压承载力计算系数”表，经试算查得各系数 A、 B、 C、 、 、 、 、 ， 则： 2 2 22 . 3 6 3 6 1 3 . 8 0 . 0 0 5 6 1 . 9 5 0 3 2 8 0 6 0 0c d s dA r f C r f 01 2 8 4 3 . 2 7 k N 3 8 9 8 . 9 k 3 3 30 . 5 0 7 3 1 3 . 8 0 . 0 0 5 6 0 . 8 8 0 . 9 1 6 1 2 8 0 6 0 0c d s dB r f D r f 01 7 8 5 . 2 k N m 7 9 2 . 5 9 k N 所以墩柱承载力满足要求。 孔灌注桩的计算 钻孔灌注桩直径为 用 钢筋，灌注桩按 m 法计算，42 10 K N /m ，桩身混凝土受压弹性模量 4 . 8 1 0 M P a。 载计算 1、荷载计算 每一根桩承受的荷载为： 1）一孔恒载反力：1 1 5 1 8 7 . 1 2 5 9 3 . 5 5 k 2）盖梁恒载反力：2 3 1 0 k 3）系梁恒载反力：3 1 1 0 6 5 3 k 4）一根墩柱自重：4 2 7 9 k 内蒙古科技大学毕业设计说明书 113 作用于桩顶的恒载反力为： 1 2 3 4 3 2 3 6 . 5 9 k N N N 恒5）灌注桩每延米自重为： 21 . 4 1 6 2 4 . 6 2 k 6）活载反力： 两跨活载反力 5 1 0 0 3 .3 k （汽车） 单跨活载反力 6 7 8 2 .4 k 制动力 ，作用点在支座中心距桩顶距离为： 1 0 . 0 4 1 . 4 9 . 9 1 1 . 3 2 7）作用于桩顶的外力 m a x 3 2 3 6 . 5 9 1 0 0 3 . 3 4 2 3 9 . 8 9 k m i n 3 2 3 6 . 5 9 7 8 2 . 4 4 0 1 8 . 9 9 k 6 0 . 3 1 1 . 3 2 1 0 4 4 . 1M N T ) 作用于地面处桩顶上的外力 m a x 4 2 3 9 . 8 9 2 4 . 6 2 4 2 6 4 . 5 1 k m i n 4 0 1 8 . 9 9 2 4 . 6 2 4 0 4 3 . 6 1 k 7 1 . 5 k 6 0 . 3 1 1 . 3 2 1 0 4 4 . 1 k N N T 长计算 由于本设计土层是多层的，可用确定单桩容许承载力的经验公式初步计算桩长。灌注桩最大冲刷线以下的桩长为 h，则： 2 2 31 32 i i o l m A k h （ 试中： 内蒙古科技大学毕业设计说明书 114 U 桩周长， 1 . 4 4 . 3 6 9 ，考虑用旋转式钻机，成孔直径增大5则 1 . 4 5 4 . 5 5 3 ； 各层土的厚度，第一层 5m，第二层 11m； i 桩壁极限摩阻力 ,取平均值为 80 考虑桩入土深度影响的修正系数，第一层取为 二层取为 考虑孔底沉淀层厚度影响的清底系数，取为 A 桩底截面积， 221 . 5 3 8 6 ； o 桩底土层容许承载力，第一层取 500 kP ，第二层取 2 0 0 0 k P ； 2k 深度修正系数，取2 ， (碎石土 )； 2 土层容重，取 32 1 9 .5 k N /m ； 3h 为一般冲刷先以下深度 (m ). 代入公式得： 1 4 . 5 5 3 8 0 0 . 8 1 . 5 3 8 620 . 6 5 5 0 0 6 . 0 1 9 . 5 3 0 . 7 2 0 0 0 6 . 0 1 9 . 5 3 桩底最大垂直力为： m a x 14 2 6 4 . 5 1 0 . 5 2 4 . 6 2 2 4 . 6 224 2 7 6 . 8 2 1 2 . 3 1 解方程得： 17 即地面以下桩长为 上式反求，可知桩的轴向承载力能满足要求。 由公路桥涵地基与基础设计规范 ，本设计不需对桩基进行抗倾覆和抗滑移验算。 内蒙古科技大学毕业设计说明书 115 第九章 施工方案 本设计为预应力混凝土 桥位于 431 238K 处，桥位处于三岔河支流，河宽约 100米，为季节性河流，河床稳定，河道较为顺直，洪水期无漂流物和泥石流，泄洪顺畅，设计水位： 用预制安装法施工，其优点是上下结构可平行施工，工期短；混凝土收缩徐 变的影响小，质量容易控制；有利于组织文明施工。 位放样 使用全站仪进行桥位放样，严格按照施工规范规定的精度进行施工放样，并进行施工控制栓桩，保证施工的准确性。 础施工 1）基桩根据本设计图纸的关数据，先利用极坐标法定出基础中心位置93、 23、 53 和 83，然后用测距仪或钢尺定出各个桩位。 2.）桩位放样检查 （ 1）桩位的水准点及标高控制点必须要有监理工程师进行复测。 （ 2）对因在进行场地清理准备时不小心毁坏的桩号控制点要先汇报，后在监理工程师陪 同下重新放样补测。 3） 钢筋骨架在钢筋加工场地分段制作，运至现场吊入孔内，并在空口进行焊接接长。焊接采用单面焊，焊缝长度需满足施工技术规范要求，并将接头错开 筋接头采用对焊。为使用钢筋骨架有足够的刚度以保证在运输和吊放过程中不产生变形，每隔 钢筋设置一道加强箍。在箍筋上穿心圆式混凝土垫块。 钢筋笼制作和安放过程中，监理工程师要进行以下的检查工作： （ 1）钢筋主筋的长度、根数和规格以及箍筋的直径和间距与设计说明书中是否保持一致； （ 2）钢筋笼对接的焊接质量，包括焊接长度、焊缝 厚度等是否满足相关的内蒙古科技大学毕业设计说明书 116 规范要求； （ 3）钢筋笼周围架空保护层的水泥垫块的尺寸、数量和强度是否满足施工需要； （ 4）焊接钢筋的中心轴位必须对直，不可产生偏角； （ 5）定拉环的焊接强度能否满足支撑钢筋笼的需要； （ 6）钢筋笼安放定位后，护筒有无沉陷或偏斜。 4）灌注首批混凝土时，导管下口至孔底的距离控制在 025 之间，且使导管埋入混凝土的深度不小于 剪球灌注开始后，应连续进行，并尽可能缩短拆除导管的间隔时间；灌注过程中应经常用测深锤探测孔内混凝土面位置，及时调整导管埋深，全程记录灌注进尺及灌注量，强调首盘灌注层的控制 测量。导管的埋深控制在 2 为宜，不得小于 大于 当混凝土面接近钢筋骨架底部时，为防止钢筋骨架上浮，采取以下措施： （ 1）使导管保持稍大的埋深，放慢灌注速度，以减小混凝土的冲击力； （ 2）当孔内混凝土面进入钢筋骨架 1 后，适当提升导管，减小导管埋置深度，增大钢筋骨架下部的埋置深度。 灌注过程中， 要勤检查、勤更换， 要 对可能产生导管进水、堵管、埋管和坍孔断桩等灌注事故 采取积极的预防处理措施，还要备有在不良天气（暴雨）下浇筑砼柱的遮盖设备。 为确保桩顶质量，桩顶加灌 度。同时指定专人负责填写水下混凝土灌注记录。全 部混凝土灌注完成后，拔除钢护筒，清理场地。 8） 首先凿除废砼，一般在 再检查桩顶标高和偏位情况，高度不够的要立模接灌，偏位的要采取纠偏措施；同时还要进行试块的强度试验，不符要求的桩必须进行补强处理。 由于桩孔桩的重要性，缺陷处理困难，且严重影响施工进度等特点，决定了施工必须做到万无一失。所以在施工过程中，除了严格按照施工技术规范规定施工外，还必须采取以预防为主的控制手段，具体预防和处理的方法见毕业设计专题部分。 内蒙古科技大学毕业设计说明书 117 柱盖梁 在基础上放好中线，支立用 375 角钢加工成型的墩柱模板， 按桩长分节支模分节浇注混 凝土，浇注混凝土采用混凝土泵车进行。 盖梁在墩柱顶以下约 40留孔洞插入型钢或重型旧钢轨作为柱架承重横梁，在其上铺设方木成型钢支立底，侧模板，盖梁横板采用木模钉铁皮加工，钢筋分片吊入焊绑，混凝土泵车浇注混凝土。 1、模板和支架应该符合下列要求： 1）具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受施工过程中可产生的各项荷载； 2）保证工程构造物的设计形状、尺寸及各部分相互之间位置的正确性； 3）构造和制作力求简单，装卸既要方便又要尽量减少构件的损失，以提高装、拆、运的速度和增加周转使用 的次数； 4）模板的接缝务必严实、紧密，以保证新浇混凝土在强烈振动下不至漏浆； 钢筋工作的特点是：加工工序多，包括钢筋整直、切断、除锈、弯直、焊接或绑扎成形等。 混凝土工程包括拌制、运输、灌注和振捣以及拆模等工序 应力混凝土 T 形梁的预制 主梁通常在施工现场的预制场内预制，采用后张法施工。后张法制梁的步骤是先制作留有预应力筋孔道的梁体，待混凝土达到规定强度后，再在孔道内穿入预应力筋进行张拉锚固，最后进行孔道压浆并浇灌梁端封头混凝土。 该桥上部结构为 30m 预应力混凝土 T 型 梁，在桥位选择预制场地，模板采用钢模及型钢焊接的框架组合而成，模板的支架在立模过程中一定要具备足够的强度刚度和稳定性，保证 T 梁的设计形状、尺寸和各部分相互之间位置的正确性，制作力求简单，尽量减少构件的损坏，提高装拆运的速度以增加周转次数。模板接缝务求严密，保证混凝土在振动下不漏浆。 内蒙古科技大学毕业设计说明书 118 应力筋的制备 后张法预应力筋的制备，主要包括下料、对焊、冷拉等工序。 普通钢筋采用电弧焊，先焊成单片单面骨架，再组装成立体骨架。为防止或减小骨架在焊接过程中产生的翘曲变形，以采用双面焊缝为宜，即先焊好一面的焊缝，然后 把骨架翻身，再焊接另一面的焊缝。如采用单面焊时，则必须在垂直骨架平面的方向作成预拱度，同时在焊接操作上采用分层跳焊法，即从骨架中心向两端对称错开的焊接，先焊骨架下部，反焊骨架上部，在同一断面处中道焊缝也应相互交错跳焊，每道焊缝可分两层焊足高度，先焊同直径的钢筋，再焊不同直径的钢筋。在组装骨架时，要注意接头应按规定要求错开布置，梁中钢筋应与主筋垂直。 应力筋孔道成形 孔道成形是后张法梁体施工中的一项重要工序， 本桥采用预埋铁皮管成空方式。 混凝土浇注方法直接影响到混凝土的密实度和整体性，必须根据混凝 土的拌和能力，运输条件等方面因素，认真制定混凝土的灌注工艺。混凝土浇注以插入式与附着式为主，必要时，配以插杆水平分层浇注，一气呵成不可停顿。混凝土浇注后，即需进行适当的养护，以保持混凝土硬化所需的温度和湿度，在混凝土强度达到设计强度的 25% 50%时，即可拆除梁的侧模。 应力筋的张拉工艺 本设计采用锥形锚具故配合锥锚式千斤顶张拉工艺，其张拉程序是： 0 初应力（画线做标记） 105%k（持荷 5k 顶锚（测量钢丝伸长量及锚塞外露量） 大缸回油至初应力（测量钢丝伸长量及锚塞外露量） 0 给油退楔。 预应力钢筋的张拉采用二次张拉。当梁体 强度达到设计强度的以上时，进行穿束张拉工作。穿束时应清理孔道内的污物和积水，确保孔道畅通，张拉按顺序对称张拉，防止过大偏心压力导致梁体出现较大的侧弯，张拉工艺采用锥锚式千斤顶张拉工艺，其张拉程序为： 0初应力（划线标记） 105%制应力，持荷 5 制应力）顶锚（控制钢束伸长量及锚塞外露量）内蒙古科技大学毕业设计说明书 119 回油至初应力（控制钢束伸长量及锚外露量） 0回油退楔。完成预应力筋的张拉后，立即采用压浆泵以二 次压浆法进行压浆。 道灌浆 采用“二次压浆法”，第一次从甲端到乙端流出浓浆时将乙端的阀关闭，待灰浆压力达到要求且各部分再无漏水现象时再将甲端的阀关闭，待第一次压浆后30开甲乙端的阀，自乙端再进行第二次压浆，重复上述步骤，待第二次压浆完成后经 30，卸除压浆管，压降工作完成。 端 本设计为简支转连续，故只在边跨两端封端。压降后应立即将梁端水泥浆冲洗干净，并将梁端面混凝土凿毛，在绑扎端端部钢筋网和安装封端模板时，要妥善固定，以免在浇筑混凝土时因模板走动而影响梁长，封端混凝 土的强度应不低于梁体的强度，浇完封端混凝土并净置 1 2h 后应按一般规定进行洒水养护。 梁的运输和安装 1、从工地预制厂至桥头的运输，成为场内运输。通常需铺设钢轨便