多凸模落料冲裁复合模设计【圆形四孔垫圈垫片】【说明书+CAD】
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多凸模落料冲裁
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M. R. 6, 2000 8, 2000is a of a in or be be of as a of by an of or of or or s or of in or by in of or . . 6253415is a in a of to of in to be an to of 13 to of at or at of a a or a by to of by to 1of is is of to to of is is be to 10,000 300,000 (, an 1. 0 A 1 in to go of of In a to of to As a be to as of 13 of is a 2 in a a by a to a a RP)as A is to a or ). is by a of or on to is to s it to be as an in a as a 5. is a in in . is it to be in a be to If is in as of a P to be 80 6) a or a in a to a 00C, a An of as at a of 00 kg/h. or DM to a mm in a N in a as a to at 00 00C, 13 010C 0 2 hr 38at a by of 3% 830 of 00 m to by a A -D to s an in a is to of to of is a to in a of . a a RP . (a) 13 (b) 13 . to 6 m by 0% to 3 m 39 m, d=(, 4% 6%. of 13 a), 13b), of at it by 150 m) by to is in 103) 1) 7. of in in a of of 30 m) 150 m) at of to be be . in (a) b) be to at is of m of a of m At of of a is 13 is to to as It is 0.4 ) to 5 to to Si to %) to to . 13 , no in . 13 r 13 13 of 13 is by is in to It is at 010C, in or or 50C to of be at In 13 to in be in 9 be by or of is it to to to in be in be a as a to or is of is no of 13 is in of in is is to . e. is in m) C i V n 1 ( 2 ( . of 13 3% (a) (b) a of of 13 00C to 13 (). is of C of 00C in 76C a in in o/as . of is i V n 1 ( 2 ( . of 13 500C 3% (a) (b) a DS of i V n 1 ( 0 2 ( 0 3 ( . of 13 o/700C , 3% DS of in on of 13 8of as by 9 28 3 on 13 (200 is to to , be a by 59 1 0C 00 00C, 00C, a in to As a of 2 00C. in in as in 13 is of 13 in to 05 as a as s is 00C . of 13 of 13 of 010C, 2 hr 538C). in to be of of 13 at 2 50C. 13 in to of 13 at . C)061 951 2240C 1964 1881 2240475 5501358 1158 南京理工大学泰州科技学院 毕业设计 (论文 )外文资料翻译 系 部： 机械工程系 专 业： 机械工程及自动化 姓 名： 周平 学 号： 05010156 外文出处： 件： 指导教师评语： 译文较为准确地表达了原文的概念和主题，叙述较清晰，语句较通顺。翻译质量良。 签名： 年 月 日 注： 请将该封面与附件装订成册。 (用外文写 ) 附件 1：外文资料翻译译文 喷射成形加工 对于注射成型和 冲压 成型模具的应用 摘要 快速凝固加工工艺（ 一种适合于生产注塑模具和冲压模 具的喷射成形技术。这种方法把快速凝固加工和网状材料加工结合在一个单步执行。这种喷射堆积成型的方式取代了常规模具制造中使用的昂贵的机械加工方法，并减少了周转时间。此外，快速凝固抑制碳化物的析出和增长、促使铁素体工具钢被人工老化，为代替传统热处理提供了独特的益处。喷射成形工具钢 引 言 注塑模具和冲压模具 ， 以 及相关 的工具常 被用来 制 造我们每天都在家里或工作中使用的 塑料和金属部件。这一 加工出所希望的零件形状 （ 模芯 和 型 腔） 的 过程 包含锻制 工 具钢 或者 金属铸 件 毛坯，增加冷却 通道 、排气孔 和其他机械 性能 ，接着 是磨。许多 注塑模具和冲压模具需 进行热处理（ 奥氏体化 /淬火 /回火 ）以改善 金属 性能， 接着 是最后的研磨和抛光以实现 期望 的 效果 1。 模具 的 传统制造 方法是 非常昂贵 和 费时的 ， 因为： 个 定制 的产品 ， 都 反映了 所需零件的 形状和 结构 。 材料 是 难以 被 机 械加工的 。 对于 长期生产 来说，工具钢产业是其骨干产业 。加工工具钢是资本密集 型 设备，因为个别加工步骤往往需要专门的加工 设备。 确。许多个 体零件 必须正确 装配和校正才能使 最终产品正常运 行 。 注塑模具 的 费用 因 规模 大小 和复杂 程度 ，从 大 约 1万美元到 30万 美元以上 不等 ，并 有 3到 6个月 的制造 周期 。 零件 检查和 资格 认证 可能需要额外的 3个月。大型传输 机器的 压铸模具和制造汽车车身面板的金属板冲压模具成本可能会超过 100万美元。 制造 周期 通常大于 40周。每年 一个 大型汽车公司投资约 10亿美元在 制造部件进入 其 新的 轿车和卡车生产线 上 。 喷射成形 为 降低成本和 减少制造 时间 提供了 巨大的 可能性 ， 省去了很 多 如 加工 、 研磨 、 抛光 的 单 步工序 。 另 外，喷射成形提供了强有力的手段来 抑制合 金元素的 凝固和碳化物的形成，在 大多数 铁素体工具钢 中都 能创造有利的亚稳相。 因此 ，相对较低的温度处理沉淀硬化可用于 制造特定 性 能的金属 ，如硬度，韧性， 抗 疲劳强度 和 刚度 。本文介绍了喷射成形技术 对于 生产 注塑模具和 冲压 模具的 应用，以及低温热处理 所 带来的好处。 快速凝固加工工艺 快速凝固 加工 工艺（ 是一种适合生产 注塑模具和冲压模具的 喷射成形技术 2 这种方法把快速凝固加工和网状材料加工结合在一个单步执行。从 高精度工具钢所 使用 的 一个合适的快速原型（ 术 解释 了一般概念 上所 涉及模具设计转换，如 立体平板印刷 。 一般是用 氧化铝或 熔融 石英 把一个模板 转 变为一个浇注陶 瓷 。 紧接着是用 喷射成形 喷一层厚厚的 工具钢（或其 它 合金） 沉积物在模 板上 的方式获 得 所需的形状 、 表面纹理和细节。由此 合成 的金属块冷却到室温 与模具 分离。通常， 沉积物 的外 表面被 加工 成方形 ， 在 一个控股块 中 能够被用来作为插入 物， 如 5。 在一个机器工作的情况下，加工 总周转时间 大约 是 3天。注塑模具和冲压模具 的这种生产方式已被用于塑料注塑和 冲压模具的 原型和生产运行。 快速凝固加工工艺 一个 很大 的好处是，它 让制造注塑模具和冲压模具的过程成为 设计周期 前期 的一部分。真正的原型零件用相同的生产 加工 计划 可以被 制 成预定形状、尺寸 和 性 能。 若零件是 合格 的 ， 它能像普通零件一样被用于生产加工 。使用数字化 资料 库和 以 很容易的 修改 设计上的 内容 。 实验 步骤 氧化铝基陶瓷（ ）是浆 体通过 硅橡胶 模具 或 格式机冷冻模具 铸造 的 。 完成 后，陶瓷 模型脱离模具 ， 在干燥室烘干并 冷却到室温。 在内部 设计和建造 的温度 约 100C、 压力 由有工作 台 刻度 的收敛 /发散喷 雾 嘴 控制的氮气 保护层 中诱导融化的。喷雾装置 在 惰性气体 中能 最大限度地减少 漂浮状态的 氧化液滴 ， 因为它们存放 的加工模式比 率大 约 是 200公斤 /小时 。气体到 金属 的 质量流 量 比 大约是 对于 延 伸性和硬度 的要求 ，喷射成形材料用电火花加工 来去 除 表 面 在没有氮气的火 炉中 对 样品 进行 热处理。 为 防止 脱碳， 每个涂有 氧化硼的样品都 放置在一个密封的金属箔包 内。把 样品 放 在 400至 700度范围内人工老化，随后空冷。 常规热处理 是 在 10100 分钟使它奥氏体化，随后空冷，再在 538 在室温下 ，微 硬度测量使用的是平均每 10 微刻度 读数 的 具钢 被腐蚀 （ 3 硝酸浸蚀液 ） 的微细结构的 光学评估使用奥林巴斯 的 微照片 和 安瑞 1830 年 电子扫描显微镜。相 成分 通过 能量分散光学 （ 析。超范围喷涂粉末的分析由 麦奇克系列微粒分析器在 来筛去 200微米 的 粉末样品覆盖的 粗糙表面 。 样品密度由 利用阿基米德原理 工作的 梅特勒 天平 （型号 的排水量来测试 。 用 国家工程与环境实验室 ） 开发 的 一 维计算机 章程 用来评价多相流 在自由射流喷嘴 的表现 。该 章程 的基本数值技术解决了 稳态 气流场通过 合适 网格， 全气动和 强力 耦合之间的水滴和运输气 体的 保守变量 的方 法和 采用 液滴相的拉格朗日 公 式。液态金属喷射系统耦合的气体力学，包括热 传递 和摩擦在内。该 章程 还包括一个允许 液 滴 冷却 和 升温的 非平衡凝固模型。该 章程 用于 描述用 射流喷嘴 喷出的气 体 和雾化液滴 的 温度和速 度变化情况 。 结果与讨论 喷射成形是一 个有效 的快速 制造 技术， 它让 工具钢 注塑模具和冲压模具的 生产变得 简单。每个 零件都是用快速原型机器通过陶瓷模板 喷射成形 的 。 粒子和气体 的状态 图 1给出了 喷射 粒子 聚集 频率和累积 频率 分布图 。中央块状直 径被确定 的 56微米为插 补尺寸 的 50 的 累积 频率 。 这些面积 平均直径和体积平均直径 是 分别 被 计算 出的 53微米和 139微米。几何标准 偏 差 是 d=(， 子直 径相应的 84和 16的累积量。 图 1 喷射 粒子 聚集 频率和累积 频率 分布 图 2给出 了 在射流喷嘴 里 多相流场速度 的 计算结果（图 2a），和 凝固体分数线 （图 2b）。气 体 速度增长至 激震前沿 位置时 会 急剧下降，最终 在 喷嘴外成倍衰退 。小水滴很容易被速度场 干扰 ， 在 喷嘴 内加速喷嘴外 减速。在 达到 其终级 速度 后 ，较大的水滴（ 150微 米） 因为其较大的动力受 流场 干扰较小 。 众所周知，目前 的 喷射成形高 速 粒 子在喷嘴 （ 103秒 ）和大部分 沉积物（ 1分） 的 冷却速度 7。大多数粒子 在 喷 射中 经历了复辉 而 造成 的 凝固体分数 大 约 是 算 出的从 喷嘴 喷出的或 小（ 30微 米） 或大（ 150微 米 ）的凝固体分数 ， 如 图 2b。 图 2 气体和微粒在 射流喷嘴 里 多相流场 。 (a)速度分布图 (b)凝固体分数线 喷射成形 沉积 这种高温 提 取率模式降低 了因腐 蚀 而 影响工具表面 质量 。这 是 相对 灵活的 ，浇注陶瓷材料的模式将 取代难以 令人满意的常规金属铸造过程。 通过 合适的加工条件，喷射成形模具模式 可以制造出 优 质的 表面 质量 。表面粗糙度 因 成型表面 的质量而定。商业浆 体生 产 的 适合许 多成型应用 的 铸造陶瓷 的 表面粗糙度 大 约 是 1微米。沉积工具钢在 钢化 玻璃 上 产生 的定向反射面抛光粗糙度大 约 是 初电流阶段 ，一个 普通的机床来 重复性 空间 喷射成形模具 大约 是 。 化学 性质 学性质要求 是使材料承受温度 、 压力 、 磨损和热循环 等 要求苛刻的应用，如 冲压模具 。这是最流行的 冲压模具合金也是 全球第二受欢迎的塑料注塑工具钢。 这种 钢 以 低含碳量（ 来提高 韧性， 以 中 等 含铬量（ 5） 来 提供良好的抗高温软化 性 ， 以 1 的 硅含量 来 改善抗高温氧化性， 以少量 钼 和 钒（约 1）形成稳定的碳化物 来提 高耐磨性 8。 喷射成形 前后对 表 1给出的结论 ，说明 在 合金补充 后 没有显 著的 变化。 表 1 化学成分 C V 常规 喷射成形 微观结构 在 状、类型和分布是取决于加工方法和热处理的。一般的商业钢，机械厂会在使用之前退火处理和热处理 （ 奥氏体化 /淬火 /回火 ） 。典型的奥氏体化温度大约是 1010C，在空气或油中淬火，并在 540至 650获得与要求相符合的硬度、抗疲劳强度和韧性。 商业 用的锻 造铁素体工具钢 因为 钢铁厂 的 铸 块 慢慢冷却形成粗 糙 碳化物 而 不能 被 沉淀硬化。与此 相反，快速凝固的 为 合金增加的原因在很大程度上解决 了这个问题，并 更均匀地分布 于 模型 9 其 性能可 以被 人工老化或常规热处理 改变。 人工老化 的 一个好处是它绕开常规热处理 过程中 具体的 容积 变化 而 导致 的 工具 变形的 发生。这些具体的 容积的变化 发生 在 从奥氏体向铁素体 转 为回火马氏体 的模型 转换阶段，必须在模具设计 的初期说明 。 然而 ，不 是总 能得到可靠预测 的 。 补充的这部分 ， 从 设计和生产的角度看可能是可取的，经常 不 包括 像 材料在淬火 中奥氏体化 或 变形时 有 大幅 衰退的趋势。因为 它 没有相变 ， 喷射成形工具钢不遵守人工老化期间的 工具失真 。 参 考 文 献 1 R. G. W. p. 14, 1989. 2 of 1998 . p. 22, 1998. 3 . “ 99 1999, p. 383. 4 B. J. . M. “ 99 1999, 5 6 7 E. J. . p. 291, 1996. 8 J. R. 1995. 9 K. M. “f 13 998, . P. J. A. R. W. M. G. E. J. & P. 427, 1998. 10 o “ of n UK p. 251, (1996). 11 K. . N. “2 J. 7, 51 (1992). 附件 2：外文原文 is a in a of to of in to be an to of 13 to of we at or at of a a or a by to of by to 1. of is is of to to of is is be to 10,000 to 300,000 (, an 1. 0 A 1 in to go of by of In a to of to in As a be to as of 13 of is a 2 in a a by a to a a as A is to a or is by a of or on to is to s it to be as an in a as a 5. is a in in An is it to be in a be to If is be in as of a P to be n 80 6) a or a in a to a 00C, a An of as at a of 00 kg/h. a DM to a mm in a N in a as a to at 00 00C, 13 010C 0 2 hr 38C. at a by of 3% 830 of a 00 m to by a A -D to s an in a is to of a to of is a to be in a a a RP 13 . to 6 m by of 0% to 3 m 39 m, d=( , 4% 6% . of 13 a), 13 of at it by 150 m) by to It is in 103) 1) 7. of in in a of of 30 m) 150 m) b. at of to be be be to at is a of m of a of m At of of a is . in (a) b) he 13 is to to as It is 0.4 ) to 5 ) to to 1 Si to %) to to . 13 , no in . 13 C V 13 13 he of 13 is by is in to It is at 010C, in or or 40 50C to of be at In 13 to in to be in 9 be by or A of is it to as to to be in be in be a as a to or is of th 1 多凸模落料冲裁复合 模 院 （系）： 专 业： 学 号： 学生姓 名： 指导教 师： 2015 年 3 月 9 日 2 目 录 1 分析零件的工艺性 4 2 主要工艺参数的计算 5 确定排样、裁板方案 5 计算工艺力、初选设备 5 计算工艺力 5 （ 1）落料力 5 （ 2）冲孔力 6 （ 3）卸料力 6 （ 4）推件力 7 初选压力机 7 计算压力中心 7 算凸 、凹模刃口尺寸及公差 7 3 模具的结构设计 10 模具结构形式的选择 10 模架的选用 10 模具的闭合高度 11 模具工作部分尺寸计算 11 凹模 11 冲大孔 凸模 12 冲小孔 凸模 13 凸凹模 14 4 模具的整体安装 16 模具的总装配 16 模具零件 17 5 选定冲压设备 18 6 模具的装配 19 复合模的装配 19 凸、凹模间隙的调整 19 3 7 重要零件的加工工艺过程编制 20 结论 23 参考文献 24 4 1 分析零件的工艺性 冲压件工艺性是指冲压零件在冲压加工过程中加工的难易程度。虽然冲压加工工艺过程包括备料 冲压加工工序 必要的辅助工序 质量检验 组合、包装的全过程，但分析工艺性的重点要在冲压加工工序这一过程里。而冲压加工工序很多，各种工序中的工艺性又不尽相同。即使同一个零件，由于 生产单位的生产条件、工艺装备情况及生产的传统习惯等不同，其工艺性的涵义也不完全一样。这里我们重点分析零件的结构工艺性。 该零件如图 形状简单、对称，精度要求不高，符合冲裁的工艺要求，并且采用一次 冲裁 即可完成零件的加工，故采用 多凸模 单工序 冲裁 模进行加工。 图 件图 该零件结构较简单、形状对称，完全由圆弧和直线组成，利用普通冲裁方法可以达到零件图样要求。零件材料为 45 号钢， 材料厚度为 2此材料具有良好的结构强度和塑性，其冲裁加工性较好。该零件的冲裁性较好，可以冲裁加工，适于大批大量。 5 2 主要工艺参数的计算 确定排样、裁板方案 加工此零件为大批大量生产，冲压件的材料费用约占总成本的 60% 80%之多。因此，材料利用率每提高 1%，则可以使冲件的成本降低 在冲压工作中，节约金属和减少废料具有非常重要的意义，特别是在大批量的生产中，较好的确定冲件的形状尺寸和合理的排样的降低成本的有效措施之一。 由于材料的经济利用直接决定于冲压件的制造方法和排样方式，所以在冲压生产中，可以按工件在板料上排样的合理程度即冲制某一工件的有用面积与所用板料的总面积的百分比来作为衡量排样合理性的指标。 排样如图 图 计算工艺力、初选设备 计算工艺力 （ 1） 落料力 平刃凸模落料力的计算公式为 式中 P 冲裁力（ N） L 冲件的周边长度（ t 板料厚度（ 材料的抗冲剪强度（ K 修正系数。它与冲裁间隙、冲件形状、冲裁速度、板料厚度、润滑情况等多种因素有关。其影响范围的最小值和最大值在（ 6 般 在实际应用中，抗冲剪强度 的值一般取材料抗拉强度b的 便于估算，通常取抗冲剪强度等于该材料抗拉强度b的 80%。即 b 此，该冲件的落料力的计算公式为 0 = 2） 冲孔力 冲孔力可按下式计算： 中 冲F 冲孔力（ N） L 冲件的内轮廓长度（ t 板料厚度（ b 材料的抗拉强度（ 因此，该零件的冲 大 孔 冲孔 力为： =195936N 该零件的冲 小 孔 冲孔 力为： = 3） 卸料力 一般情况下，冲裁件从板料切下以后受弹性变形及收缩影响。会使落料件梗塞 在凹模内，而冲裁后剩下的板料则箍紧在凸模上。从凸模上将冲件或废料卸下来所需的力称卸料力。影响这个力的因素较多，主要有材料力学性能、模具间隙、材料厚度、零件形状尺寸以及润滑情况等。所以要精确地计算这些力是困难的，一般用下列经验公式计算： 卸料力 7 卸 中 F 冲裁力 (N) 1K 顶件力及卸料力系数，其值可查 表， 这里取 1K 为 因此 0 0 7 96 2 6 9 9 5 卸 （ 4） 推件力 将卡在凹模中的材料逆着冲裁力方向顶出所需要的力称为推件力。根据 书上公式 1推件力为： 3 4 6 9 9 2K 推件力系数，其值可查表 1 2K 为 初选压力机 压力机吨位的大小的选择，首先要以冲压工艺所需的变形力为前提。要求设备的名义压力要大于所需的变形力，而且还要有一定的力量储备，以防万一。从提高设备的工作刚度、冲压零件的精度及延长设备的寿命的观点出发，要求设备容量有较大的剩余。 故总冲压力 冲推卸落 95936 = 应选的压力机公称压力 公称压力为： 此初选开式曲柄压力机 160。 计算压力中心 本零件为对称几何体 ,其压力中心就在它的圆心处，不必计算它的压力中心。 计算凸、凹模刃口尺寸 及公差 8 冲裁件的尺寸精度取决于凸、凹模刃口部分的尺寸。冲裁间隙的合理也要靠凸、凹模刃口部分的尺寸来实现和保证。所以正确确定刃口部分的尺寸是相当重要的。在决定模具刃口尺寸及制造公差时，需考虑以下原则：落料件的尺寸取决于凹模的磨损，冲裁件的尺寸取决于凸模尺寸。考虑到冲裁时凸、凹模的磨损，在设计凸、凹模刃口尺寸时，对基准件刃口尺寸在磨损后变大的，其刃口公称尺寸应取工件尺寸范围内较小的数值。对基准件刃口尺寸在磨损后减少的，其刃口公称尺寸应取工件尺寸范围内较大的数值。这样，在凸模磨损到一定程度的情 况下，任能冲出合格的零件。在确定模具刃口制造公差时，要既能保证工件的精度要求，又要保证合理的间隙数值。 采用凸凹模分别加工，凸凹模分别加工是指在凸模与凹模分别按各自图样上标注的尺寸及公差进行加工，冲裁间隙由凸凹模刃口尺寸及公差保证，这样就需要分别计算出凸模和凹模的刃口尺寸及公差，并标注在凸凹模设计图样上，这样加工方法具有互换性，便于成批制造，主要用于简单，规范形状（图形，方法或矩形）的冲件。 1） 落料时，因为落料件表面尺寸与凹模刃口尺寸相等或基本一致，应该先确定凹模刃口尺寸，即以凹模刃口尺寸为基准， 又因为落料件尺寸会随凹模刃口的磨损而增大，为了保证凹模磨损到一定程度仍能冲出合格零件，故凹模基本尺寸应该取落料件尺寸公差范围内的较小尺寸，落料凸模的基本尺寸则是凹模基本尺寸上减去最小合理间隙。 d 0)( m 2( 式中 落料凸模最大直径（ 落料凹模最大直径（ D 工件允许最大尺寸（ 冲裁工件要求的公差 X 系数，为避免多数冲裁件尺寸都偏向于极限尺寸，此处可取X= 对于未标注公差可按 计算 ，根据教材上表 1得，冲裁模刃口双面间隙： 6 2 0.0 m a xm i n d 、 p 凹、凸模制造偏差，这里可以按 选取 : 落料刃口最大尺寸计算 9 凸模制造公差按 精度选取，得落料尺寸 ，查表得 4 3 凹凸 校核间隙： 凸 +凹 Z 条件，但相差不大，可作如下调整： )(4.0 m i nm a x 凸 = )(i nm a x 凹 则 0)(= =m i n)( = = 2） 冲孔时，对于冲 大 孔 孔， 凹凸 ， 按 精 度选取，查附表 4 得： 校核间隙： 凸 +凹Z ，满足条件，故可以采用凸模与凹模配合加工方法，因数由表 2得， ，则为： 0)(凸凸 ）（凹凹 0m i n)( ）（ 0 冲孔时，对于冲 小 孔 孔， 凹凸 ， 按 精度选取，查附表 4 得： 校核间隙： 凸 +凹Z ，满足条件，故可以采用凸模与凹模配合加工方法，因数由表 2得， ，则为： 0)(凸凸 ）（凹凹 0m i n)( ）（ 模具的结构设计 模具结构形式的选择 模架的选用 本设计 采用落料、冲孔复合模，首先要考虑落料凸模的壁厚是否过薄。本次设计中凸凹模的最小壁厚为 满足钢材最小壁厚 的要求能够保证足够的强度，故采用复合模。 模具采用 正 装式 ， 设有弹性卸料装置的弹性顶件装置。这种结构的优点是操作方便，出件畅通无阻，生产效率高，缺点是弹性卸料板使模具的结构变复杂 ,要简化可以采用刚性卸料板 。 从生产量和方便操作以及具体规格方面考虑， 选择后则导柱模架，由凹模外形尺寸 200250 ，（ 1990）在按其标准选择具体结构尺寸如下 上模板 45283340 模板 50283340 11 导 柱 19528 20钢 导 套 4210028 20钢 凸缘模柄 8560 模具闭合高度 255 200 模具的闭合高度 所谓的模具的闭合高度 H 是指模具在最低工作位置时，上下模座之间的距离，它应与压力机的装模高度相适应。 模具的实际闭合高度，一般为： 冲头进入凹模深度下模板厚度凹模厚度冲头长度垫板厚度上模板厚度模H 副模具使用上垫板厚度为 8模固定板厚度为 12果凸凹模的长度设计为 140模设计为 70闭合高度为： 375 0850 模具工作部分尺寸计算 凹模 凹模采用矩形板结构和直接通过螺钉、销钉与下模座固定的固定方式。因生产的批量大，考虑凹模的磨损和保证零件的质量，凹模刃口采用直刃壁结构，刃壁高度4 ，漏料部分沿刃口轮廓适当扩大 （为便于加工，落料凹模漏料孔可设计成近似于刃口轮廓的形状，如凹模图）。凹模轮廓尺寸计算如下： 凹模厚度 凹模壁厚 根据算得的凹模轮廓尺寸，选取与计算值相近的凹模板，其尺寸为2250 凹模的材料选用 工作部分热处理淬硬 0 。 12 图 模 冲大孔 凸模 冲大孔 凸模的材料选用 作部分热处理淬硬 0 ，数量为 1个。 该冲大孔凸模为圆形，为保证刃 口与装合部分的同轴度要求，车削与磨削均以中心孔定位。工作端面的中心孔待外圆磨削完成后切掉，并保证冲孔凸模长度。 在安装过程中应 用油石仔细打磨 固定板、安装面螺孔倒角并去毛刺 ，保证 冲头底平面 与 固定板底平面齐平 ，继而 将冲头压入固定板内 。 如图 13 图 大孔凸模 冲小孔凸模 冲小孔 凸模的材料选用 作部分热处理淬硬 0 ，数量为 4个。 该冲小孔凸模为圆形，为保证刃口与装合部分的同轴度要求，车削与磨削均以中心孔定位。工作端面的中心孔待外圆磨削完成后切掉，并保证冲孔凸模长度。 在安装过程中应 用油石仔细打磨 固定板、安装面螺孔倒角并去毛刺 ，保证 冲头底平面 与 固定板底平面齐平 ，继而 将冲头压入固定板内 。 如图 14 图 小孔 凸模 凸凹模 该复合模中的凸凹模是主要工作零件，其外形作为落料凸模内形又作为拉深凹模，并且内、外形刃口部分都为非圆形，为便于凸凹模与凸模固定板的配合，凸凹模的安装部分设计成便于加工的长圆形，通过螺钉紧固在凸模固定板上，并用销钉定位。如图 凹模的自由长度为： L=凸模固定板厚度 +卸料板厚度 +材料厚度 +凸凹模工作高度 =30+20+2+140=192 15 16 图 凹模 4 模具的整体安装 模具的总装配 由以上的设计计算，并经绘图设计，该 工件多凸模单工序冲裁模 装配图如图 5 17 图 体装配图 模具零件 该 模具 的主要零部件在模具的结构设计中已经进行了仔细的设计，其余的非标准的零件可以根据需要按国标选取使用。所有零件的明细表见表 表 4多凸模单工序冲裁模 零件表 件号 名 称 数量 材 料 标 准 1 下模座 1 B/ 导柱 2 20 凸凹模固定板 1 45 4 弹簧 2 655 卸料螺钉 2 45 卸料板 1 45 7 凹模 1 导套 2 20 9 上模座 1 B/0 紧固螺钉 8 45 11 螺 钉 4 45 12 模柄 1 B/18 13 打料杆 1 45 14 推板 1 45 15 推 杆 4 45 6 垫板 1 45 17 圆柱销 2 20 18 凸模固定板 1 45 19 冲小孔凸模 4 20 冲大孔凸模 1 21 推件块 1 45 22 凸凹模 1 23 挡料销 1 45 4 导料销 2 B/ 选定冲压设备 冲压设备选择是冲压工艺过程设计的一项重要内容，它直接关 系到设备的安全和使用的合理，同时也关系到冲压工艺过程的顺利完成及产品质量、零件精度、生产效率、模具寿命、板料的性能与规格、成本的高低等一系列重要问题。 在前面的设计中，我们已经对冲压设备的吨位以及闭合高度等参数进行了确定。这里根据前面所算出来的各项数据。查表选择 压力机，确定选用开式曲柄压力机 60， 其主要具体参数如下 : 公称压力 1600块行程 160大 封闭高度 450闭高度调节量 130作台尺寸 710 1120孔尺寸 70 80柱间距离 53019 6 模具的装配 组件 的装配 1）凸凹模与固定板的装配 装配时将固定板置于等高垫块上，将凸模放入安装孔内，在压力机上慢慢压入，边检验凸模垂直度。压入后用凿子和锤子将凸模端面铆合，然后在磨床上将其端面磨平。为保持凸模刃口锋利，以固定板支撑板定位，磨削凸模工作端面。 2） 模柄的装配 装配前要检查模柄和上模座配合部位的尺寸精度和表面粗糙度，并检验模座安装面与平面的垂直度。装配时将上模座平放在压力机上，将模柄台阶面与安装孔台阶面接触为止。合格后，加入骑缝销孔，安装骑缝销，最后磨平端面。 凸、凹模间隙的调整 冲模中凸、凹模之间的间隙大小及其均匀程度是直接影响冲件质量和模具使用寿命的主要因素之一，因此，在制造冲模时，必须要保证凸、凹模间隙的大小及均匀一致性。通常，凸、凹模间隙的大小是根据设计要求在凸、凹模加工时保证，而凸、凹模之间间隙的均匀性则是在模具装配时保证的。 冲模装配时调整凸、凹模间隙的方法很多，需根据冲模的结构特点、间隙值的大小和装配条件来确定。这里用垫片法来调整。 垫片法是利用厚度与凸、凹模单面间隙相等的垫片来调整间隙，是简便而常用的一种方法。其方法如下： 按图样要求组装上模与下模，其中一般上模只用螺钉稍微拧紧，下模用螺钉和销钉紧固。 在凹模刃口四周垫入厚薄均匀、厚度等于凸、凹模单面间隙的垫片（金属片或纸片），再将上、下模合模，使凸模进入响应的凹模孔内，并用等高垫铁垫起。 观察凸模能否顺利进入凹模，并与垫片能否有良好的接触。若在某方向上与垫片接触的松 紧程度相差较大，表明间隙不均匀，这时可用手锤轻轻敲打凸模固定板，使之调整到凸模在各方向与凹模孔内碘片的松紧程度一致为止。 调整合适后，在将上模用螺钉紧固，并配装销钉孔，打入定位销。 20 7 重要零件的加工工艺过程编制 在机械制造中，采用各种机械加工方法将毛坯加工成零件，再将这些零件装配成机器。为了使上述制造过程满足“优质、高产、低成本”的要求，首先要指定零件的机械加工工艺规程和机器的装配工艺规程，然后按照所制订的工艺规程来进行机械加工和装配。由于零件
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