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ca6140 普通 车床 床头 轴承 斜孔夹刀量 说明书 仿单 cad

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毕业设计 (论文 )外文资料翻译 系 别 机电信息系 专 业 机械设计制造及其自动化 班 级 姓 名 张瑞 学 号 外文出处 附 件 1. 原文； 2. 译文 2011 年 3 月 热冲压模具冷却系统的设计 摘要： 热冲压和高强度钢 材 在汽车行业正越来越受欢迎。热冲压是 通过加热 和按下推进器水冷工具来实现 钢板 高强度 的一种工艺，冷却系统对该工艺的影响很大。本文提出了一种 对 冷却管道系统 进行 优化 的 设计过程 ,介绍 一种在冷却系统 上进行有限元分析与一个特定的进化算法 的 优化程序。通过 对每个 单独程序组件进行了优化设计 ,然后让 热冲压工艺 和 模拟相结合的优化方案 。 关键词 : 热冲压 、有限元法 (优化 1 概述 近年来 ,在不降低 安全标准 的前提下减轻重量 已 成为汽车 工业的 研究重点。热冲压、 高强度钢 对此 提供了 可能性 ,不但降低重量而且 提高 了乘车的安全系数 。为了达到高强度 ，利用 热冲压 将 高强度钢加热奥氏体温度 范围， 然后 对其进行 迅速 冷却， 马氏体转变发生。在热 冲压 工艺 中 ,工件 的温度必须保持在 200C 以上，实现高强度。到目前为止 ,很少有对冷却系统进行研究 的 热冲压模具。 本文介绍了一种系统化的设计方法 ,热冲压工具与冷却系统 达到 最佳而快速 。 在这个例子中 ,冷却系统进行了优化帮助进行有限元分析与一个特定的进化算法 ， 随后一系列的热成形过程的数值 模拟以 及观察传热和冷却速率 来 优化冷却系统 ， 在 高温 的冲压工刀具运动需要的时间相对整个过程的时间较短。因此 ,热冲压过程 必须有 足够 的 工具 、 合理的准确性计算 与短时间 的快速设计 。 模具的冷却系统分析了包括这项议案的一 项 形成过程是很有必要的 ,可以提高预测精度。在本文中 ，第 2 章介绍了一辆汽车和其相应的热冲压原件，第 3章中介绍了 优化有限元分析 的 程序 及 进化算法。随后 ,结果通过热分析与热、光的 优化 为 热冲压模具设计提供了科学依据。 2 热冲压模具 的 冷却 机 提高了工艺流程 的 经济 性 和 优化 了成形零件的特点、 热冲压才能达到 设计最佳状况 。因此 ,本研究的 主要目的是优化设计一种在经济冷却系统热冲压工具才能获得有效的冷却速率的工具。到目前为止 ,只有很少数的人进行了有关冷却系统在热冲压工具 的应用 。因此 ,先进的设计方法 配以 适当的仿真模型完成 要求 的优化调查 ，达到 工具和产品的快速 完成 和尽可能的精确。 冲压和模具冷却的 工艺 特点 在直接热成形 工艺 中 ,金钢热冲压和模具冷却是常用。同时 ,热冲压和模具冷却是其中的一个具有代表意义的材料超高强度钢。因此 ,在此研究中 ,热冲压和模具冷却的铝预表 (阿塞洛 认为是空白的材料。材料热冲压和模具冷却的拉伸强度 600临界 状态 ,材料的拉伸强度通过热冲压工艺显著增加。更高的抗拉强度达到了热冲压工艺 是 通过快速冷却至少 27 的速度 C / s2。作为在奥氏体冷却淬火过程非常快马氏体相变将发生。该微结构提供与马氏体与硬化的最终产品较高的抗拉强度达到 1500 兆帕。 具组件和检验 原型的组成及其热冲压工具运动学是如图 1 所示 ,最初的空白 ， 该试验的一部分 ,在图 2。最初的空白的 430寸 x x 170抽签仪式提出了一种深度的检验的一部分 是 30 毫米。 压模具冷却系统 该工具设计必须考虑 能够 达到 的 最大的降温速率和 热冲压零件的 温度分布均匀性 。因此 ,冷却系统需要被整合到工具。这冷却系统冷却管靠近工具轮廓目前认为是一种有效的解决方案。然而 ,冷却管的几何形状限制因在钻井和约束也应放置导管尽可能在尽可能的靠近但足以有效的冷却远离工具轮廓 ,以避免任何塑性变形在热成形工艺的工具。保证满意绘制部分的特点 ,整个活跃部位 ， 该工具 (冲压、模具、压边及解决冲床 )需要设计冷却充分。 3 冷却系统 的设计 化的进化算法 图 3 为 每个工具 的优化程序 。为优化程序设 计的冷却系统呈现在图 3。在这个过程中 ,冷却在每个通道可优化工具通过具体的进化算法 (这是在发达的毛 特蒙德 ,大学德国 ),为优化注塑工具适用于设计和冷却系统在热冲压件工具 3、 4。作为约束条件进行优化 ,可得到的大小的连接器和插座 ,最低的墙以及 度的钻孔因素也被考虑在内。反推最小距离冷却风管和卸之间 /装载工具轮廓 (a / x)和最小距离冷却管 (s)通过有限元分析确定。参数的冷却系统如通道的数量 (一 根链条上的序贯孔 ),钻孔每通道和直径的孔洞每个工具组件也提供作为神经网络的输入参数的优化。这些输入参数可从现有的设计通过有限元模拟指南或。基于输入初始解生成随机参数通过 手动 ,由用户。从初始解 ,造新的解决方案经过重组的电流修改他们的解决方案和随机的。定义了随后被用于约束的校正生成的解决方案和消除作废的解决方案。所有的生成方案最优标准等进行有效的冷却率和均匀冷却。最后 ,最好的解决办法为优化冷却通道选择对选定的工具组件 却通道的优化 在我们的研究 ,选定的管的直径对 8 毫米和 12 毫米 ,12床、毫米到16 毫米之间死亡 ,8 毫米和 10 毫米反凸模和 8 毫米为空白持有人。 用于储放冷却通道根据给定的输入翻案和约束条件每个工具组件。优化后的型材的 8毫米直径的渠道 ,为管道在图 4。 4 最佳冷却 系统的评价 冷却通道的渠道设计产生 个工具组件以不同的孔直径和其冷却性能进行了评估 ,采用铁模拟。 学 分析 在设计和开发阶段的热冲压件工具 ,这是很重要的 ,估计热冲压工艺定性和定量地在很短的时间经济制造的工具。为了这个目的 ,两个瞬态热模拟的基础上进行利用 标准 ,一个隐式方法。在这个分析 被选为钢的刀具材料。这仿真模型包含 4 工具组件 :冲床 ,死亡 ,压边和反拳。如表 1 所 ,选择与优化组合的零件冷却通道的方法。 这种变体组合优化工具和小冷却风管直径大 ,而变种冷却风管。 径。表 1:设计工具的组合进行有限元分析。摘要为了代表一系列生产流程 ,一个循环数的热冲压的过程模拟为一个周期传热分析。图5 的表明有限元模型包括边界 :有限元模型和边界条件。这种热成形工艺的部分的样机这样的设计周期时间是 30 秒。在一个周期内 ,冲压运动的形成需要 3秒 ,这种工具关闭了 17秒的 空白 ,它可以使淬火另一个 10秒开发工具和定位的下一步空白的工具。然而 ,在这种热分析运动和变形工具坯料的却没有考虑到减少了计算量。因此 ,只有进行了传热分析是在一个封闭的工具。在热分析、淬火过程耗时的地方 2017 秒秒来代替 ,因为运动冲压不考虑。假定空白有一个最初的稳态温度 (C) 由于 850 从 950C 冷却免费在转运环境。最初的工具的温度 ()假设为 20C 在第一个周期和变化周期周期。冷却介质的温度 (设为室温。边界的旁边条件、材料性能的热冲压和模具冷却的工艺要求从热拉伸试验 ,获得了 办 (毛 学国 ),和他在一起共同研究在热冲压被带领 2。在分析中 ,对流从空白和工具的环境 (他 ),办理在每一个工具 ,对流从工具融入到冷却通道(传热热空白是 c)工具 (c,是 ,描述了热通量的数量从毛坯到工具。这通常取决于系数之间的差距的工具和 p 而 ,在热分析了 依 赖但是差距是使用相关系数。 000WC / 零距离之间的空白和工具 (缺口 )和保持常数 ,直到差距的增加而增加超越批判价值。 械 分析 仿真与传统热成形是不同的板料成形过程模拟 ,其中的分布规律在温度或压力的工具被忽视。为快速又简单的方法去分析热成形工艺的工具与空白被建成有壳单元在其他的研究 5,6。在这些研究中 ,研究温度可能是分布式沿厚度的壳元素和用户自定义函数的温度 ,但这件工具是内温度不考虑。同时 ,在仿真模型的加热 ,在一系列的工具热冲压过程不被考虑。此外 ,壳模型 ,对接触热的问 题只是足够于相对较短的接触时间 6。因此 ,我们在研究工具和空白与体积元模拟仿制的顺序的在一系列的传热过程。热力的进行仿真是 显性。在热分析、比较 ,整个形成和淬火工艺是仿制 ,而动态温度和应力响应的工具进行了模拟接触热利用空白 赖流动应力曲线。热更准确地表达了转会应该使用在接触压力 所依赖改变在形成过程。此外 ,气温依赖的热导率和比热也会考虑。然而 ,在通过热分析 ,为号元素的增加 ,铁的复杂性问题显著的增加。在传统的成形有限元模拟提出了一种自适应网格可以通常用来 闲了仿真时间 ,来获得更多的精确解接触面积。然而 ,自适应网格细化在计算在热力不稳定的原因分析。因此 ,一个雅致的网格更高的冲压速度被认为是减少模拟时间。传热系数的结垢因此 ,获得相同的热通量 7。 1 目 录 摘 要 . . 1 绪论 . 1 题背景 . 1 具的发展史 . 1 结 . 2 2 I 轴轴承座加工工艺规程设计 . 3 件的分析 . 3 . 3 . 3 定生产类型 . 3 定毛坯 . 4 . 4 . 4 . 4 艺规程设计 . 4 . 4 . 5 . 8 序尺寸及公差的确定 . 9 定切削用量及基本工时 . 11 ： 车肩胛面成型 . 11 ： 钻 ,扩 75中孔 ,车端面，倒角 . 12 ： 挖环槽 . 16 ： 钻及 3的通孔 . 17 ： 攻 . 20 ： 铣 B,D,. 21 ： 钻 10的孔 . 22 2 ： 钻 5短斜孔 . 24 ： 钻 5长斜孔 . 27 0： 粗镗 90的孔 . 29 1： 精镗孔 90 . 30 章小结 . 32 3 专用夹具设计 . 33 5长斜 孔夹具设计 说明书 . 33 . 33 . 33 章小结 . 40 4 钻 5长斜孔刀具 设计 说明书 . 41 . 41 设计参数 的 确定 . 41 图的确定 . 41 5 钻 5长斜 孔 量 具设计 说明书 . 42 . 42 尺寸公差 的 确定 . 42 . 42 . 43 结论 . 44 参考文献 . 45 致 谢 . 46 大连水产学院本科毕业论文（设计） 绪论 1 1 绪论 题背景 随着科学技术的发展，各种新材料、新工艺和新技术不断涌现，机械制造工艺正向着高质量、高生产率和低成本方向发展。各种新工艺的出现，已突破传统的依靠机械能、切削力进行切削加工的范畴，可以加工各种难加工材料、复杂 的型面和某些具有特殊要求的零件。数控机床的问世，提高了更新频率的小批量零件和形状复杂的零件加工的生产率及加工精度。特别是计算方法和计算机技术的迅速发展，极大地推动了机械加工工艺的进步，使工艺过程的自动化达到了一个新的阶段。 “工欲善其事，必先利其器。” 工具是人类文明进步的标志。自 20世纪末期以来，现代制造技术与机械制造工艺自动化都有了长足的发展。但工具（含夹具、刀具、量具与辅具等）在不断的革新中，其功能仍然十分显著。机床夹具对零件加工的质量、生产率和产品成本都有着直接的影响。因此，无论在传统制造还是现代制 造系统中，夹具都是重要的工艺装备。 具的发展史 夹具在其发展的 200多年历史中，大致经历了三个阶段：第一阶段，夹具在工件加工、制造的各工序中作为基本的夹持装置，发挥着夹固工件的最基本功用。随着军工生产及内燃机，汽车工业的不断发展，夹具逐渐在规模生产中发挥出其高效率及稳定加工质量的优越性，各类定位、夹紧装置的结构也日趋完善，夹具逐步发展成为机床 工件 工艺装备工艺系统中相当重要的组成部分。这是夹具发展的第二阶段。这一阶段，夹具发展的主要特点是高效率。在现代化生产的今天，各类高效率，自动化夹具在高效， 高精度及适应性方面，已有了相当大的提高。随着电子技术，数控技术的发展，现代夹具的自动化和高适应性，已经使夹具与机床逐渐融为一体，使得中，小批量生产的生产效率逐步趋近于专业化的大批量生产的水平。这是夹具发展的第三个阶段，这一阶段，夹具的主要特点是高精度，高适应性。可以预见，夹具在不一个阶段的主要发展趋势将是逐步提高智能化水平。 大连水产学院本科毕业论文（设计） 绪论 2 结 一项优秀的夹具结构设计，往往可以使得生产效率大幅度提高，并使产品的加工质量得到极大地稳定。尤其是那些外形轮廓结构较复杂的，不规则的拔叉类，杆类工件，几乎各道工序都离不开专 门设计的高效率夹具。目前，中等生产规模的机械加工生产企业，其夹具的设计，制造工作量，占新产品工艺准备工作量的 50% 80%。生产设计阶段，对夹具的选择和设计工作的重视程度，丝毫也不压于对机床设备及各类工艺参数的慎重选择。夹具的设计，制造和生产过程中对夹具的正确使用，维护和调整，对产品生产的优劣起着举足轻重的作用。 大连水产学院本科毕业论文（设计） 轴轴承座加工工艺规程设计 3 2 I 轴轴承座加工工艺规程设计 件的分析 件的作用 题目所给的零件是 床的主轴箱 I 轴轴承座。它位于 车床变速机构中，主要固定轴承作用，使主轴回转运动按照工作者的要求工作，获得所需的速度和扭矩的作用。 件的工艺分析 零件的材料为 铸铁属于脆性材料，故不能锻造和冲压。但灰铸铁的铸造性能和切削加工性能优良。以下是 (1) 中心圆孔 90。 (2) 135的外圆及其端面与 90中心圆孔的垂度要求为 3) 90与 75 孔同轴度的要求为 4)宽度为 20的肩胛面与中心孔有 由上面分析可知 ，可以先加工 I 轴轴承座 135 的外圆及其宽度为 20 的肩胛面，然后以此作为基准采用专用夹具进行加工，并且保证位置精度要求。再根据各加工方法的经济精度及机床所能达到的位置精度，并且此 I 轴轴承座零件没有复杂的加工曲面，所以根据上述技术要求采用常规的加工工艺均可保证。 定生产类型 已知此 I 轴轴承座零件的生产类型为中批量生产，所以初步确定工艺安排为：加工过程划分阶段；工序应当集中；加工设备以通用设备为主，大量采用专用工装。 大连水产学院本科毕业论文（设计） 轴轴承座加工工艺规程设计 4 定毛坯 定毛坯种类 零件材料为 虑零件在机床运 行过程中所受冲击不大，零件结构不是太复杂，生产类型为中批生产，故选择金属型铸造毛坯。 定铸件加工余量及形状 查机械零件切削加工工艺与技术标准实用手册 125页表 1用各个加工面的铸件机械加工余量均为 3 制铸件零件图 图 零件毛坯图 艺规程设计 择定位基准 粗基准的选择 以零件的左端 120外圆为主要的定位粗基准，以宽度为 20的肩胛面为辅助粗基准。 大连水产学院本科毕业论文（设计） 轴轴承座加工工艺规程设计 5 精基准的选择 考虑要保证零件的加工精度和装夹准确方便，依据“基准重合”原则和“基准 统一”原则，以加工后的 135的外圆及其肩胛面作为主要的定位精基准 定工艺路线 根据零件的几何形状、尺寸精度及位置精度等技术要求，以及加工方法所能达到的经济精度，在生产纲领已确定的情况下 ,可以考虑采用各种机床配以专用夹具 ,并尽量使工序集中来提高生产率。除此之外，还应当考虑经济效果，以便使生产成本尽量下降。选择零件的加工方法及工艺路线方案如下： 表 艺路线方案一 工序号 工序内容 工序一 加工出 135 的外圆及其肩胛面与端面保证尺寸 37序二 车 135 的外圆的端面保证尺寸 35序三 钻、扩 75 中孔 工序四 粗镗中孔 工序五 挖环槽，主要是一次加工中孔内环槽 工序六 精镗中孔 工序七 钻及 3 的通孔 大连水产学院本科毕业论文（设计） 轴轴承座加工工艺规程设计 6 工序八 钻孔、攻丝 2序九 铣 B,D,C 三平面 工序十 钻 10 孔 工序十一 钻 5 短斜孔 工序十二 钻 5 长斜孔 工序十三 钳工打毛刺 工序十四 对零件各尺寸进行完工检测 工序十五 用毛刷沾防锈油为零件防锈 工序十六 按照仓库标识进行摆放 表 艺路线方案二 工序号 工序内容 工序一 车端面成型，加工出 135 的外圆及 其肩胛面 工序二 钻、扩 75 中孔与端面保证尺寸 35连水产学院本科毕业论文（设计） 轴轴承座加工工艺规程设计 7 工序三 挖环槽，主要是一次加工中孔内环槽 工序四 钻及 3 的通孔 工序五 钻孔、攻丝 2序六 铣 B,D,C 三平面 工序七 钻 10 孔 工序八 钻 5 短斜孔 工序九 钻 5 长斜孔 工序十 热处理 工序十一 粗、精镗中孔 工序十二 钳工打毛刺 工序十三 对零件各尺寸进行完工检测 工序十四 用毛刷沾防锈油为零件防锈 工序十五 按照仓库标识进行摆放 大连水产学院本科毕业论文（设计） 轴轴承座加工工艺规程设计 8 工艺立方案的比较与分析： 上述两个工艺方案的特点在于：方案 二是加工工序集中减少了二次装夹带造成装夹误差，批量生产，缩短装换刀具的时间。加工完前次的又可成为下次加工的基准，这样使工序非常清晰易提高加工精度，是对中批量生产是很合适的，同时增加了粗加工后的热处理，这样可以由于加工造成的中工应力，从而使提零件使用过程中出现变形。方案一把工件加工工序分得很紊乱并且很分散，基准得不到保证，加工出来的精度低，不符合现代化的生产要求，同时有由在精加工前进行去应力热处理造成零件在使用过程中出现变形。经过对两种工艺方案的比较，考虑到加工零件的方便性，及加工精度，且还是中批生产，所以采 用方案二比较合适。 择加工设备和工艺设备 机床的选择 工序 70采用 工序 50、 60、 80、 90、 100 采用 工序 110采用 工序 20、 30、 40数控车床 选择夹具 该轴承座的生产纲领为中批生产，所以采用专用夹具。 选择刀具 在铣床上加工的各工序，采用硬质合金铣刀即可保证加工质量。在镗孔 90，由于精度高，可采用硬质合金镗刀，其它各也的加工用高高 速钢麻花钻便可 选择量具 加工的孔均采用极限量规。 其他 对垂直度误差采用千分表进行检测，对角度尺寸利用专用夹具保证，其他尺寸采用通用量具即可。 大连水产学院本科毕业论文（设计） 轴轴承座加工工艺规程设计 9 械加工余量、工序尺寸及公差的确定 根据前面资料已初步确定工件各面的总加工余量，现在确定各表面的各个加工工序的加工余量如下： 表 加工工序的加工余量及达到的尺寸、经济度、粗糙度 工序号 工序内容 加工余量 经济精度 工序尺寸 表面粗糙度 工序余量 最小 最大 1 车肩胛面成型 3 135 钻扩 75 中孔 75, 84 挖环槽 1 1 4 钻及 3的通孔 9 钻孔、攻丝 2 6 铣 B,D,C 三平面 3 钻 10 孔 10 连水产学院本科毕业论文（设计） 轴轴承座加工工艺规程设计 10 8 钻 5 短斜孔 5 钻 5 长斜孔 5 1 粗、精镗中孔 3 90 零件的轴向加工时 ， 采用数控机床工序集中的原则 ， 一次加工成型 ，同时采用基准重合原则， 这样保证了各加工面的 形位公差 要求 ， 由于此零件结构简单，同时在加工中采用了工序集中原则，所以在各工序安排中不存在基准不重合误差避免了由于基准不重合造成的加工难度，也满足了零件各表面形位公差的要求，符合零件设计者最初思想， 下面是采用基准重 合 原 则 加 工 所 形 成 轴向 工 序 尺 寸 链 图 ：大连水产学院本科毕业论文（设计） 轴轴承座加工工艺规程设计 11 90孔 轴向工序尺寸链如下图 定切削用 量及基本工时 序 1：车肩胛面成型 机床： 刀具： 45 度车刀 ,因其单边余量： Z=3以车削深度3pa 给量据参考文献 3表 0 /fa m m Z车削速度 V ：参照参考文献 3表 V m s 机床主轴转速 n ： 1 0 0 0 1 0 0 0 2 . 5 4 6 0 2 4 2 . 6 8 / m i 1 4 2 0 0 ， 按照参考文献 3表 245 / m 实际车削速度 v ： 3 . 1 4 2 0 0 2 4 5 2 . 5 6 /1 0 0 0 1 0 0 0 6 0m s 大连水产学院本科毕业论文（设计） 轴轴承座加工工艺规程设计 12 进给量0 . 1 5 2 0 2 4 5 / 6 0 1 2 . 2 5 /a Z n m m s 工作台每分进给量1 2 . 2 5 / 7 3 5 / m i m m s m m a：根据参考文献 3表 0切削工时 被切削层长度 l ：由毛坯尺寸可知 37l ， 刀具切入长度 1l ： 221 0 . 5 ( ) ( 1 3 )l D D a 220 . 5 ( 2 0 0 2 0 0 6 0 ) ( 1 3 ) 7 . 6 刀具切出长度2l：取 2 走刀次数为 1 机动时间121 4 2 7 . 6 2 0 . 0 7 m i l lt f 查参考文献 1，表 步辅助时间为： 工序 2：钻 ,扩 75 中孔 ,车端面，倒角 工件材料为 度 200的直径为 75差为 面粗糙度 加工机床为 控车床 。钻头为 73准高速钢麻花钻，磨出双锥和修磨横刃。 45度车刀 确定钻削用量 确定进给量 f 根据参考文献 2，表 28查出 0 . 4 7 0 . 5 7 /f m m r表，查明书，取 0 /f m m r 。 大连水产学院本科毕业论文（设计） 轴轴承座加工工艺规程设计 13 根据参考文献 2表 28头强度所允许是进给量 1 /f m m r 。由于机床进给机构允许的轴向力m a x 15690由机床说明书查出），根据参考文献 2，表 28许的进给量 1 f m m r 。 由于所选进给量 f 远小于 f 及 f ，故所选 f 可用。 确定切削速度 v 、轴向力 F、转矩 2， 表 28插入法得 1 7 / m ， 47325 1 T N M表， 1 mP 由于实际加工条件与上表所给条件不完全相同，故应对所的结论进行修正。 根据参考文献 2，由表 28， ，故 1 7 / m i n 0 . 8 8 0 . 7 5 1 1 . 2 2 ( / m i n )v m m 表 01000 1 0 0 0 1 1 . 2 2 / m i n 1 6 2 / m i m m 表查 明书，取 195 / m 。实际切削速度为 0 2 2 1 9 5 / m i n 1 4 / m i 0 0 1 0 0 0dn m m 由参考文献 2，表 281 M F M ，故 4 7 3 2 1 . 0 6 5 0 1 6 ( )F N N 大连水产学院本科毕业论文（设计） 轴轴承座加工工艺规程设计 14 5 1 . 6 9 1 . 0 6 5 4 . 8T N m N m 校验机床功率 切削功率/)m M n n k 表（1 . 2 5 ( 1 9 5 / 2 4 6 ) 1 . 0 6 1 . 0 5k W k W 机床有效功率 4 . 5 0 . 8 1 3 . 6 5E E k W k W P 故选择的钻削用量可用。即 0 77d 0 /f m m r ， 195 / m ， 14 / 相应地 5016， m， 切削工时 被切削层长度 l ： 133l 刀具切入长度 1l ： 1 73( 1 2 ) 1 2 0 1 1 8 . 422c t g k c t g m m 刀具切出长度 2l ： 12 取 2 走刀次数为 1 大连水产学院本科毕业论文（设计） 轴轴承座加工工艺规程设计 15 机动时间27 8 1 8 . 4 3 1 . 1 8 m i 4 3 1 9 5 查参考文献 1，表 步辅助时间为： 75 的通孔 加工机床为 扩孔钻为 确定扩孔切削用量 确定进给量 f 根据 参 考文献 2， 表 28 f 表 （ 0 . 7 0 . 8 ） m m / r 0 . 7 = 0 . 4 9 0 . 5 6 m m / r。根据 控车床 说明书 ，取f =r。 确定切削速度 v 及 n 根据表 28 2 5 / m 。修正系数： ， 2 4 . 7 2 21 . 0 2 ( / 1 . 5 0 . 9 )2p 根 据 故 2 5 / m i n 0 . 8 8 1 . 0 2 1 1 . 2 2 / m i nv m m 表 01 0 0 0 / )n v d 表 （ 1 0 0 0 1 1 . 2 2 / m i n / ( 2 4 . 7 ) 2 8 6 / m i nm m m m r 查机床说明书，取 275 / m 。实际切削速度为 30 10v d n 32 4 . 7 2 7 5 / m i n 1 0 2 1 . 3 / m i nm m r m 切削工时 被切削层长度 l ： 133l 大连水产学院本科毕业论文（设计） 轴轴承座加工工艺规程设计 16 刀具切入长度 1l ，有： 11 7 4 . 7 2 2( 1 2 ) 1 2 0 2 2 . 8 6 322c t g k c t g m m m m 刀具切出长度 2l ： 12 取 2 走刀次数为 1 机动时间21 3 3 3 3 0 . 8 7 m i 5 7 2 7 5 查参考文献 1，表 步辅助时间为： 工序 3：挖环槽，为了简便起见三个槽仅算一个 机床： 车宽的槽 车削深度 :4a 削速度 V ：参照机械加工工艺手册表 6/V m s 机床主轴转速 n ：01 0 0 0 1 0 0 0 6 6 0 2 8 7 / m i 1 4 4 0 0 ，取 300 / m 实际车削速度 V ： 0 3 . 1 4 4 0 0 3 0 0 6 . 2 8 /1 0 0 0 1 0 0 0 6 0m s 工作台每分进给量1 0 . 5 / 6 3 0 / m i m m s m m 大连水产学院本科毕业论文（设计） 轴轴承座加工工艺规程设计 17 a：根据机械加工工艺手册表 40被切削层长度 l ：由尺寸可知 235l 刀具切入长度 1l ： 2)31(21 刀具切出长度 2l ：取 2 走刀次数为 1 机动时间121 2 3 5 4 2 2 0 . 4 3 m i l lt f 共三个环槽所以 参考文献 1，表 步辅助时间为： 序：钻及 3 的通孔 机床： 刀具： 9直柄短麻花钻 确定钻削用量 确定进给量 f 根据参考文献 2，表 28查出 0 . 4 7 0 . 5 7 /f m m r表，查 0 /f m m r 。 根据参考文献 2表 28头强度所允许是进给量 1 /f m m r 。由于机床进给机构允许的轴向力m a x 15690由机床说明书查出），根据参考文献 2，表 28许的进给量 1 f m m r 。 大连水产学院本科毕业论文（设计） 轴轴承座加工工艺规程设计 18 由于所选进给量 f 远小于 f 及 f ，故所选 f 可用。 确定切削速度 v 、轴向力 F、转矩 2，表 28插入法得 1 7 / m ， 47325 1 T N M表， 1 mP 由于实际加工条件与上表所给条件不完全相同，故应对所的结论进行修正。 根据参考文献 2，由表 28， ，故 1 7 / m i n 0 . 8 8 0 . 7 5 1 1 . 2 2 ( / m i n )v m m 表 01000 1 0 0 0 1 1 . 2 2 / m i n 1 7 4 . 3 / m i . 5v m m 表查 175 / m 。实际切削速度为 0 9 1 7 5 / m i n 4 . 9 4 m i 0 0 1 0 0 0dn m m 由参考文献 2，表 281 M F M ，故 4 7 3 2 1 . 0 6 5 0 1 6 ( )F N N 5 1 . 6 9 1 . 0 6 5 4 . 8T N m N m 校验机床功率 切削功率/)m M n n k 表（大连水产学院本科毕业论文（设计） 轴轴承座加工工艺规程设计 19 1 . 2 5 ( 1 9 5 / 2 4 6 ) 1 . 0 6 1 . 0 5k W k W 机床有效功率 4 . 5 0 . 8 1 3 . 6 5E E k W k W P 故选择的钻削用量可用。即 0 9d 0 /f m m r ， 175 / m ， 1 1 / m 相应地 5016， m， 切削工时 被切削层长度 l ： 20l 刀具切入长度 1l ： 1 9( 1 2 ) 1 2 0 1 2 . 8 522c t g k c t g m m 刀具切出长度 2l ： 12 取 2 走刀次数为 1 机动时间22 0 3 . 5 3 0 . 3 5 m i 4 3 1 7 5 查参考文献 1，表 步辅助时间为： 连水产学院本科毕业论文（设计） 轴轴承座加工工艺规程设计 20 序 5：攻 螺纹 机床： 刀具：细柄机用丝锥（ 10 ） 进给量 f ：由于其螺距 ,因此进给量 切削速度 V ：参照机械加工工艺手册表 m 48.0 机床主轴转速 n ：01 0 0 0 1 0 0 0 8 . 8 8 1 2 8 . 5 5 / m i 1 4 2 2 ，取 130 / m 丝锥回转转速0n：取 1 3 0 / m 际切削速度 V ： 0 3 . 1 4 1 0 1 3 0 0 . 6 /1 0 0 0 1 0 0 0 6 0 被切削层长度 l ： 20l 刀具切入长度 1l ：1 具切出长度 2l ： 02 l 走刀次数为 1 机动时间 2 1 202 0 4 . 5 2 0 4 . 5 0 . 2 5 m i 5 1 3 0 1 . 5 1 3 0jl l l l l lt f n f n 查参考文献 1，表 步辅助时间为： 连水产学院本科毕业论文（设计） 轴轴承座加工工艺规程设计 21 序 6：铣 B,D,C 三平面 机 床： 刀具：两块镶齿套式面铣刀 (间距为 14)，材料： 15 200D ，齿数 20Z ，为粗齿铣刀。 因其单边余量：较大 所以铣削深度4pa 齿进给量据参考文献 3表 0 /fa m m Z铣削速度 V ：参照参考文献 3表 V m s 机床主轴转速 n ： 1 0 0 0 1 0 0 0 2 . 5 4 6 0 2 4 2 . 6 8 / m i 1 4 2 0 0 ， 按照参考文献 3表 245 / m 实际铣削速度 v ： 3 . 1 4 2 0 0 2 4 5 2 . 5 6 /1 0 0 0 1 0 0 0 6 0m s 进给量0 . 1 5 2 0 2 4 5 / 6 0 1 2 . 2 5 /a Z n m m s 工作台每分进给量1 2 . 2 5 / 7 3 5 / m i m m s m m a：根据参考文献 3表 0切削工时 被切削层长度 l ：由毛坯尺寸可知 82l ， 刀具切入长度 1l ： 大连水产学院本科毕业论文（设计） 轴轴承座加工工艺规程设计 22 221 0 . 5 ( ) ( 1 3 )l D D a 220 . 5 ( 2 0 0 2 0 0 6 0 ) ( 1 3 ) 7 . 6 刀具切出长度2l：取 2 走刀次数为 5 机动时间121 8 2 7 . 6 4 0 . 1 2 7 m i l lt f ， 5 3=参考文献 1，表 步辅助时间为： 工序 7：钻 10 的孔 机床： 刀具： 10直柄 短麻花钻 确定钻削用量 确定进给量 f 根据参考文献 2，表 28查出 0 . 4 7 0 . 5 7 /f m m r表，查 0 /f m m r 。 根据参考文献 2表 28头强度所允许是进给量 1 /f m m r 。由于机床进给机构允许的轴向力m a x 15690由机床说明书查出），根据参考文献 2，表 28许的进给量 1 f m m r 。 由于所选进给量 f 远小于 f 及 f ，故所选 f 可用。 确定切削速度 v 、轴向力 F、转矩 2， 表 28插入法得 大连水产学院本科毕业论文（设计） 轴轴承座加工工艺规程设计 23 1 7 / m ， 47325 1 T N M表， 1 mP 由于实际加工条件与上表所给条件不完全相同，故应对所的结论进行修正。 根据参考文献 2，由表 28， ，故 1 7 / m i n 0 . 8 8 0 . 7 5 1 1 . 2 2 ( / m i n )v m m 表 01000 1 0 0 0 1 1 . 2 2 / m i n 1 7 4 . 3 / m i . 5v m m 表查 175 / m 。实际切削速度为 0 1 0 1 7 5 / m i n 5 . 5 / m i 0 0 1 0 0 0dn m m 由参考文献 2，表 281 M F M ，故 4 7 3 2 1 . 0 6 5 0 1 6 ( )F N N 5 1 . 6 9 1 . 0 6 5 4 . 8T N m N m 校验机床功率 切削功率/)m M n n k 表（1 . 2 5 ( 1 9 5 / 2 4 6 ) 1 . 0 6 1 . 0 5k W k W 机床有效功率 大连水产学院本科毕业论文（设计） 轴轴承座加工工艺规程设计 24 4 . 5 0 . 8 1 3 . 6 5E E k W k W P 故选择的钻削用量可用。即 0 10d 0 /f m m r ， 175 / m ， 1 1 / m 相应地 5016， m， 切削工时 被切削层长度 l ： 20l 刀具切入长度 1l ： 1 10( 1 2 ) 1 2 0 1 3 . 922c t g k c t g m m 刀具切出长度 2l ： 12 取 2 走刀次数为 1 机动时间22 0 3 . 9 3 0 . 3 6 m i 4 3 1 7 5 查参考文献 1，表 步辅助时间为： 工序 8：钻 5 短斜孔 机床： 刀具： 5直柄短麻花钻 大连水产学院本科毕业论文（设计） 轴轴承座加工工艺规程设计 25 确定钻削用量 确定进给量 f 根据参考文献 2，表 28查出 0 . 4 7 0 . 5 7 /f m m r表，查 0 /f m m r 。 根据参考文献 2表 28头强度所允许是进给量 1 /f m m r 。由于机床进给机构允许的轴向力m a x 15690由机床说明书查出），根据参考文献 2，表 28许的进给量 1 f m m r 。 由于所选进给量 f 远小于 f 及 f ，故所选 f 可用。 确定切削速度 v 、轴向力 F、转矩 2，表 28插入法得 1 7 / m ， 47325 1 T N M表， 1 mP 由于实际加工条件与上表所给条件不完全相同