洛阳市第三中学教学楼建筑与结构设计【含CAD图纸、计算书】
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含CAD图纸、计算书
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洛阳市第三中学教学楼建筑与结构设计摘 要本教学楼按照建筑学“适用、安全、经济、美观”的原则设计，整栋楼共4层，每层层高3.9米，设计采用框架结构，外廊式近似“”造型，利于采光以及学生健康成长，充分利用建筑面积。整个教学楼设计包括建筑设计和结构设计两部分，建筑设计部分主要包括了建筑物平面、立面、剖面、教室布置、各节点详图、各部位做法等方面；结构设计方面主要包括了框架结构梁柱的布置、基础设计、梁板柱以及楼梯的配筋等，竖向荷载下采用弯矩二次分配法，风荷载作用下内力采用D值法计算。在参考文献方面主要以现行的规范为依据进行设计，合理布置结构，努力做到理论与现实很好的结合。在手算的基础上运用PKPM辅助设计，参考电算结果，防止出错。使用天正建筑以及AutoCAD绘制建筑施工图和结构施工图。关键词：外廊式教学楼，框架结构，建筑设计，结构设计，独立基础Architectural and Structure Design of third middle school Teaching Building in LuoyangABSTRACTThe teaching building designed according to the principle of architecture application, security, economic, aesthetic, , the whole building, a total of 4 layers, each layer 3.9 meters high, design of the frame structure, veranda style approximation can be modeling, to lighting and the healthy growth of students, make full use of construction area.The teaching building design consists of architectural design and structural design of two parts, part of the architectural design mainly includes the building plane, elevation, section, classroom layout, the node detail, each part of the practices; structural design mainly includes the frame beam column layout, foundation design, beam and the stairs reinforcement, under vertical loads the second moment distribution method, wind load internal force under the D value method to calculate. In the reference literature, the main current specifications for the design, reasonable layout structure, and strive to achieve a good combination of theory and reality.On the basis of hannd calculates and use of PKPM aided design, the reference of the results of the calculation, to prevent mistakes. The use of Tarch and AutoCAD drawing construction drawing and structure construction drawing.KEYWORDS: Veranda Style Buildings, Frame Structure, Architectural Design, Structural Design,Independent Foundation.目 录前言1第1章 结构计算参考值21.1 结构计算中所用到的材料自重21.2 楼面均布活荷载标准值21.3 结构计算中系数取值2第2章 现浇楼板及楼梯设计32.1 柱网布置图32.2楼板设计32.2.1角区格A42.2.2边区格B52.2.3区格C62.3 楼梯设计72.3.1基本设计资料72.3.2踏步板设计72.3.3平台板设计82.3.4平台梁设计8第3章 竖向荷载计算103.1设计基本资料103.2 框架计算简图103.2.1选择一榀框架103.2.2梁截面尺寸的确定103.2.3柱子尺寸的确定113.3恒荷载作用下内力计算123.3.1屋面及楼面的永久荷载标准值123.3.2屋面及楼面的可变荷载标准值123.3.3墙体重力荷载123.3.4轴线AC梁上的恒载标准值计算133.3.5轴线AC柱端集中力计算133.3.6偏心距计算143.3.7梁柱线刚度计算153.3.8弯矩计算及分配163.3.9计算梁端剪力、柱端剪力183.3.10计算柱的轴力：203.4活荷载作用下的内力计算213.4.1均布荷载213.4.2走廊柱子偏心产生框架梁端附加弯矩223.4.3弯矩计算及分配233.4.4计算梁端剪力、柱端剪力263.4.5柱端轴力计算27第4章 风荷载作用下内力计算294.1基本数据计算294.2框架结构侧向刚度计算304.3框架结构侧移验算304.4框架结构内力计算314.4.1反弯点高度 314.4.2风荷载作用下各层框架柱端弯矩计算314.4.3风荷载作用下梁端弯矩、剪力及柱轴力计算32第5章 框架内力组合及配筋计算355.1荷载效应组合情况355.2控制截面及最不利内力组合355.3材料355.4框架梁截面内力组合355.4.2 柱边缘处梁弯矩、剪力365.4.3梁控制截面内力组合385.5框架柱控制截面内力组合415.6梁柱截面设计465.6.1梁截面设计46第6章 柱下独立基础设计566.1设计资料566.2材料566.3荷载计算566.4承载力特征值计算576.5 A柱独立基础计算586.5.1初步选择基底尺寸586.5.2验算持力层地基承载力596.5.3计算基底反力596.5.4配筋计算606.6 B柱独立基础计算616.6.1初步选择基底尺寸616.6.2验算持力层地基承载力626.6.3计算基底反力626.6.4配筋计算636.7 C柱独立基础计算646.7.1初步选择基底尺寸646.7.2验算持力层地基承载力646.7.3计算基底反力656.7.4配筋计算65结论68谢 辞69主要参考文献70III前言本设计题目为“洛阳市第三中学教学楼建筑与结构设计”，该教学楼拟建建筑面积40005000平方米，实际建筑面积4820.2平方米，建筑结构为框架结构，建筑层数为4层， 基本风压、地质条件见任务书。建筑设计方面按照适用、安全、经济、美观的建筑设计原则，综合考虑各种因素确定教学楼的设计方案。教学楼应该包括普通教室、专用教室（实验室、音乐教室、美术教室等）、公用教室（合班教室、微机室等）、图书阅览室、教室休息室、辅助用房等。教学楼必须满足良好的通风采光，所以本教学楼设计采用了外廊式设计方案，更有利于学生健康发展。结构设计方面采用框架结构，合理布置柱网，根据受力情况估算楼板厚度、梁柱截面尺寸；取一榀框架受力分析，计算恒荷载、活荷载、风荷载作用下的内力；不利内力进行组合计算构件的受力和截面配筋。根据地质条件以及框架受力情况设计基础，本教学楼采用柱下独立基础。教学楼是公共建筑，要满足很多规范要求，能体现出建筑和结构设计的很多重要的方面，选择教学楼建筑和结构设计，从而掌握教学楼设计的基本原理，掌握建筑设计的思想和方法。71第1章 结构计算参考值1.1 结构计算中所用到的材料自重钢筋混凝土: 25kN/m水泥砂浆: 20kN/m200mm厚加气混凝土墙体（双面粉刷）1.4+0.5+0.35=2.24kN/混合砂浆: 17kN/m水磨石楼面: 0.65kN/塑钢窗: 0.6kN/m保温防水层自重: 2.20kN/m蛭石保温层： 5kN/1.2 楼面均布活荷载标准值教室: 2.0kN/ 走廊、楼梯： 3.5kN/卫生间: 2.5kN/不上人屋面: 0.5kN/1.3 结构计算中系数取值结构重要性系数: =1.0永久荷载分项系数: =1.2可变荷载分项系数: =1.4第2章 现浇楼板及楼梯设计2.1 柱网布置图图2-1 建筑柱网简图2.2楼板设计本结构为洛阳市第三中学教学楼框架结构，总层数4层，各层层高均为3.9m。柱网布置如图2-11、材料：楼板使用C30混凝土：Fc =14.3N/mm2 Ft =1.43N/mm2 Ftk =2.01N/mm2 钢筋HRB335：Fy =300N/mm2 2、板厚确定板的截面高度与跨度之比，对钢筋混凝土单向板不小于1/30，双向板不小于1/40，且满足现浇钢筋混土板的最小厚度要求，民用建筑单向板60mm，双向板80mm，4500/40=112.5mm，取板厚120mm。3、 楼板弯矩及配筋计算1） 板荷载计算：水磨石地面 0.65kN/120mm厚钢筋混土楼板 250.12=3.0kN/15mm厚石灰砂浆 0.01517=0.255kN/恒荷载标准值 3.91KN/活荷载标准值 (教室） 2.5KN/活荷载标准值 (走廊） 3.5KN/由可变荷载效应控制的组合1.23.91+1.42.5=8.19KN/由永久荷载效应控制的组合1.353.91+0.71.42.5=7.72KN/可见，对于板而言，由可变荷载效应控制的组合所得荷载设计值较大所以 恒荷载设计值g=1.23.91=4.69KN/活荷载设计值q=1.42.5=3.50KN/2） 双向板按弹性理论计算图2-2 计算所取板格将荷载分为两种情况：第一种是各区格均为同样荷载，其值均为g+q/2；所有中间区格板，四周支承按固定板查双向板计算系数表来计算；边区格及角区格，内部支承作为固定，外部按实际支承情况查表。第二种是各相邻区格分别作用反向荷载，其值均为q/2；所有中间区格板，四周支承按简支板查表；对边区格及角区格，其内部支承作为简支，外部支承按实际情况确定。最后将两种荷载作用下板的内力相加，即得到最后结果。2.2.1角区格A计算跨度：Y方向Ly=7500mm X方向Lx=4000mmg=g+q/2=4.69+3.5/2=6.44KN/q=q/2=3.5/2=1.75KN/表2-1 四边固定及两邻边固定时的弯矩系数Lx/Ly支承情况MxMyMxMy0.533四边固定0.03900.0050-0.0819-0.05710.533两邻边固定两邻边简支0.05390.0096-0.1153-0.0785a、计算跨中弯矩：取钢筋混凝土泊松比=0.2b、计算支座负弯矩：计算区格支座的最大负弯矩，将各区格均布满 。区格板按作用的四边固定板求得的支座弯矩即支座最大负弯矩；外区格按实际支承情况考虑，在作用下的支座亦为该支座最大负弯矩。同一支座按相邻区格求出的弯矩有差别时，取较大值进行配筋。2.2.2边区格B计算跨度：Y方向Ly=7500mm X方向Lx=4000mm表2-2 四边固定及三边简支时的弯矩系数Lx/Ly支承情况MxMyMxMy0.533四边固定0.03900.0050-0.0819-0.05710.533三边简支一边固定0.02270.0822-0.1200a、计算跨中弯矩：取钢筋混凝土泊松比=0.2b、计算支座负弯矩：C、配筋计算跨中截面取=120-20=100mm，=120-30=90mm；支座截面附近近似取=120-20=100mm。板中的配筋率一般较低，故近似地取内力臂系数=0.9进行计算。表2-3 双向板A、B区格配筋计算截面Mh0最小配筋面积实配钢筋直径、间距面积跨中Ax方向5.69 100.00 0.041 193.45 240 B8200251y方向1.89 90.00 0.016 70.48 240 B8200251Bx方向5.22 90.00 0.046 197.88 240 B8200251y方向3.75 100.00 0.027 126.57 240 B8200251支座x方向-10.73 100.00 -0.072 -345.28 240B8140359y方向-7.48 100.00 -0.051 -243.07 240 B82002512.2.3区格C活荷载标准值 (走廊）3.5KN/m，长跨方向Ly=8000mm，短跨方向Lx=2100mm，Ly/Lx=3.813所以按单向板理论计算。（单跨板，塑性理论计算）取板宽b=1000mm作为计算单元，现浇单跨梁板计算跨度L0=Ln，取板的截面有效高度h0=h-20=100mm。 图2-3 单向板C计算简图表2-4 单向板C的配筋计算截面左支座跨中右支座弯矩系数- 1/11 1/8 - 1/11-2.863.94-2.86-0.01980.0279-0.019894.48133.0594.48选用钢筋B8200B8200B8200实际钢筋面积(mm)251251251最小配筋率0.2%满足满足满足2.3 楼梯设计图2-4 楼梯结构计算简图2.3.1基本设计资料该教学楼结构楼梯为板式楼梯，活荷载标准值取3.5kN/m，组合系数，准永久值系数；楼梯采用C30混凝土：Fc =14.3N/mm2 Ft =1.43N/mm2 ，钢筋HRB335：Fy =300N/mm2 ；板面做法：水磨石面层，板底混合砂浆20mm厚。踏步板厚度取跨度的1/301/25，踏步板跨度3360mm，所以取厚度120mm，取，板倾斜角tan=150/280=0.536,cos=0.881。2.3.2踏步板设计取1m宽板带进行计算(1)荷载计算水磨石面层 (0.28+0.15)0.65/0.28=0.998三角形踏步 0.280.150.525/0.28=1.875斜板厚重 0.1225/cos=3.403底部抹灰 0.0217/cos=0.386 永久荷载效应控制组合1.356.66+0.73.51.4=12.42kN/m可变荷载效应控制组合1.26.66+3.51.4=12.89kN/m可变荷载效应控制的组合值较大所以取（g+q)=12.89kN/m弯矩设计值(2)、配筋计算选用钢筋B10140(AS=561mm),分布钢筋为每一踏步18，详见结构图2.3.3平台板设计取平台板厚度h=100mm，b=1000mm，按单向板计算。(1) 内力计算恒荷载标准值，永久荷载效应控制组合1.353.49+0.73.51.4=8.14kN/m可变荷载效应控制组合1.23.49+3.51.4=9.09kN/m可变荷载效应控制的组合值较大所以取（g+q)=9.09kN/m弯矩设计值(2)、配筋计算选用钢筋B8200(AS=251mm)2.3.4平台梁设计平台梁截面选(1) 荷载计算梁自重 0.2(0.35-0.10)25=1.25kN/m梁侧面粉刷 0.02(0.35-0.10)217=0.17kN/m 荷载设计值(2) 内力计算计算跨度弯矩设计值剪力设计值(3) 配筋计算a 截面尺寸验算，满足要求b 纵向受拉钢筋倒L型截面，近似按矩形截面计算选用钢筋2B16+1B18(AS=656mm)c 箍筋计算按构造配筋选用B8200双肢箍。第3章 竖向荷载计算3.1设计基本资料抗震设防烈度：7度基本风压：建筑结构安全等级：级材料：梁混凝土选用级（）柱混凝土选用级（）梁柱受力钢筋均选用级HRB335（）箍筋均选用级HRB335（）3.2 框架计算简图3.2.1选择一榀框架取一榀完整结构、荷载分布均匀的具有代表性的框架作为计算单元。图3-1 板荷载分布图3.2.2梁截面尺寸的确定框架梁截面高度，为了防止发生脆性破坏，不宜大于1/4梁净跨。主梁截面宽度可取，且不宜小于200mm为了保证梁侧向稳定性，梁截面的高宽比不宜大于4。表3-1 梁截面尺寸层次混凝土强度横梁（bxh)纵梁（bxh)AB跨BC跨14C303007002002502004503.2.3柱子尺寸的确定各层的重力荷载可以近似取14KN/m，由柱网图可知边柱及中柱的荷载面积分别为4.0m3.75m和4.5m5.05m。边柱中柱取柱截面为正方形，则边柱和中柱截面尺寸分别为297mm，366mm，根据估算结果并且综合考虑其他因素，本设计柱截面尺寸取400mm400mm。图3-2 框架结构计算简图3.3恒荷载作用下内力计算3.3.1屋面及楼面的永久荷载标准值屋面（不上人）：颗粒保护层 0.35三毡四油防水层 0.420mm水泥砂浆找平层 200.02=0.430厚轻集料混凝土找坡 50.03=0.15150mm蛭石保温层 50.15=0.75120mm厚楼板 250.12=3.020mm水泥砂浆找平层 200.02=0.415mm厚楼底抹灰 0.01517=0.2555.7013层楼面：水磨石地面 0.65120mm厚楼板 250.12=3.015mm厚楼顶抹灰 0.255 3.913.3.2屋面及楼面的可变荷载标准值不上人屋面均布荷载标准值 2.0楼面活荷载标准值（教室） 2.5楼面活荷载标准值（走廊） 3.53.3.3墙体重力荷载200mm厚加气混凝土墙体（双面粉刷）1.4+0.5+0.35=2.24女儿墙3.25，走廊踢脚及栏杆线荷载1.25表3-2 梁荷载计算表梁截面尺寸截面面积标准荷载kN/mb/mmh/mmA/m减去板厚120mm3007000.215.622004500.092.472002500.052.37注：梁标准荷载按公式25A+17b+2(h-板厚)0.0153.3.4轴线AC梁上的恒载标准值计算表3-3 轴线AC梁上的恒载标准值计算层号传荷构件AB跨(kN/m)BC跨(kN/m)梯形荷载峰值换算均布荷载三角形荷载峰值换算均布荷载13层墙00板左3.91*2.25=8.797.404.692.93右8.797.404.692.93梁5.622.37屋面墙00板左11.69.766.193.89右11.69.766.193.89梁5.622.37注：三角形荷载换算成均布荷载 梯形荷载换算均布荷载图3-3 换算均布荷载 3.3.5轴线AC柱端集中力计算表3-4 柱端集中力计算层号柱号传荷构件计算过程取值/kN14A板(2.254.51/2)3.9119.79纵梁4.52.4711.12墙及窗22.24(3.9-0.45)15.46小计46.37B板A+(2.1+4.5)1.21/23.9135.27纵梁4.52.4711.12墙及窗22.24(3.9-0.45)15.46小计61.85C板(2.1+4.5)1.21/23.9115.48纵梁4.52.4711.12墙护栏1.254.55.63小计32.23屋顶A板(2.254.51/2)5.1626.12纵梁4.52.4711.12女儿墙1.13.254.516.09小计53.33B板A+(2.1+4.5)1.21/25.1646.55纵梁4.52.4711.12墙00小计57.67C板(2.1+4.5)1.21/25.1620.43纵梁4.52.4711.12女儿墙1.13.254.516.09小计47.643.3.6偏心距计算（1）B柱：13层：梁荷载4.52.47=11.12KN； 墙荷载2.0(3.9-0.45)2.24=15.46KN 板荷载3.91(1/24.52.25)+(2.1+4.5)1.21/2=35.28KN 偏心距100mm，弯矩(11.12+15.46+35.28)0.10=6.19KNm 顶层：梁荷载11.12KN；板荷载46.56KN；偏心距100mm 弯矩(11.12+46.56)0.10=5.78KNm（2）C柱：13层：梁荷载4.52.47=11.12KN； 走廊踢脚及栏杆1.254.5=5.63KN 板荷载3.911/2(2.1+4.5)1.2=15.48KN 偏心距100mm，弯矩(11.12+5.63+15.48)0.10=3.22KNm 顶层：梁荷载11.12KN；板荷载20.43KN；偏心距150mm 弯矩(11.12+20.43)0.10=3.16KNm图3-4 恒载作用下框架结构计算简图计算梁线刚度，中间框架，其中为矩形梁截面惯性矩，柱线刚度3.3.7梁柱线刚度计算表3-5 梁线刚度计算类别层次bhEc(N/mm)IoL(mm)AB跨143007007400BC跨142002502300表3-6 柱线刚度计算层次计算高度hcbhEc(N/mm)Io243900400400149004004003.3.8弯矩计算及分配(1) 固端弯矩：14层：-(7.42+5.62)7.402/12=-93.18kNm(7.42+5.62)7.402/12=93.18kNm-(2.932+2.37)2.32/12=-3.63kNm(2.932+2.37)2.32/12=3.63kNm屋顶层：-(9.762+5.62)7.402/12=-114.72kNm(9.762+5.62)7.402/12=114.72kNm-(3.892+2.37)2.32/12=-4.47kNm(3.892+2.37)2.42/12=4.47kNm(2)弯矩二次分配弯矩二次分配法计算均布荷载作用下的框架梁柱弯矩上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁下柱上柱分配系数/0.191 0.809 0.750 0.000 0.177 0.073 0.293 0.707 /固端弯矩-114.72 114.72 -5.78 -4.47 4.47 3.16 分配弯矩21.90 92.82 -78.33 -18.48 -7.65 -1.31 -5.40 传递弯矩7.47 -39.17 46.41 -6.27 -0.65 -3.83 -1.42 2次分配6.05 25.65 -29.61 -6.99 -2.89 1.54 3.71 最终弯矩35.42 -35.42 53.19 -31.74 -15.67 0.87 -3.11 0.160 0.160 0.679 0.637 0.150 0.150 0.062 0.172 0.414 0.414 -93.18 93.18 -6.19 -3.63 3.63 3.22 分配弯矩14.94 14.94 63.30 -53.11 -12.53 -12.53 -5.19 -1.17 -2.84 -2.84 传递弯矩10.95 7.47 -26.55 31.65 -9.24 -6.27 -0.59 -2.59 -1.42 -2.70 2次分配1.30 1.30 5.53 -9.91 -2.34 -2.34 -0.97 1.15 2.78 2.78 最终弯矩27.19 23.71 -50.90 61.81 -24.11 -21.14 -10.37 1.01 -1.48 -2.76 0.160 0.160 0.679 0.637 0.150 0.150 0.062 0.172 0.414 0.414 -93.18 93.18 -6.19 -3.63 3.63 3.22 分配弯矩14.94 14.94 63.30 -53.11 -12.53 -12.53 -5.19 -1.17 -2.84 -2.84 传递弯矩7.47 7.72 -26.55 31.65 -6.27 -6.46 -0.59 -2.59 -1.55 -1.42 2次分配1.82 1.82 7.72 -11.68 -2.76 -2.76 -1.14 0.95 2.30 2.30 最终弯矩24.23 24.48 -48.71 60.04 -21.55 -21.75 -10.55 0.81 -2.08 -1.95 0.166 0.132 0.702 0.657 0.155 0.124 0.064 0.187 0.361 0.452 -93.18 93.18 -6.19 -3.63 3.63 3.22 分配弯矩15.44 12.33 65.41 -54.76 -12.92 -10.32 -5.35 -1.28 -2.47 -3.10 传递弯矩7.47 0.00 -27.38 32.71 -6.27 0.00 -0.64 -2.68 0.00 -1.42 2次分配3.30 2.63 13.98 -16.95 -4.00 -3.19 -1.66 0.77 1.48 1.85 最终弯矩26.20 14.96 -41.17 54.17 -23.19 -13.52 -11.28 0.44 -0.99 -2.66 A 7.48 B-6.76 -0.50 C注：阴影部分为偏心距图3-5 恒荷载作用下弯矩图(kNm)3.3.9计算梁端剪力、柱端剪力梁端剪力以AB跨第四层梁端剪力为例说明计算过程其他各层梁端剪力见表3-7表3-7 梁 端 剪 力 计 算类别层号荷载标准值kN/m梁跨度m梁左弯矩kNm梁右弯矩kNm梁左剪力kN梁右剪力kNAB跨425.147.40-35.42 53.19 90.62 -95.42 320.427.40-50.90 61.81 74.08 -77.03220.427.40-48.71 60.04 74.02 -77.09 120.427.35-41.17 54.17 73.80 -77.31 BC跨410.152.30-15.67 0.87 18.11 -5.2438.232.30-10.37 1.01 13.54 -5.3928.232.30-10.55 0.81 13.70 -5.23 18.232.30-11.28 0.44 14.18 -4.75 柱端剪力表3-8 柱 端 剪 力 计 算类别层号计算高度m柱上端弯矩kNm柱下端弯矩kNm柱剪力上(下)kNA柱43.934.59 26.59 -16.0633.923.20 23.70 -12.29 23.923.93 25.59 -13.00 14.914.59 7.30 -4.58B柱43.9-30.49 -23.00 14.3233.9-20.08 -20.49 10.9523.9-20.68 -22.07 11.5214.9-12.94 -6.47 4.14C柱43.9-4.90 -3.92 1.5033.9-2.31 -3.08 0.8823.9-2.84 -3.49 1.2214.9-2.07 -1.03 0.30图3-6 恒荷载作用下剪力图(kN)3.3.10计算柱的轴力：将柱两侧的梁端剪力、节点集中力及柱轴力叠加，即得柱轴力，该层柱下端的轴力计入柱的自重。表3-9 框架柱轴力计算A柱B柱C柱层数柱自重柱端集中力上柱轴力下柱轴力柱端集中力上柱轴力下柱轴力柱端集中力上柱轴力下柱轴力415.653.33-143.95 -159.5557.67-171.20-186.8047.64-52.88 -68.48 315.646.37-280.00 -295.6061.85-399.75-415.3532.23-90.50 -106.10 215.646.37-415.99 -431.5961.85-628.31-643.9132.23-127.96 -143.56 119.646.37-551.76 -571.3661.85-856.87-876.4732.23-169.85 -189.45 图3-7 恒荷作用下轴力图(kN)3.4活荷载作用下的内力计算3.4.1均布荷载梁上分布的荷载由梯形或者三角形组成，须把梯形或三角形等效为均布荷载同恒载计算过程：表3-10层号传荷构件AB跨(KN/m)BC跨(KN/m)梯形荷载峰值换算均布荷载三角形荷载峰值换算均布荷载13板左2.52.25=5.634.731.23.5=4.202.63右5.634.734.202.63屋顶板左1.130.950.600.38右1.130.950.600.38表3-11 柱端集中力层号柱号传荷构件计算过程取值/KN13A板(2.254.51/2)2.512.66B板A+(2.1+4.5)1.21/23.526.52C板(2.1+4.5)1.21/23.513.86屋顶A板(2.254.51/2)0.52.53B板A+(2.1+4.5)1.21/20.54.51C板(2.1+4.5)1.21/20.51.983.4.2走廊柱子偏心产生框架梁端附加弯矩B柱：偏心距100mm13层：弯矩26.520.10=2.65kNm 顶层：弯矩4.510.10=0.45kNmC柱：偏心距100mm，13层：弯矩13.860.10=1.39kNm 顶层：弯矩1.980.10=0.20kNm图3-8 活荷载计算简图3.4.3弯矩计算及分配（1）计算固端弯矩：14层：-(4.732)7.402/12=-43.17kNm(4.732)7.402/12=43.17kNm-(2.632)2.302/12=-2.32kNm(2.632)2.302/12=2.32kNm屋顶层：-(0.952)7.402/12=-8.67kNm(0.952)7.402/12=8.67kNm-(0.382)2.302/12=-0.34kNm(0.382)2.302/12=0.34kNm（2） 梁柱线刚度及分配系数同表3-5和3-6（3）活荷载作用下弯矩二次分配法求弯矩上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁下柱上柱分配系数/0.191 0.809 0.750 0.000 0.177 0.073 0.293 0.707 /固端弯矩-8.67 8.67 -5.78 -0.34 0.34 3.16 分配弯矩1.66 7.01 -1.91 -0.45 -0.19 -0.10 -2.48 传递弯矩3.46 -0.96 3.51 -2.61 -0.05 -0.09 -1.15 2次分配-0.48 -2.03 -0.64 -0.15 -0.06 0.36 0.88 最终弯矩4.64 -4.64 9.63 -3.21 -0.64 0.51 -2.75 0.160 0.160 0.679 0.637 0.150 0.150 0.062 0.172 0.414 0.414 -43.17 43.17 -6.19 -2.32 2.32 3.22 分配弯矩6.92 6.92 29.33 -22.08 -5.21 -5.21 -2.16 -0.95 -2.29 -2.29 传递弯矩0.83 3.46 -11.04 14.66 -0.23 -2.61 -0.48 -1.08 -1.15 -1.24 2次分配1.08 1.08 4.59 -7.24 -1.71 -1.71 -0.71 0.59 1.43 1.43 最终弯矩8.83 11.46 -20.29 28.52 -7.14 -9.52 -5.66 0.89 -2.01 -2.10 0.160 0.160 0.679 0.637 0.150 0.150 0.062 0.172 0.414 0.414 -43.17 43.17 -6.19 -2.32 2.32 3.22 分配弯矩6.92 6.92 29.33 -22.08 -5.21 -5.21 -2.16 -0.95 -2.29 -2.29 传递弯矩3.46 3.58 -11.04 14.66 -2.61 -2.69 -0.48 -1.08 -1.25 -1.15 2次分配0.64 0.64 2.72 -5.67 -1.34 -1.34 -0.55 0.60 1.44 1.44 最终弯矩11.02 11.14 -22.16 30.08 -9.15 -9.23 -5.51 0.89 -2.11 -2.00 0.166 0.132 0.702 0.657 0.155 0.124 0.064 0.187 0.361 0.452 -43.17 43.17 -6.19 -2.32 2.32 3.22 分配弯矩7.15 5.71 30.31 -22.77 -5.37 -4.29 -2.22 -1.04 -2.00 -2.50 传递弯矩3.46 0.00 -11.39 15.15 -2.61 0.00 -0.52 -1.11 0.00 -1.15 2次分配1.31 1.05 5.56 -7.90 -1.86 -1.49 -0.77 0.42 0.82 1.02 最终弯矩11.92 6.76 -18.69 27.65 -9.84 -5.78 -5.83 0.59 -1.18 -2.63 A 3.38 B-2.89 -0.59 C注：阴影部分为偏心距图3-9 活载作用下弯矩图（kNm）3.4.4计算梁端剪力、柱端剪力梁端剪力表3-12 梁 端 剪 力 计 算类别层号荷载标准值梁跨度梁左弯矩梁右弯矩梁左剪力梁右剪力AB跨41.97.4-4.64 9.63 6.36 -7.70 39.467.4-20.29 28.52 33.89 -36.11 29.467.4-22.16 30.08 33.93 -36.07 19.467.4-18.69 27.65 33.79 -36.21 BC跨40.762.3-0.64 0.51 0.93 -0.82 35.262.3-5.66 0.89 8.12 -3.97 25.262.3-5.51 0.89 8.06 -4.04 15.262.30.00 0.59 5.79 -6.31 柱端剪力表3-13 柱端剪力计算类别层号计算高度/m柱上端弯矩柱下端弯矩柱剪力上(下)A柱43.94.64 8.83 -3.45 33.911.46 11.02 -5.77 23.911.14 11.92 -5.91 14.96.76 3.38 -2.07 B柱43.9-3.21 -7.14 2.65 33.9-9.52 -9.15 4.79 23.9-9.23 -9.84 4.89 14.9-5.78 -2.89 1.77 C柱43.9-2.75 -2.10 1.24 33.9-2.01 -2.00 1.03 23.9-2.11 -2.63 1.21 14.9-1.18 -0.59 0.36 图3-10 活荷载作用下剪力图（kN）3.4.5柱端轴力计算表3-14 A柱B柱C柱层数柱端集中力上柱轴力下柱轴力柱端集中力上柱轴力下柱轴力柱端集中力上柱轴力下柱轴力42.53-8.89 -8.894.51-13.14-13.141.98-2.80 -2.80 312.66-55.44 -55.4426.52-109.67-109.6713.86-20.63 -20.63 212.66-102.03 -102.0326.52-206.19-206.1913.86-38.53 -38.53 112.66-148.48 -148.4826.52-302.72-302.7213.86-58.70 -58.70 图3-11 活荷载作用下轴力图（kN）第4章 风荷载作用下内力计算4.1基本数据计算风压标准值计算公式为，风压高度变化系数按地面粗糙度C类取用。因结构高度H1.0时，取=1.0。将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载，计算过程如表2所示（表中B和H的乘积为一榀框架各层节点的受风面积）。结构计算简图如图5-1所示。表4-1 风压高度变化系数离地面高度/m5101520查表z0.650.650.650.74楼层高度3.97.811.716.7实取z0.650.650.650.68框架受风荷载宽度B=4500mm，受荷高度H取上下楼层的一半，底层取h+1m表4-2 风荷载计算楼层zzsoBHFk(kN)11.0 0.65 1.30.44.54.46.69 21.0 0.65 1.30.44.53.95.93 31.0 0.65 1.30.44.53.95.93 41.0 0.68 1.30.44.53.96.21 图4-1 风荷载计算简图（KN）4.2框架结构侧向刚度计算表4-3 各层柱侧向刚度D值A柱B柱C柱层次244.6280.68188114.6650.70090560.3970.16621432001015.3440.79652105.8400.80952950.4970.399261413119 其中4.3框架结构侧移验算根据风荷载计算简图，由公式计算层间剪力，然后依据表格所列层间侧向刚度，按计算各层相对侧移，按验算侧移。框架结构小于，满足要求。 表4-4层次(kN)(kN)(N/mm)(mm)44.864.86200100.2435.9310.79200100.5425.9316.72200100.8416.6923.41131191.784.4框架结构内力计算4.4.1反弯点高度比 表4-5柱A柱B柱C层号KyKyKy44.2680.4504.6650.4500.3970.19834.2680.5004.6650.5000.3970.34824.2680.5004.6650.5000.3970.50015.3440.5505.8400.5500.4970.7024.4.2风荷载作用下各层框架柱端弯矩计算 表4-6层次4321层高(m)3.903.903.904.90Vi(kN)4.86 10.79 16.72 23.41 Di(N/mm)20010 20010 20010 13119 A柱Di18811 8811 8811 5210 Vi12.139 4.751 7.363 9.298 K4.268 4.268 4.268 5.344 y0.450.500.500.55h/m3.903.903.904.90MC上/(kN*m)4.588 9.264 14.357 20.503 MC下/(kN*m)3.754 9.264 14.357 25.059 B柱Di29056 9056 9056 5295 Vi22.198 4.883 7.568 9.450 K4.665 4.665 4.665 5.840 y0.450.500.500.55h/m3.903.903.904.90MC上/(kN*m)4.716 9.522 14.758 20.837 MC下/(kN*m)3.858 9.522 14.758 25.467 C柱Di32143 2143 2143 2614 Vi30.520 1.155 1.791 4.666 K0.397 0.397 0.397 0.497 y0.198 0.348 0.500 0.702 h/m3.903.903.904.90MC上/(kN*m)1.626 2.936 3.492 6.823 MC下/(kN*m)0.403 1.570 3.492 16.038 4.4.3风荷载作用下梁端弯矩、剪力及柱轴力计算 表4-7层次4321梁ABMb左/(kN*m)4.588 13.017 23.621 34.860 Mb右/(kN*m)4.314 12.242 22.214 32.566 L(m)7.47.47.47.4Vb(kN)1.203 3.413 6.194 9.112 梁BCMb左/(kN*m)0.401 1.139 4.157 7.630 Mb右/(kN*m)1.626 3.338 5.062 10.315 L(m)2.32.32.32.3Vb(kN)0.881 1.946 4.008 7.802 柱轴力(kN)A柱1.203 4.616 10.810 19.922 B柱0.322 1.789 3.974 5.284 C柱0.881 2.828 6.836 14.638 图4-2 （a)框架柱弯矩图 (b)框架梁弯矩图图4-3 左风剪力图图4-4 左风轴力图第5章 框架内力组合及配筋计算5.1荷载效应组合情况5.2控制截面及最不利内力组合框架梁：控制截面是支座截面和跨中截面支座截面： 跨中截面： 框架柱：控制截面是柱的上下端及相应的、及相应的、及相应的、5.3材料混凝土：柱采用C30级（） 梁采用C30级（）钢筋 ：受力钢筋采用级（） 箍筋采用级（）5.4框架梁截面内力组合5.4.1 梁端弯矩调幅1、考虑到活荷载满跨布置所求的跨中弯矩与按活荷载最不利布置所求的跨中弯矩偏小，故将所得的跨中弯矩乘以提高系数1.2；由于框架梁柱节点非绝对刚接，框架中允许梁端出现塑性铰，因此在梁中可以考虑塑性内力重分布，即使梁端负弯矩乘以调幅系数0.8表5-1 横梁弯矩调幅荷载种类层数梁跨度荷载弯矩标准值调幅系数调幅后弯矩标准值ML0MR0M0MLMRM0恒载4AB7.425.14 -17.48 34.11127.780.8-13.98 27.29 153.34 BC2.310.15 -12.09 -0.180.960.8-9.67 -0.14 1.15 3AB7.420.42 -36.24 46.483.420.8-28.99 37.12 100.10 BC2.38.23 -7.65 -0.070.230.8-6.12 -0.06 0.28 2AB7.420.42 -34.06 44.6285.40.8-27.25 35.70 102.48 BC2.38.23 -7.79 -0.240.240.8-6.23 -0.19 0.29 1AB7.420.42 -26.58 38.7192.10.8-21.26 30.97 110.52 BC2.38.23 -9.37 -1.490.070.8-7.50 -1.19 0.08 活载4AB7.41.90 -3.37 8.095.870.8-2.70 6.47 7.04 BC2.30.76 -0.45 0.351.090.8-0.36 0.28 1.31 3AB7.49.46 -13.51 21.340.350.8-10.81 17.04 48.42 BC2.35.26 -4.04 0.10.050.8-3.23 0.08 0.06 2AB7.49.46 -15.37 22.8738.630.8-12.30 18.30 46.36 BC2.35.26 -3.90 0.080.120.8-3.12 0.06 0.14 1AB7.49.46 -11.93 20.4141.590.8-9.54 16.33 49.91 BC2.35.26 -4.67 -0.670.010.8-3.74 -0.54 0.01 5.4.2 柱边缘处梁弯矩、剪力由于内力分析的结果是轴线位置处的内力，而梁支座截面的最不利位置应是柱边缘处，；因此在确定该处的最不利内力时应根据柱轴线处的弯矩和剪力计算出柱边缘截面的弯矩和剪力弯矩剪力 、柱边缘处梁截面的弯矩和剪力 M、V 柱轴线处梁截面的弯矩和剪力 b 柱截面宽度 q 梁上均布荷载表5-2 梁 端 控 制 截 面 内 力 标 准 值层数截面柱截面恒载内力活载内力风载内力轴线处柱边缘处轴线处柱边缘处轴线处柱边缘处MVMVMVMVMVMV4A400*40035.4289.69 17.48 84.66 4.64 6.36 3.37 5.98 4.59 1.20 4.35 1.20 BL400*40053.1995.42 34.11 90.39 9.63 7.70 8.09 7.32 4.31 1.20 4.07 1.20 BR400*40015.6717.92 12.09 15.89 0.64 0.93 0.45 0.78 0.40 0.88 0.22 0.88 C400*4000.875.24 -0.18 3.21 0.51 0.82 0.35 0.67 1.63 0.88 1.45 0.88 3A400*40050.973.29 36.24 69.21 20.29 33.89 13.51 32.00 13.02 3.41 12.34 3.41 BL400*40061.8177.03 46.40 72.95 28.52 36.11 21.30 34.22 12.24 3.41 11.56 3.41 BR400*40010.3713.61 7.65 11.96 5.66 8.12 4.04 7.07 1.14 1.95 0.75 1.95 C400*4001.015.39 -0.07 3.74 0.89 3.97 0.10 2.92 3.34 1.95 2.95 1.95 2A400*40048.7173.23 34.06 69.15 22.16 33.93 15.37 32.04 23.62 6.19 22.38 6.19 BL400*40060.0477.09 44.62 73.01 30.08 36.07 22.87 34.18 22.21 6.19 20.97 6.19 BR400*40010.5513.80 7.79 12.15 5.51 8.06 3.90 7.01 4.16 4.01 3.36 4.01 C400*4000.815.23 -0.24 3.58 0.89 4.04 0.08 2.99 5.06 4.01 4.26 4.01 1A400*40041.1772.97 26.58 68.89 18.69 33.79 11.93 31.90 34.86 9.11 33.04 9.11 BL400*40054.1777.31 38.71 73.23 27.65 36.21 20.41 34.32 32.57 9.11 30.75 9.11 BR400*40011.289.57 9.37 7.92 5.83 5.79 4.67 4.74 7.63 7.80 6.07 7.80 C400*4000.449.66 -1.49 8.01 0.59 6.31 -0.67 5.26 10.32 7.80 8.76 7.80 5.4.3梁控制截面内力组合1）可变荷载效应起控制作用：（1）1.2恒荷载+1.4活荷载+1.40.6风荷载（2）1.2恒荷载+1.4风荷载+0.7活荷载2） 永久荷载效应起控制作用：1.35恒荷载+1.4(0.7活荷载+0.6风荷载)以第4层AB跨梁为例，说明各内力组合值的确定方法。在左风荷载作用下，A端恒载下弯矩MGK=-13.98kNm，活载MQK=-2.7kNm，风荷载作用下弯矩Mwk=4.83kNm；B端MGK=27.29kNm，活载MQK=6.47kNm，风荷载作用下弯矩Mwk=4.55kNm(弯矩以绕杆端顺时针为正)MA=1.2恒+1.4活+1.4*0.6风 =1.2(-13.98)+1.4(-2.7)+1.40.64.83 =-16.50kNmMBL=1.2恒+1.4活+1.4*0.6风 =1.227.29+1.46.47+1.40.64.55 =45.63kNm梁端截面的剪力及跨间弯矩根据梁的平衡条件求的。梁上等效均布荷载q=25.14kN/m，计算净跨LN=7.4-0.4=7.0m，图5-1 第4层AB跨梁用同样的方法可求的其他组合下的内力，详细见表格6-3表5-3 调整后框架梁的内力组合表层数截面内力恒载SGK活载SQK左风SWK（左）右风SWK（右）1.2恒+1.4活+1.4*0.6风1.2恒+1.4风+1.4*0.7活1.35恒+1.4*(0.7活+0.6风)截面控制力左风右风左风右风左风右风 四 层AM-13.98 -2.70 4.83 -4.83 -16.50 -24.61 -12.66 -26.18 -17.46 -25.58 -26.18 V84.66 5.98 -1.20 1.20 108.96 110.97 105.77 109.13 119.15 121.16 121.16 B左M27.29 6.47 4.55 -4.55 45.63 37.98 45.46 32.72 47.00 39.36 47.00 V-90.39 -7.32 -1.20 1.20 -119.73 -117.71 -117.32 -113.96 -130.21 -128.19 -130.21 B右M-9.67 -0.36 0.58 -0.58 -11.63 -12.59 -11.15 -12.77 -12.93 -13.89 -13.89 V15.89 0.78 -0.88 0.88 19.42 20.90 18.60 21.06 21.47 22.95 22.95 CM-0.14 0.28 1.81 -1.81 1.74 -1.30 2.63 -2.43 1.60 -1.44 -2.63 V-3.21 -0.67 -0.88 0.88 -5.53 -4.05 -5.74 -3.27 -5.73 -4.25 -5.74 跨间MAB153.34 7.04 0.14 -0.14 193.98 193.75 191.10 190.71 214.02 213.79 214.02 MBC1.15 1.31 0.62 -0.62 3.73 2.70 3.53 1.80 3.35 2.32 3.73 三 层AM-28.99 -10.81 13.70 -13.70 -38.41 -61.43 -26.20 -64.57 -38.22 -61.24 -64.57 V69.21 32.00 -3.41 3.41 124.98 130.71 109.63 119.18 121.92 127.65 130.71 B左M37.12 17.04 12.92 -12.92 79.25 57.55 79.33 43.15 77.67 55.96 79.33 V-72.95 -34.22 -3.41 3.41 -138.30 -132.58 -125.84 -116.29 -134.88 -129.15 -138.30 B右M-6.12 -3.23 1.53 -1.53 -10.58 -13.15 -8.37 -12.65 -10.14 -12.71 -13.15 V11.96 7.07 -1.95 1.95 22.61 25.89 18.55 24.01 21.44 24.72 25.89 CM-0.14 0.08 3.73 -3.73 3.07 -3.19 5.13 -5.32 3.02 -3.25 -5.32 V-3.74 -2.92 -1.95 1.95 -10.22 -6.94 -10.08 -4.62 -9.55 -6.28 -10.22 跨间MAB100.10 48.42 0.39 -0.39 188.24 187.59 168.12 167.03 182.92 182.26 188.24 MBC0.28 0.06 1.10 -1.10 1.34 -0.51 1.93 -1.15 1.36 -0.49 1.93 二 层AM-27.25 -12.30 24.86 -24.86 -29.03 -70.79 -9.95 -79.55 -27.95 -69.72 -79.55 V69.15 32.04 -6.19 6.19 122.63 133.03 105.71 123.04 119.54 129.94 133.03 B左M35.70 18.30 23.45 -23.45 88.15 48.75 93.59 27.94 85.82 46.42 93.59 V-73.01 -34.18 -6.19 6.19 -140.66 -130.26 -129.77 -112.44 -137.25 -126.85 -140.66 B右M-6.23 -3.12 4.96 -4.96 -7.68 -16.01 -3.59 -17.48 -7.30 -15.64 -17.48 V12.15 7.01 -4.01 4.01 21.03 27.76 15.84 27.07 19.91 26.64 27.76 CM-0.19 0.06 5.86 -5.86 4.78 -5.06 8.04 -8.37 4.73 -5.12 -8.37 V-3.58 -2.99 -4.01 4.01 -11.85 -5.12 -12.84 -1.62 -11.14 -4.40 -12.84 跨间MAB102.48 46.36 0.71 -0.71 188.47 187.28 169.39 167.42 184.37 183.18 188.47 MBC0.29 0.14 0.45 -0.45 0.93 0.17 1.12 -0.14 0.91 0.15 1.12 一 层AM-21.26 -9.54 36.68 -36.68 -8.07 -69.69 16.48 -86.22 -7.25 -68.87 -86.22 V68.89 31.90 -9.11 9.11 119.67 134.97 101.17 126.68 116.60 131.91 134.97 B左M30.97 16.33 34.39 -34.39 88.91 31.13 101.31 5.01 86.70 28.92 101.31 V-73.23 -34.32 -9.11 9.11 -143.57 -128.26 -134.26 -108.75 -140.14 -124.83 -143.57 B右M-7.50 -3.74 9.19 -9.19 -6.51 -21.95 0.21 -25.52 -6.06 -21.50 -25.52 V7.92 4.74 -7.80 7.80 9.59 22.69 3.23 25.07 8.79 21.89 25.07 CM-1.19 -0.54 11.88 -11.88 7.80 -12.16 14.68 -18.59 7.84 -12.11 -18.59 V-8.01 -5.26 -7.80 7.80 -23.53 -10.43 -25.69 -3.85 -22.52 -9.42 -25.69 跨间MAB110.52 49.91 1.15 -1.15 203.46 201.53 183.14 179.93 199.07 197.15 203.46 MBC0.08 0.01 1.35 -1.35 1.25 -1.01 2.00 -1.77 1.25 -1.00 2.00 5.5框架柱控制截面内力组合柱控制截面为上、下端截面，其内力组合见表6-4中的柱端弯矩，以绕柱端截面顺时针方向旋转为正；柱端剪力以绕柱端截面顺时针旋转为正。下面以第四层A柱上端截面在1.2SGK+1.4SQK+1.4*0.6SWK组合时的内力组合情况，说明组合的方法。在左风作用下：M=1.2SGK+1.4SQK+1.40.6SWK =1.235.42+1.44.64+1.40.6(-4.59) =52.86kNmN=1.2(-143.95)+1.4(-8.89)+1.40.6(-1.20)=-184.18kNV=1.2(-16.06)+1.4(-3.45)+1.40.6(-2.14)=-22.30kN在右风作用下M=1.2SGK+1.4SQK+1.40.6SWK =1.235.42+1.44.64+1.40.64.59 =45.14kNmN=1.2(-143.95)+1.4(-8.89)+1.40.61.20=-186.19kNV=1.2(-16.06)+1.4(-3.45)+1.40.62.14=-25.90kN其他各层框架柱内力组合情况见表6-5、表6-6.表6-7表5-4 第4层柱控制截面内力组合 分类 截面SGKSQKSWK（左）SWK（右）1.2恒+1.4活+1.4*0.6风1.2恒+1.4风+1.4*0.7活1.35恒+1.4*(0.7活+0.6风)MmaxNVNmaxNVNminNV左风右风左风右风左风右风A柱上端M35.42 4.64 4.59 -4.59 52.86 45.14 53.48 40.63 56.22 48.51 56.22 48.51 53.48 N-143.95 -8.89 1.20 -1.20 -184.18 -186.19 -179.77 -183.13 -202.04 -204.05 -202.04 -204.05 -179.77 V-16.06 -3.45 2.14 -2.14 -22.30 -25.90 -19.66 -25.65 -23.26 -26.86 -23.26 -26.86 -19.66 下端M27.19 8.83 3.75 -3.75 48.14 41.84 46.53 36.03 48.51 42.21 48.51 42.21 46.53 N-159.55 -8.89 1.20 -1.20 -202.90 -204.91 -198.49 -201.85 -223.10 -225.11 -223.10 -225.11 -198.49 V-16.06 -3.45 2.14 -2.14 -22.30 -25.90 -19.66 -25.65 -23.26 -26.86 -23.26 -26.86 -19.66 B柱上端M-31.74 -3.21 4.72 -4.72 -38.62 -46.55 -34.63 -47.84 -42.03 -49.96 -49.96 -42.03 -47.84 N-171.20 -13.14 0.32 0.32 -223.57 -223.57 -217.87 -217.87 -243.73 -243.73 -243.73 -243.73 -217.87 V14.32 2.65 2.20 -2.20 22.74 19.05 22.86 16.70 23.78 20.08 20.08 23.78 16.70 下端M-24.11 -7.14 3.86 -3.86 -35.69 -42.17 -30.53 -41.33 -36.30 -42.79 -42.79 -42.79 -41.33 N-186.80 -13.14 0.32 0.32 -242.29 -242.29 -236.59 -236.59 -264.79 -264.79 -264.79 -264.79 -236.59 V14.32 2.65 2.20 -2.20 22.74 19.05 22.86 16.70 23.78 20.08 20.08 23.78 16.70 C柱上端M-3.11 -2.75 1.63 -1.63 -6.21 -8.95 -4.15 -8.71 -5.52 -8.26 -8.95 -5.52 -8.71 N-52.88 -2.90 -0.88 0.88 -68.26 -66.78 -67.53 -65.07 -74.97 -73.49 -66.78 -74.97 -65.07 V-1.50 -1.24 0.52 -0.52 -3.10 -3.97 -2.29 -3.74 -2.80 -3.68 -3.97 -2.80 -3.74 下端M-2.76 -2.10 0.40 -0.40 -5.92 -6.59 -4.81 -5.93 -5.45 -6.12 -6.59 -5.45 -5.93 N-68.48 -2.90 -0.88 0.88 -86.98 -85.50 -86.25 -83.79 -96.03 -94.55 -85.50 -96.03 -83.79 V-1.50 -1.24 0.52 -0.52 -3.10 -3.97 -2.29 -3.74 -2.80 -3.68 -3.97 -2.80 -3.74 表5-5 第 3 层 柱 控 制 截 面 内 力 组 合 值 表 分类 截面SGKSQKSWK（左）SWK（右）1.2恒+1.4活+1.4*0.6风1.2恒+1.4风+1.4*0.7活1.35恒+1.4*(0.7活+0.6风)MmaxNVNmaxNVNminNV左风右风左风右风左风右风A柱上端M23.71 11.46 9.26 -9.26 52.27 36.72 52.65 26.72 51.02 35.46 52.65 35.46 52.65 N-280.00 -55.44 4.62 -4.62 -409.74 -417.49 -383.87 -396.79 -428.45 -436.21 -383.87 -436.21 -383.87 V-12.29 -5.77 4.75 -4.75 -18.84 -26.82 -13.75 -27.05 -18.26 -26.24 -13.75 -26.24 -13.75 下端M24.23 11.02 9.26 -9.26 52.28 36.73 52.84 26.91 51.29 35.73 52.84 35.73 52.84 N-295.60 -55.44 4.62 -4.62 -428.46 -436.21 -402.59 -415.51 -449.51 -457.27 -402.59 -457.27 -402.59 V-12.29 -5.77 4.75 -4.75 -18.84 -26.82 -13.75 -27.05 -18.26 -26.24 -13.75 -26.24 -13.75 B柱上端M-21.14 -9.52 9.52 -9.52 -30.70 -46.69 -21.37 -48.03 -29.87 -45.87 -48.03 -29.87 -21.37 N-399.75 -109.67 1.79 1.79 -631.73 -631.73 -584.67 -584.67 -645.64 -645.64 -584.67 -645.64 -584.67 V10.95 4.79 4.88 -4.88 23.95 15.75 24.67 11.00 23.58 15.38 11.00 23.58 24.67 下端M-21.55 -9.15 9.52 -9.52 -30.67 -46.67 -21.50 -48.16 -30.06 -46.06 -48.16 -30.06 -21.50 N-415.35 -109.67 1.79 1.79 -650.45 -650.45 -603.39 -603.39 -666.70 -666.70 -603.39 -666.70 -603.39 V10.95 4.79 4.88 -4.88 23.95 15.75 24.67 11.00 23.58 15.38 11.00 23.58 24.67 C柱上端M-1.48 -2.01 2.94 -2.94 -2.12 -7.06 0.37 -7.86 -1.50 -6.44 -7.86 -1.50 -7.86 N-90.50 -20.63 -2.83 2.83 -139.86 -135.10 -132.78 -124.86 -144.77 -140.02 -124.86 -144.77 -124.86 V-0.88 -1.03 1.16 -1.16 -1.52 -3.47 -0.44 -3.69 -1.22 -3.17 -3.69 -1.22 -3.69 下端M-1.95 -2.00 1.57 -1.57 -3.82 -6.46 -2.10 -6.50 -3.27 -5.91 -6.50 -3.27 -6.50 N-106.10 -20.63 -2.83 2.83 -158.58 -153.82 -151.50 -143.58 -165.83 -161.08 -143.58 -165.83 -143.58 V-0.88 -1.03 1.16 -1.16 -1.52 -3.47 -0.44 -3.69 -1.22 -3.17 -3.69 -1.22 -3.69 表5-6 第 2 层 柱 控 制 截 面 内 力 组 合 值 表 分类 截面SGKSQKSWK（左）SWK（右）1.2恒+1.4活+1.4*0.6风1.2恒+1.4风+1.4*0.7活1.35恒+1.4*(0.7活+0.6风)MmaxNVNmaxNVNminNV左风右风左风右风左风右风A柱上端M24.48 11.14 14.36 -14.36 57.03 32.91 60.40 20.19 56.03 31.90 60.40 31.90 60.40 N-415.99 -102.03 10.81 -10.81 -632.95 -651.11 -584.04 -614.31 -652.50 -670.66 -584.04 -670.66 -584.04 V-13.00 -5.91 7.36 -7.36 -17.69 -30.06 -11.09 -31.70 -17.16 -29.52 -17.69 -29.52 -11.09 下端M26.20 11.92 14.36 -14.36 60.19 36.07 63.23 23.02 59.11 34.99 60.19 34.99 63.23 N-431.59 -102.03 10.81 -10.81 -651.67 -669.83 -602.76 -633.03 -673.56 -691.72 -651.67 -691.72 -602.76 V-13.00 -5.91 7.36 -7.36 -17.69 -30.06 -11.09 -31.70 -17.16 -29.52 -17.69 -29.52 -11.09 B柱上端M-21.75 -9.23 14.76 -14.76 -26.62 -51.42 -14.48 -55.81 -26.01 -50.81 -55.81 -26.01 -14.48 N-628.31 -206.19 3.97 3.97 -1039.30 -1039.30 -950.48 -950.48 -1046.95 -1046.95 -950.48 -1046.95 -950.48 V11.52 4.89 7.57 -7.57 27.03 14.31 29.21 8.02 26.70 13.99 8.02 26.70 29.21 下端M-23.19 -9.84 14.76 -14.76 -29.21 -54.00 -16.81 -58.14 -28.55 -53.35 -58.14 -28.55 -16.81 N-643.91 -206.19 3.97 3.97 -1058.02 -1058.02 -969.20 -969.20 -1068.01 -1068.01 -969.20 -1068.01 -969.20 V11.52 4.89 7.57 -7.57 27.03 14.31 29.21 8.02 26.70 13.99 8.02 26.70 29.21 C柱上端M-2.08 -2.11 3.49 -3.49 -2.52 -8.38 0.32 -9.45 -1.94 -7.81 -9.45 -1.94 -9.45 N-127.96 -38.53 -6.84 6.84 -213.24 -201.75 -200.89 -181.74 -216.25 -204.76 -181.74 -216.25 -181.74 V-1.22 -1.21 1.79 -1.79 -1.65 -4.66 -0.14 -5.16 -1.33 -4.34 -5.16 -1.33 -5.16 下端M-2.66 -2.63 3.49 -3.49 -3.94 -9.81 -0.88 -10.66 -3.24 -9.10 -10.66 -3.24 -10.66 N-143.56 -38.53 -6.84 6.84 -231.96 -220.47 -219.61 -200.46 -237.31 -225.82 -200.46 -237.31 -200.46 V-1.22 -1.21 1.79 -1.79 -1.65 -4.66 -0.14 -5.16 -1.33 -4.34 -5.16 -1.33 -5.16 表5-7 第 1 层 柱 控 制 截 面 内 力 组 合 值 表 分类 截面SGKSQKSWK（左）SWK（右）1.2恒+1.4活+1.4*0.6风1.2恒+1.4风+1.4*0.7活1.35恒+1.4*(0.7活+0.6风)MmaxNVNmaxNVNminNV左风右风左风右风左风右风A柱上端M14.96 6.67 20.50 -20.50 44.51 10.07 53.19 -4.21 43.95 9.51 53.19 9.51 53.19 N-551.76 -148.48 19.92 -19.92 -853.25 -886.72 -779.73 -835.51 -873.65 -907.12 -779.73 -907.12 -779.73 V-4.58 -2.07 9.30 -9.30 -0.58 -16.21 5.50 -20.54 -0.40 -16.02 5.50 -16.02 5.50 下端M7.48 3.38 25.06 -25.06 34.76 -7.34 47.37 -22.80 34.46 -7.64 47.37 -7.64 -22.80 N-571.36 -148.48 19.92 -19.92 -876.77 -910.24 -803.25 -859.03 -900.11 -933.58 -803.25 -933.58 -859.03 V-4.58 -2.07 9.30 -9.30 -0.58 -16.21 5.50 -20.54 -0.40 -16.02 5.50 -16.02 -20.54 B柱上端M-13.52 -5.78 20.84 -20.84 -6.81 -41.82 7.29 -51.06 -6.41 -41.42 -51.06 -6.41 7.29 N-856.87 -302.72 5.28 5.28 -1447.62 -1447.62 -1317.52 -1317.52 -1449.00 -1449.00 -1317.52 -1449.00 -1317.52 V4.14 1.77 9.45 -9.45 15.38 -0.49 19.93 -6.53 15.26 -0.61 -6.53 15.26 19.93 下端M-6.76 -2.89 25.48 -25.48 9.25 -33.56 24.73 -46.62 9.45 -33.36 -46.62 9.45 24.73 N-876.47 -302.72 5.28 5.28 -1471.14 -1471.14 -1341.04 -1341.04 -1475.46 -1475.46 -1341.04 -1475.46 -1341.04 V4.14 1.77 9.45 -9.45 15.38 -0.49 19.93 -6.53 15.26 -0.61 -6.53 15.26 19.93 C柱上端M-0.99 -1.18 6.82 -6.82 2.89 -8.57 7.20 -11.89 3.24 -8.22 -11.89 3.24 -11.89 N-169.85 -58.70 -14.64 14.64 -298.30 -273.70 -281.84 -240.85 -299.12 -274.53 -240.85 -299.12 -240.85 V-0.30 -0.36 4.67 -4.67 3.06 -4.79 5.83 -7.25 3.17 -4.68 -7.25 3.17 -7.25 下端M-0.50 -0.59 16.04 -16.04 12.05 -14.90 21.28 -23.63 12.22 -14.73 -23.63 12.22 -23.63 N-189.45 -58.70 -14.64 14.64 -321.82 -297.22 -305.36 -264.37 -325.58 -300.99 -264.37 -325.58 -264.37 V-0.30 -0.36 4.67 -4.67 3.06 -4.79 5.83 -7.25 3.17 -4.68 -7.25 3.17 -7.25 5.6梁柱截面设计5.6.1梁截面设计材料强度：C30混凝土（）受力钢筋均选用级HRB335（）箍筋均选用级HRB335（）从表6-3找出第4层梁的跨中及支座截面的最不利内力，即AB跨 跨中截面：M=214.02kNm支座截面：MA=-26.18kNm MBL=47.00kNmVA=121.16kN VBL=-130.21kNBC跨 跨中截面：M=3.37kNm支座截面：MBR=-13.89kNm MC=2.63kNmVBR=121.16kN VC=-130.21kN(1)梁正截面受弯承载力计算AB跨梁：因梁板现浇，故跨中按T形截面计算。，不受此限制；，故取故属于第一类T形截面。因，AS，按构造配筋，选用3B14实际配筋面积AS=462mm。AB跨右支座配筋同上，按构造配筋，选用3B14实际配筋面积AS=462mm。BC跨：跨中3B14(AS=462mm)；左支座3B14(AS=462mm),右支座2B14(AS=308mmASmin=107mm)其他梁正截面受弯承载力计算方法同上，计算结果见表6-8。(2) 梁斜截面受剪承载力计算AB跨：左支座V=121.16kN，h/b=700/300=2.33V=121.16kN截面尺寸满足V=121.16kN所以此梁可以按构造配筋，取B8200。其他梁斜截面方法同上，计算结果见表6-9.表5-8 梁 正 截 面 受 弯 承 载 力 计 算层号梁号截面弯矩值M/(kNm)b或bfho截面类型Asmin选用钢筋实配钢筋面积4AB跨左支座26.18300660按矩形截面0.01400.01411334503B14462跨中214.022467660第一类T型0.01390.014010894503B221140右支座47.00300660按矩形截面0.02520.02552404503B14462BC跨左支座13.89200210按矩形截面0.11010.11702341072B14308跨中3.73767210第一类T型0.00770.0077591072B10157右支座2.63200210按矩形截面0.02090.0211421072B143083AB跨左支座64.57300660按矩形截面0.03460.03523324503B14462跨中188.242467660第一类T型0.01230.01239574503B221140右支座79.33300660按矩形截面0.04250.04344104503B14462BC跨左支座13.15200210按矩形截面0.10430.11032211072B14308跨中1.93767210第一类T型0.00400.0040311072B10157右支座10.22200210按矩形截面0.08100.08461691072B143082AB跨左支座79.55300660按矩形截面0.04260.04354114503B14462跨中188.472467660第一类T型0.01230.01239584503B221140右支座93.59300660按矩形截面0.05010.05144854504B14615BC跨左支座17.48200210按矩形截面0.13860.14983001072B14308跨中1.12767210第一类T型0.00230.0023181072B10157右支座8.37200210按矩形截面0.06640.06871381072B143081AB跨左支座86.22300660按矩形截面0.04610.04734464503B14462跨中203.462467660第一类T型0.01320.013310344503B221140右支座101.31300660按矩形截面0.05420.05585264504B14615BC跨左支座25.52200210按矩形截面0.20230.22844571073B14462跨中2.00767210第一类T型0.00410.0041321072B10157右支座18.59200210按矩形截面0.14740.16023211073B14462表5-9 梁 斜 截 面 受 剪 承 载 力 计 算层号梁号截面剪力bhcho截面尺寸是否满足是否按构造配筋实配钢筋4AB跨左支座121.163007001.0 660707.850 满足198.198是B8200右支座130.213007001.0 660707.850 满足198.198是B8200BC跨左支座22.952002501.0 210150.150 满足42.042是B8200右支座5.742002501.0 210150.150 满足42.042是B82003AB跨左支座130.713007001.0 660707.850 满足198.198是B8200右支座138.33007001.0 660707.850 满足198.198是B8200BC跨左支座25.892002501.0 210150.150 满足42.042是B8200右支座10.222002501.0 210150.150 满足42.042是B82002AB跨左支座133.033007001.0 660707.850 满足198.198是B8200右支座140.663007001.0 660707.850 满足198.198是B8200BC跨左支座27.762002501.0 210150.150 满足42.042是B8200右支座12.842002501.0 210150.150 满足42.042是B82004AB跨左支座134.973007001.0 660707.850 满足198.198是B8200右支座143.573007001.0 660707.850 满足198.198是B8200BC跨左支座25.072002501.0 210150.150 满足42.042是B8200右支座25.692002501.0 210150.150 满足42.042是B82002、 柱截面设计以第4层A柱为例说明计算过程。纵筋选用HRB335级钢筋()，箍筋选用HRB335级钢筋()，混凝土强度等级C30（）。取截面有效高度取。详细过程见表6-10表5-10 第4层A柱纵向受力配筋计算截 面A柱A柱柱上端(Mmax)柱上端(Nmax)柱上端(Nmin)柱下端(Mmax)柱下端(Nmax)柱下端(Nmin)设计弯矩M(kNm)56.22 48.51 53.48 48.51 42.21 46.53 设计轴力N(kN)202.04 204.05 179.77 223.10 225.11 198.49 计算长度l0=1.0H(底层)(mm)3900 3900 3900 3900 3900 3900 =1.25H(其他层)(mm)柱截面截面宽度b(mm)400 400 400 400 400 400 截面高度h(mm)400 400 400 400 400 400 截面面积A(mm)160000 160000 160000 160000 160000 160000 回转半径i=sqrt(I/A)(mm)115.47 115.47 115.47 115.47 115.47 115.47 保护层+d/2as或as(mm)40.00 40.00 40.00 40.00 40.00 40.00 截面有效高度h0=h-as或as(mm)360.00 360.00 360.00 360.00 360.00 360.00 砼强度设计值fc(N/mm)14.30 14.30 14.30 14.30 14.30 14.30 钢筋强度设计值fy或fy(N/mm)300.00 300.00 300.00 300.00 300.00 300.00 钢筋弹性模量Es(N/mm)200000 200000 200000 200000 200000 200000 截面重心偏心矩e0(mm)278.26 237.74 297.49 217.44 187.51 234.42 附加偏心矩ea=(20、l/30)max （mm）20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 初始偏心矩ei=e0+ea(mm)298.26 257.74 317.49 237.44 207.51 254.42 曲率修正系数1=0.5fcA/N或1.01.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 长细比影响系数2=1.15-0.01l0/h或1.01.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 偏心矩增大系数(l0/i17.5时，取1.0)1.08 1.09 1.08 1.10 1.12 1.10 e=ei+h/2-as或as(mm)482.71 442.18 501.94 421.88 391.95 438.86 系数1(C50,取1.0)1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 系数1(C50,取0.8)0.80 0.80 0.80 0.80 0.80 0.80 界限受压区高度b=1/(1+fy/Escu)0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 实际受压区高度=N/1fcbh00.10 0.10 0.09 0.11 0.11 0.10 偏心性质(与b比较)大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心受压计算0.10 0.10 0.09 0.11 0.11 0.10 As=As(mm)295.41 212.59 295.22 189.13 121.07 198.93 小偏心受压计算-As=As(mm)-每侧实配钢筋3B143B143B143B143B143B14钢筋面积(mm)462.00 462.00 462.00 462.00 462.00 462.00 实际配筋率100%0.64 0.64 0.64 0.64 0.64 0.64 最大配筋率max100%5%5%5%5%5%5%最小配筋率min100%0.60%0.60%0.60%0.60%0.60%0.60% 四 层 框 架 柱 配 筋 表5-11三 层 框 架 柱 配 筋截面内力组合情况偏心类型计算As最小配筋率每侧实配钢筋实际配筋面积实际配筋率截面内力组合情况偏心类型计算As最小配筋率每侧实配钢筋实际配筋面积实际配筋率A柱上端Mmax大偏心295.41 0.60%3B1412300.77%A柱上端Mmax大偏心60.60 0.60%3B1412300.77%Nmax大偏心212.59 0.60%3B1412300.77%Nmax大偏心-164.19 0.60%3B1412300.77%Nmin大偏心295.22 0.60%3B1412300.77%Nmin大偏心60.60 0.60%3B1412300.77%A柱上端Mmax大偏心189.13 0.60%3B1412300.77%A柱上端Mmax大偏心45.65 0.60%3B1412300.77%Nmax大偏心121.07 0.60%3B1412300.77%Nmax大偏心-178.37 0.60%3B1412300.77%Nmin大偏心198.93 0.60%3B1412300.77%Nmin大偏心45.65 0.60%3B1412300.77%B柱上端Mmax大偏心179.57 0.60%3B1412300.77%B柱上端Mmax大偏心-135.81 0.60%3B1412300.77%Nmax大偏心96.97 0.60%3B1412300.77%Nmax大偏心-355.47 0.60%3B1412300.77%Nmin大偏心188.52 0.60%3B1412300.77%Nmin大偏心-413.52 0.60%3B1412300.77%B柱上端Mmax大偏心80.51 0.60%3B1412300.77%B柱上端Mmax大偏心-144.54 0.60%3B1412300.77%Nmax大偏心80.51 0.60%3B1412300.77%Nmax大偏心-362.45 0.60%3B1412300.77%Nmin大偏心98.13 0.60%3B1412300.77%Nmin大偏心-422.24 0.60%3B1412300.77%C柱上端Mmax大偏心-10.92 0.60%3B1412300.77%C柱上端Mmax大偏心-106.25 0.60%3B1412300.77%Nmax大偏心-58.86 0.60%3B1412300.77%Nmax大偏心-199.87 0.60%3B1412300.77%Nmin大偏心-10.85 0.60%3B1412300.77%Nmin大偏心-106.25 0.60%3B1412300.77%C柱上端Mmax大偏心-63.24 0.60%3B1412300.77%C柱上端Mmax大偏心-146.17 0.60%3B1412300.77%Nmax大偏心-90.44 0.60%3B1412300.77%Nmax大偏心-209.60 0.60%3B1412300.77%Nmin大偏心-67.61 0.60%3B1412300.77%Nmin大偏心-146.17 0.60%3B1412300.77%二 层 框 架 柱 配 筋一 层 框 架 柱 配 筋截面内力组合情况偏心类型计算As最小配筋率每侧实配钢筋实际配筋面积实际配筋率截面内力组合情况偏心类型计算As最小配筋率每侧实配钢筋实际配筋面积实际配筋率A柱上端Mmax大偏心-6.60 0.60%3B1412300.77%A柱上端Mmax大偏心-40.92 0.60%3B1412300.77%Nmax大偏心-344.87 0.60%3B1412300.77%Nmax大偏心-487.91 0.60%3B1412300.77%Nmin大偏心-6.60 0.60%3B1412300.77%Nmin大偏心-40.92 0.60%3B1412300.77%A柱上端Mmax大偏心-42.28 0.60%3B1412300.77%A柱上端Mmax大偏心-102.29 0.60%3B1412300.77%Nmax大偏心-320.69 0.60%3B1412300.77%Nmax大偏心-502.02 0.60%3B1412300.77%Nmin大偏心12.77 0.60%3B1412300.77%Nmin大偏心-355.97 0.60%3B1412300.77%B柱上端Mmax大偏心-136.17 0.60%3B1412300.77%B柱上端Mmax小偏心382.87 0.60%3B1412300.77%Nmax大偏心-427.45 0.60%3B1412300.77%Nmax小偏心164.45 0.60%3B1412300.77%Nmin大偏心-566.69 0.60%3B1412300.77%Nmin小偏心-73.01 0.60%3B1412300.77%B柱上端Mmax大偏心-109.51 0.60%3B1412300.77%B柱上端Mmax小偏心380.72 0.60%3B1412300.77%Nmax大偏心-394.56 0.60%3B1412300.77%Nmax小偏心243.37 0.60%3B1412300.77%Nmin大偏心-540.03 0.60%3B1412300.77%Nmin小偏心152.81 0.60%3B1412300.77%C柱上端Mmax大偏心-165.97 0.60%3B1412300.77%C柱上端Mmax大偏心-178.11 0.60%3B1412300.77%Nmax大偏心-287.62 0.60%3B1412300.77%Nmax大偏心-325.40 0.60%3B1412300.77%Nmin大偏心-165.97 0.60%3B1412300.77%Nmin大偏心-178.11 0.60%3B1412300.77%C柱上端Mmax大偏心-177.19 0.60%3B1412300.77%C柱上端Mmax大偏心-79.64 0.60%3B1412300.77%Nmax大偏心-299.50 0.60%3B1412300.77%Nmax大偏心-255.78 0.60%3B1412300.77%Nmin大偏心-177.19 0.60%3B1412300.77%Nmin大偏心-79.64 0.60%3B1412300.77%表5-12 柱斜截面受力配筋计算A柱B柱C柱四层三层二层一层四层三层二层一层四层三层二层一层Hn(m)3.93.93.94.93.93.93.94.93.93.93.94.9b400400400400400400400400400400400400h400400400400400400400400400400400400h0360360360360360360360360360360360360=Hn/2h03.003.003.003.003.003.003.003.003.003.003.003.00V26.86 26.24 29.52 20.54 23.78 24.67 29.21 19.93 3.97 3.69 5.16 7.25 0.25cfcbh0514.80514.80514.80514.80514.80514.80514.80514.80514.80514.80514.80514.80截面是否满足要求满足满足满足满足满足满足满足满足满足满足满足满足1.75ftbh0/(+1.0)90.0990.0990.0990.0990.0990.0990.0990.0990.0990.0990.0990.090.3fcbh686.4686.4686.4686.4686.4686.4686.4686.4686.4686.4686.4686.4N225.11457.27691.72859.03264.79603.39969.21341.0485.5143.58200.46264.370.07N15.7632.0148.4260.1318.5442.2467.8493.875.9910.0514.0318.511.75ftbh0/(+1)+0.07N105.85122.10138.51150.22108.63132.33157.93183.9696.08100.14104.12108.60Fyv(Asv/s)ho=V-1.75ftbho/(+1)-0.07N-78.99 -95.86 -108.99 -129.68 -84.85 -107.66 -128.72 -164.03 -92.11 -96.45 -98.96 -101.35 构造配箍构造配箍构造配箍构造配箍构造配箍构造配箍构造配箍构造配箍构造配箍构造配箍构造配箍构造配箍实配箍筋加密区B8100B8100B8100B8100B8100B8100B8100B8100B8100B8100B8100B8100非加密区B8200B8200B8200B8200B8200B8200B8200B8200B8200B8200B8200B8200Asv/s0.503 0.503 0.503 0.503 0.503 0.503 0.503 0.503 0.503 0.503 0.503 0.503 Asv/s=(V-1.75ftbho/(+1)-0.07N)/Fyvho(0.001)(0.001)(0.001)(0.002)(0.001)(0.001)(0.002)(0.002)(0.001)(0.001)(0.001)(0.001)满足满足满足满足满足满足满足满足满足满足满足满足第6章 柱下独立基础设计6.1设计资料1.建筑场地类别为类。地面粗糙度为C类。2.场区在勘察深度内初见地下水位埋深9m，稳定水位埋深12m，地下水对建筑物无侵蚀作用。3.该场地所在地区的最大标准冻深（天然地面以下）小于0.6m。4.场地及附近地段不存在滑坡、溶洞、危岩、崩塌、泥石流、防空洞、大面积地面沉降及全新活动断裂等影响场地稳定性的不良地质作用，场地稳定性较好，场地地基土层分布稳定，属中软场地土。本场地可不考虑地震液化问题。场地无黄土分布，场地土不具湿陷性。综合判定属均匀性地基。5.建议采用的基础类型为扩展基础。6.地质资料简表。表61地质资料简表（适用于扩展基础）编号土质名称土层厚度(m)承载力特征值（kPa)重度kN/m31杂填土1.0m-162圆砾2.0m220193中砂1.4m150204卵石5.0m（最大揭露厚度）400186.2材料混凝土强度等级为C25()，钢筋采用HRB
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