单层厂房课程设计--混凝土单厂结构设计计算书.doc

混凝土单厂结构设计计算书1、 设计资料及要求本车间为两跨等高厂房，车间面积为3024m2，车间长度72m。跨度见附图，设有两台30/5tA4级软钩吊车，轨顶标高见图，柱顶标高见图；BC跨跨度见图，设有两台10tA5级软钩吊车，柱顶标高见图。（1） 屋面结构 见下表（2） 排架柱及基础材料选用情况 柱混凝土：采用C25,=11.9N/,=1.78N/钢筋：纵向受力钢筋采用HRB400级钢筋（=360N/，=2105N/），箍筋采用HPB300级钢筋.基础混凝土：采用C25,=11.9N/,=1.78N/钢筋：采用HPB300级钢筋（=210N/） 主要承重构件选型表构件名称标准图号选用型号允许荷载（kNm2）自重（kNm2）备注屋架G415YWJ241D3.5每榀112.75kN屋架边缘高度1.4米，屋架的垂直高度2.8米屋面板G410YWB22.461.4自重包括灌缝吊车梁G323DL9B40.8 kN/每根吊车梁梁高1.2米连系梁、基础梁G32016.7kN每根轨道连接G3250.8 kNm天沟板G410TGB6813.051.91自重包括灌缝混凝土柱计算确定其他附件不考虑2、 梁柱的结构布置 排架柱尺寸的选定 算上柱高及柱全高由所给图知：轨顶标高为+11.7m，柱顶标高14.1m,柱全高H=14.6m上柱高度Hu=4.20m下柱高度Hl=10.4m上柱与全柱高的比值=Hu/H=4.2/14.6=0.287初步确定柱截面尺寸.对于下柱截面宽度：=416,取b=500mm对于下柱截面高度，有吊车时=867mm无吊车时=876mm边柱A.C轴：上柱： bh=500mm500mm下柱：I bhbihi=500mm1000mm120mm200mm中柱B轴：上柱： bh=500mm600mm下柱：I bhbihi=500mm1200mm120mm200mm验算初步确定的截面尺寸，满足要求.I字形截面其余尺寸如图所示.3、 排架结构计算计算简图柱的计算参数 柱的计算参数表柱号计算参数计算参数截面尺寸（mm）面积（105mm2）惯性矩（109mm4）自重（kN/m）IxIyA、C上柱5005002.55.2085.2086.25下柱I 50010001202002.81535.644.2197.04B上柱5006003.09.06.257.5下柱I 50012001202003.05557.244.3487.644、 荷载计算永久荷载屋盖自重预应力混凝土大型屋面板 1.21.4=1.68KN/m225mm水泥砂浆找平层 1.2200.025=0.6KN/m2100mm水泥蛭石砂浆保温层 1.260.1=0.72KN/m2三毡四油上铺绿豆砂小石子防水层 1.20.4=0.48KN/m2 g=3.48KN/m2天沟板 1.21.916=13.75KN屋架自重 1.2112.75=135.30KN则作用于柱顶的屋盖结构自重：BC跨：G1=3.48627/2+13.75/2+135.30/2=356.405kNAB跨：G1=3.48624/2+13.75/2+135.30/2=325.085kN柱自重A、 C轴上柱：G2A=G2C=GgkHu=1.26.254.2=31.5kN.下柱：G3A=G3C=GgkHu=1.27.0410.4=87.86kNB轴上柱：G2B =1.27.54.2=37.8kN.下柱：G3B= 1.27.6411.00=100.848kN吊车梁及轨道自重G4=1.2（40.8+0.86.0）=54.72kN.各项永久荷载及其作用位置见下图屋面活荷载由荷载规范查得屋面活荷载标准值为0.7KN/m2（因屋面活活荷载大于雪荷载，故不考虑雪荷载）.Q=1.40.7612=70.56kN活荷载作用位置于屋盖自重作用位置相同，如图括号所示.吊车荷载吊车计算参数见表4-1，并将吊车吨位换算为kN.表4-1跨度（m）起重量Q(t)跨度Lk(m)最大轮压Pmax(kN)最小轮压Pmin(kN)大车轮距K(m)吊车最大宽度B(m)吊车总重G(kN)小车重g(kN)2430/522.5290704.86.15420117271025.5135505.256.427038根据B与K，算得吊车梁支座反力影响线中各轮压对应点的坐标值如图所示，依据该图求得作用于柱上的吊车竖向荷载. 车竖向荷载Dmax=QPk,maxyi=0.91.4135(1+0.136)+290(0.8+0)=485.55kNDmin=QPk,minyi=0.91.450(1+0.136)+70(0.8+0)=142.13kN吊车横向水平刹车力（作用于吊车梁顶）当吊车起重量100kN时，=150500kN时1）当吊车起重量在Q=150500kN时，=0.10T300=13.14kNT100=5.22kN2）当一台30/5t,一台10t吊车同时作用时，Tmax=Tyi=13.14(1+0.136)+5.22(0.8+0)=19.1kN当一台30/5t吊车作用时，Tmax=Tyi=13.14(1+0.136)=14.93kN风荷载该地区基本风压为0=0.35KN/m2，按B类地面粗糙度，从荷载规范查得风压高度变化系数为：柱顶至室外地面的高度为14.1m,查得=1.112，檐口至室外地面的高度为16.75m，查得=1.179，风荷载标准值为：1=0=0.81.1120.35=0.31136kPa.2=0=0.41.1120.35=0.15568kPa.则作用在排架计算简图的风荷载设计值为：=2.616kN/m=1.308kN/mA=1.4（0.80.4)2.65(-0.60.5)0.91.1791.00.356=10.738kN风荷载作用下的计算简图如图2-9所示.五、内力分析剪力分配系数的计算A、 C轴柱： ,则B轴柱：，则各柱的剪力分配系数：永久荷载屋盖自重作用其中G1C=356.405kN, G1A=325.085kN G1B=G1AG1C=681.5kNM1C=G1Ce1=356.4050.02=7.128kNm,M1A=325.0850.02=6.502kN.mM1B=M1A-M1C=7.128-6.502=0.626kN.mM2C=G1e2=356.4050.25=89.101kNm,M2A=325.0850.25=81.27kN.mM2B=M1B=0.626kN.m由A、C柱：n=0.146，=0.288，查表或计算得，对C柱：对A柱：查表或计算得，对C柱：对A柱：则RC=R1C+R2C=0.732+7.531=8.263kN(),RA=R1A+R2A=0.668+6.869=7.537kN()B柱：n=0.157,=0.288,算得C1=2.352,C3=1.089由M2B=M1B得：RB=O在R与M、M共同作用下，可以作出排架的弯矩图、轴力图，如下图图（b）、（c）所示.柱及吊车梁自重作用由于在安装柱子时尚未吊装屋架，此时柱顶之间无联系，没有形成排架，故不产生柱顶反力，则按悬臂柱分析其内力.计算简图如图2-11（a）所示.A柱：M2A=G2Ae2=31.50.25=7.875kNm,G3A=87.86kN,G4A=54.72kN,M4A=G4Ae=54.720.25=13.68kNm.B柱：G2B=37.8kN,G3B=100.848kN, G4B=54.72kN,排架各柱的弯矩图、轴力图如下图（b）、（c）所示.屋面活荷载作用AB跨作用有屋面活荷载由屋架传至柱顶的压力为Q=70.56kN，由它在A、B柱柱顶及变阶处引起的弯矩分别为：M1A=Q1e=70.560.02=1.411kNm,M2A=Q1e=70.560.27=19.051kNm,M1B=Q1e=70.560.15=10.58kNm,计算不动铰支座反力A柱：由前知C1=1.5，C3=1.234，则RA=R1A+R2A=0.139+1.547=1.686kN()B柱：由前知C1=1.60,则排架柱顶不动铰支座总反力为：R=RA+RB=1.686+1.637=3.323kN()将R反作用于排架柱顶，按分配系数求得排架各柱顶剪力（A=C=0.28,B=0.44）VA=RA-A R=1.686-0.283.323=0.756kN()VB=RB-B R=1.637-0.443.323=0.175kN()VC=RC-C R=0-0.283.323=-0.930kN()计算简图、排架各柱的弯矩图、轴力图如下图所示.BC跨作用有屋面活荷载由于结构对称，故只需将AB跨作用有屋面活荷载情况的A柱与C柱的内力对换并将内力变号即可，其排架各柱内力见下图吊车荷载作用（不考虑厂房整体空间工作）Dmax作用于A柱由前，Dmax=485.55kN(Dmin=142.13kN),由吊车竖向荷载、在柱中引起的弯矩为：MA= Dmax e=485.550.25=121.38kNm,MB= Dmin e=142.130.75=106.6kNm,计算简图如下图（a）所示.计算不动铰支座反力A柱：n=0.146,=0.288,查表得C3=1.234，B柱：n=0.157,=0.288,查表得C3=1.089，则不动铰支座总反力为：R=RA+RB=-10.26+7.95=-2.31kN()将R反作用于排架柱顶，按分配系数求得排架各柱顶剪力（A=C=0.28,B=0.44）VA=RA-A R=-10.26+0.284.28=-11.458kN()VB=RB-B R=7.95+0.444.28=9.833kN()VC=RC-C R=0+0.284.28=1.198kN()排架各柱的弯矩图、轴力图如下图（b）、（c）所示.Dmax作用于B柱左由吊车竖向荷载，Dmax=485.55kN(Dmin=142.13kN),在柱中引起的弯矩为：MA= Dmin e=142.130.25=35.532kNm,MB= Dmax e=485.550.75=364.163kNm,计算简图如下图（a）所示.计算不动铰支座反力A柱：n=0.146,=0.288,查表得C3=1.234，B柱：n=0.157,=0.288,查表得C3=1.089，则不动铰支座总反力为：R=RA+RB=-3.003+27.163=24.16kN()将R反作用于排架柱顶，按分配系数求得排架各柱顶剪力（A=C=0.28,B=0.44）VA=RA-A R=-3.003-0.2824.16=-9.768kN()VB=RB-B R=27.163-0.4424.16=16.533kN()VC=RC-C R=0-0.2824.16=-6.765kN()排架各柱的弯矩图、轴力图如图2-15（b）、（c）所示.Dmax作用于B柱右根据结构的对称性，其内力计算同“Dmax作用于B柱左”情况，只需将A、C柱内力对换一下，排架各柱的弯矩图、轴力图如下图所示.Dmax作用于C柱同理，将“Dmax作用于A柱”情况的A、C柱内力对换，并注意改变符号，得出各柱的内力，如下图所示.：AB跨的二台吊车刹车计算简图如下图所示.吊车水平荷载Tmax,k的作用点距柱顶的距离y=4.2-1.2=3mA柱：由及n=0.146,=0.276,查表y=0.7Hu得C5=0.649, 查表y=0.8Hu得C5=0.606,内插后得C5=0.643RA=-TmaxC5=-20.730.643=-13.33kN()B柱：由及n=0.157,=0.276,查表y=0.7Hu得C5=0.654, 查表y=0.8Hu得C5=0.611,内插后得C5=0.648RB=-TmaxC5=-20.730.648=-13.43kN()则R=RA+RB=-13.33-13.43=-26.76kN()各柱顶剪力为（A=C=0.28,B=0.44）VA=RA-A R=-13.33-0.28(-26.76)=-5.84kN()VB=RB-B R=-13.43-0.44(-26.76)=-1.66kN()VC=RC-C R=0-0.28(-26.76)=7.49kN()排架各柱的内力如下图（b）所示.：BC跨的二台吊车刹车根据结构的对称性，内力计算同“AB跨的二台吊车刹车”情况，仅需将A柱和C柱的内力对换.排架各柱的内力如下图（b）所示.：AB跨与BC跨各有一台30/5t吊车同时刹车时，计算简图如下图（a）所示.A柱：同前C5=0.643，RA=-TmaxC5=-16.200.643=-10.42kN()B柱：同前C5=0.648，RB=-TmaxC5=-16.200.6482=-10.50kN()C柱：同A柱，RC=-10.42kN()则R=RA+RB+RC=-10.422-10.50=-31.34kN()将R反作用于排架柱顶，按分配系数求得排架各柱顶剪力（A=C=0.28,B=0.44）VA=RA-A R=-10.42+0.2831.34=-1.64kN()VB=RB-B R=-10.50+0.4431.34=3.29kN()VC=RC-C R=-10.42+0.2831.34=-1.64kN()排架各柱的弯矩图、轴力图如下图（b）所示.风荷载作用风自左向右吹时，计算简图如下图（a）所示.A柱：n=0.146,=0.276,查表得C11=0.345，RA=-q1H2C11=-2.6615.20.345=-13.95kN()C柱：同A柱，C11=0.345，RC=-q2H2C11=-1.3315.20.345=-6.97kN()则R=RA+RC+FW=-13.95-6.97-10.74=-31.66kN()将R反作用于排架柱顶，按分配系数求得排架各柱顶剪力（A=C=0.28,B=0.44）VA=RA-A R=-13.95+0.2831.66=-5.09kN()VB=RB-B R=0+0.4431.66=13.93kN()VC=RC-C R=-6.97+0.2831.66=1.89kN()排架各柱的内力如图2-21（b）所示.风自右向左吹时，此种荷载情况的排架内力与“风自左向右吹”的情况相同，仅需将A、C柱的内力对换，并改变其内力的符号即可.排架各柱的内力如下图所示.六、最不利内力组合首先，取控制截面，对单阶柱，上柱为-截面，下柱为-、-截面.考虑各种荷载同时作用时出现最不利内力的可能性，进行荷载组合，在本设计中，取常用的荷载组合有三种，即永久荷载+0.9（可变荷载+风荷载）；永久荷载+其它可变荷载；永久荷载+风荷载.在每种荷载组合中，对柱仍可以产生多种的弯矩M和轴力N的组合.由于M和N的同时存在，很难直接看出哪一种组合为最不利.但对I字形或矩形截面柱，从分析偏心受压计算公式来看，通常M越大相应的N越小，其偏心距e0就越大，可能形成大偏心受压，对受拉钢筋不利；当M和N都大，可能对受压钢筋不利；但若M和N同时增加，而N增加得多些，由于e0值减少，可能反而使钢筋面积减少；有时由于N偏大或混凝土强度等级过低，其配筋量也增加。本设计考虑以下四种内力组合：+Mmax及相应的N、V；-Mmax及相应的N、V；Nmin及相应的M、V；Nmax及相应的M、V.在这四种内力组合中，前三种组合主要是考虑柱可能出现大偏心受压破坏的情况；第四种组合考虑柱可能出现小偏心受压破坏的情况；从而使柱能够避免任何一种形式的破坏.分A柱、B柱和C柱，组合其最不利内力，在各种荷载作用下A、B、C柱内力设计值汇总见表6-1、表6-2及表6-3；A、B、C柱内力设计值组合表见表6-4、表6-5及表6-6表6-1 A柱在各种荷载作用下内力设计值汇总表荷载类别序号截面内力值-M(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)V(kN)屋盖自重1-19.3262.44546.311262.445-17.954262.4455.84柱及吊车梁自重2031.5-5.50556.22-5.505179.1450屋面活荷载AB跨有31.76470.5617.25770.565.97170.561.026BC跨有4-3.9060-3.9060-14.13600.93吊车竖向荷载Dmax作用于AB跨A柱542.3650-96.645556.0214.312556.02-10.087AB跨B柱左642.55010.62129.02122.93129.02-10.21BC跨B柱右7-31.550-31.550-115.3707.62BC跨C柱85.03205.032015.2300-0.927吊车横向荷载TmaxAB跨二台吊车刹车90.3500.350164.14014.89BC跨二台吊车刹车1031.46031.460113.5507.46两跨各有一台30/5t吊车刹车1117.99017.990227.95019.09风荷载自左向右吹12-2.050-2.050-229.92035.34自右向左吹1319.57019.570152.370-22.11表6-2 B柱在各种荷载作用下内力设计值汇总表荷载类别序号截面内力值-M(kNm).N(kN)M(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)V(kN)屋盖自重11.523587.531.523587.531.523587.530柱及吊车梁自重2037.8092.520193.3650屋面活荷载AB跨有39.54570.569.54570.567.9270.560.175BC跨有4-9.54570.56-9.54570.56-7.9270.56-0.175吊车竖向荷载Dmax作用于AB跨A柱5-37.33060.44129.02-37.325129.028.888AB跨B柱左6-74.760340.26556.02144.46556.0217.80BC跨B柱右774.760-340.26556.02-144.46556.02-17.80BC跨C柱837.330-60.44129.0237.325129.02-8.888吊车横向荷载TmaxAB跨二台吊车刹车917.90017.900227.67019.07BC跨二台吊车刹车1017.90017.900227.67019.07两跨各有一台30/5t吊车刹车1138.69038.690302.91024.02风荷载自左向右吹12-58.510-58.510-211.74013.93自右向左吹1358.51058.510211.740-13.93表6-3 C柱在各种荷载作用下内力设计值汇总表荷载类别序号截面内力值-M(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)V(kN)屋盖自重123.905325.08557.365405.7422.275325.0857.24柱及吊车梁自重2031.55.80586.225.805179.1480屋面活荷载AB跨有33.90603.906014.13600.93BC跨有41.76470.56-17.28770.56-8.97170.560.756吊车竖向荷载Dmax作用于AB跨A柱5-5.0320-5.0320-18.2302.115AB跨B柱左631.88031.880115.3707.59BC跨B柱右7-10.620-10.620-122.930-10.21BC跨C柱8-42.365096.645556.02-14.31256.02-10.087吊车横向荷载TmaxAB跨二台吊车刹车931.46034.460113.5507.46BC跨二台吊车刹车100.3500.350164.14014.89两跨各有一台30/5t吊车刹车1117.99017.990227.98019.09风荷载自左向右吹12-19.570-19.570-182.3705.586自右向左吹132.0802.080229.920-21.912 表6-4 A柱内力设计值组合表荷载组合类别内力组合名称-M(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)V(kN)永久荷载+0.9（可变荷载+风荷载）+Mmax1+2+0.90.8(6+8)+0.910+131+2+0.93+0.9(8+10)+13 1+2+0.93+0.8(6+8)+0.911+13 66.65293.95103.51382.17403.16597.99-46.67-Mmax1+2+0.93+4+0.9(7+10)+121+2+0.94+0.8(5+7)+0.910+121+2+0.94+0.8(5+7)+0.911+12-74.11357.45-82.34 719.00-500.51841.9253.95Nmin1+2+0.94+0.9(7+10)+121+2+0.90.9(8+10)+131+2+0.94+0.9(7+10)+12-75.70293.9587.98318.67-428.53441.5950.70Nmax1+2+0.93+4+0.9(7+10)+121+2+0.93+4+0.9(5+9)+121+2+0.9(3+4+0.9(5+9)+12-80.20357.45-27.59832.55-359.10955.4743.30永久荷载+其他可变荷载+Mmax1+2+0.8(6+8)+0.9101+2+3+0.9（8+10）1+2+3+0.8（6+8）+0.91147.08293.9534.28389.223300.20615.37-19.22-Mmax1+2+3+4+0.9（7+10）1+2+4+0.8（5+7）+0.9101+2+4+0.8（5+7）+0.911-78.15364.51-93.97763.48-323.60886.4121.98Nmin1+2+4+0.9（7+10）1+2+0.9（7+10）1+2+4+0.9（7+10）-79.92293.95-15.90318.67-243.62512.1521.37Nmax1+2+3+4+0.9（7+10）1+2+3+4+0.9（5+9）1+2+3+4+0.9（5+9）-78.15364.51-33.14889.64-166.471012.57-14.68永久荷载+风荷载+Mmax1+2+131+2+131+2+130.27293.9560.38318.67128.91441.59-16.27-Mmax1+2+121+2+121+2+12-21.35293.9538.76318.67-253.38441.5941.18Nmin1+2+121+2+131+2+12-21.35293.9560.38318.67-253.38441.5941.18Nmax1+2+121+2+131+2+12-21.35293.9560.38318.67-253.38441.5941.18表6-5 B柱内力设计值组合表荷载组合类别内力组合名称-M(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)V(kN)永久荷载+0.9（可变荷载+风荷载）+Mmax1+2+0.90.8(6+8)+0.910+131+2+0.93+0.9(8+10)+13 1+2+0.93+0.8(6+8)+0.911+13 46.199625.33126.228743.554575.4591337.628-25.419-Mmax1+2+0.93+4+0.9(7+10)+121+2+0.94+0.8(5+7)+0.910+121+2+0.94+0.8(5+7)+0.910+12-155.333752.338-275.6961236.783-511.4691337.62821.450Nmin1+2+0.94+0.9(7+10)+121+2+0.90.9(8+10)+131+2+0.94+0.9(7+10)+12-163.924688.834117.638784.556-642.354844.39927.867Nmax1+2+0.93+4+0.9(7+10)+121+2+0.93+4+0.9(5+9)+121+2+0.9(3+0.9(5+9)+12-155.333752.338-114.591911.564-396.561948.90535.340永久荷载+其他可变荷载+Mmax1+2+0.8(6+8)+0.9101+2+3+0.9（8+10）1+2+3+0.8（6+8）+0.911107.305625.3381.574866.728427.491399.487-14.313-Mmax1+2+3+4+0.9（7+10）1+2+4+0.8（5+7）+0.9101+2+4+0.8（5+7）+0.911-81.871766.45-344.6921314.752-356.7281399.48714.313Nmin1+2+4+0.9（7+10）1+2+0.9（7+10）1+2+4+0.9（7+10）-81.871766.45-320.8211180.468-341.3141351.8730.968Nmax1+2+3+4+0.9（7+10）1+2+3+4+0.9（5+9）1+2+3+4+0.9（5+9）-81.871766.45-68.983937.288-236.9731038.13325.162永久荷载+风荷载+Mmax1+2+131+2+131+2+1360.033625.3360.033680.05213.263780.895-13.93-Mmax1+2+121+2+121+2+12-56.987625.33-56.987680.05-210.217780.89513.93Nmin1+2+121+2+131+2+12-56.987625.3360.033680.05-210.217780.89513.93Nmax1+2+121+2+131+2+12-56.987625.3360.033680.05-210.217780.89513.93表6-6 C柱内力设计值组合表荷载组合类别内力组合名称-M(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)V(kN)永久荷载+0.9（可变荷载+风荷载）+Mmax1*+2*+0.90.8(6+8)+0.910+131+2*+0.93+0.9(8+10)+13 *1*+2*+0.93+0.8(6+8)+0.911+13 *14.527297.154131.556852.904420.963460.529-24.087-Mmax1+2*+0.93+4+0.9(7+10)+121*+2+0.94+0.8(5+7)+0.910+121+2+0.94+0.8(5+7)+0.911+122.509414.839-86.723487.841-430.426567.73722.582Nmin1*+2*+0.94+0.9(7+10)+121*+2*+0.90.9(8+10)+131*+2*+0.94+0.9(7+10)+12-4.990360.658132.513860.343-381.334483.69815.532Nmax1+2+0.93+4+0.9(7+10)+121+2+0.93+4+0.9(5+9)+121+2+0.93+4+0.9(5+9)+122.509420.089-113.204555.464-238.146567.73721.541永久荷载+其他可变荷载+Mmax1*+2*+0.8(6+8)+0.9101+2*+3+0.9（8+10）*1*+2*+3+0.8（6+8）+0.911*11.848297.154138.855894.60589.367465.010-9.352-Mmax1+2*+3+4+0.9（7+10）1*+2+4+0.8（5+7）+0.9101+2+4+0.8（5+7）+0.91119.702421.895-81.684494.897-229.001574.79318.701Nmin1*+2*+4+0.9（7+10）1*+2*+0.9（7+10）1+2+4+0.9（7+10）11.812367.714-52.840409.967-239.254574.79312.388Nmax1+2+3+4+0.9（7+10）1+2+3+4+0.9（5+9）1+2+3+4+0.9（5+9）20.332427.145-100.484562.52-99.493574.7934.116永久荷载+风荷载+Mmax1*+2*+131+2*+131*+2*+1322.001297.15464.283477.59253.32420.194-15.729-Mmax1+2*+121*+2+121+2+124.335351.335-72.098424.337-154.29504.23312.826Nmin1*+2*+121*+2*+131*+2*+120.351297.15454.722409.967-158.97420.19411.619Nmax1+2+121+2+131+2+124.335356.58565.25491.96-154.29504.23312.8267、 排架柱的设计混凝土：采用C25,=11.9N/,=1.78N/钢筋：纵向受力钢筋采用HRB335级钢筋（=300N/，=2105N/），箍筋采用HPB235级钢筋.上、下柱都采用对称配筋。1、 上柱截面配筋取，而-截面的内力均小于，则都属于大偏心受压，所以偏心距较大的一组作为最不利内力，即取，吊车厂房排架方向上住的计算长度。附加偏心距取20mm(大于500mm/30),即，（取） 且， 选用218（），则，满足要求。而垂直于排架方向柱的计算长度，则 ，（满足要求）2、 下柱配筋计算取，与上柱分析方法类似。而-、-截面内力均小于，则都属于大偏心受压，所以偏心距较大的一组作为最不利内力，即取，下柱计算长度。附加偏心距取100030=33mm(大于20mm),即，则（取）（）先假定中和轴位于翼缘内，则，即中和轴过翼缘，且，故选用418，。垂直于弯矩作用面的承载力计算，则， （满足要求）3、柱箍筋配置 有内力组合表，相应，验算截面尺寸是否满足要求。，截面满足要求。 计算是否需要配箍筋，取 可按构造配箍筋，上下柱均选用8200箍筋。4、牛腿设计截面尺寸验算牛腿外形尺寸：取 按荷载短期效应组合的竖向应力值；作用于牛腿顶部按荷载短期效应组合计算的水平拉力值.那么故截面尺寸符合要求. 正截面承载力计算确定纵筋数量因，故纵向受拉钢筋按构造配置：，且不小于412 ()，故取为414 () 由于,则可不设弯起钢筋，箍筋按构造配置，牛腿上部范围内水平箍筋的总截面面积不应小于承受的受拉纵筋总面积的，箍筋选用8100.此时，满足要求。八、基础设计 以A柱基础为例基础形式采用柱下独立基础形式，基础下采用垫层C10混凝土。预制柱和基础之间采用C30细石混凝土填充。基础设计的