LNG储罐焊接技术及发展.ppt

刘红坚 2010年9月 LNGLNG储罐焊接技术及发展储罐焊接技术及发展 一、前言 目前世界各国都在积极推动低温液化气的 储备。随着我国经济的迅猛发展，我国的能源 产业结构也在发生巨大的变化，国家极力支持 液化天然气项目的发展，并把实施LNG进口多元 化发展战略作为国家能源战略的重要组成部分 。06年启动的三大LNG接收站项目广东、福建和 上海LNG项目相继投产，目前大连、江苏项目正 处施工阶段。 LNG接收设施主要由用于LNG接收储存的 低温储罐、LNG码头及栈桥区、灌区泡沫站、 气化区、增压/冷凝区、火炬区、公用工程、计 量输出区、槽车装车区等组成，其中LNG低温 储罐的安装是建设的核心和关键。 LNG低温储罐通常是双层壁结构的立式拱 顶储罐，外壁为预应力混凝土结构，内侧为双 层壁钢结构。外层普通碳钢板紧贴混凝土 （通 过预埋件贴在外罐壁混凝土层内侧并密封焊接 ）， 最内层为9%Ni钢（例如ASTM A553 Type1等） ，厚度从下到上呈递减型（16.5万立方储罐内罐 底圈壁板为26.2mm，顶圈壁板为12 mm），内 外层结构间距一般在850mm以上、1000mm以 内，中间夹层填充特殊的绝热材料；罐顶也是双 层结构，顶板是普通碳钢板，悬挂在外顶层内壁 的吊顶是铝板（例如ASTM B209M5083），通 过吊杆（SS）与外罐拱顶骨架连接，内外顶之 间夹层填充特殊的绝热材料，在顶板外侧为混凝 土层。 罐底由三层钢板及保冷层组成，最下层底 板为碳钢板，底板和次外层底板为9%Ni 钢，每两层底板之间铺设泡沫玻璃砖保冷 层。储罐罐壁无管口，所有管线都由罐顶 开孔与罐内连接。其结构如下图： 储 罐工 艺设 计数 据 项目内罐外罐 储存介质 （液化天然气蒸汽） 有效容积(m3) 165.000m3 工作温度() 1653.5 设计 最低温度() -196-20 最高工作压力（MPa ） 0.5 设计压 力（MPa） 0.75 安全阀起跳压力（ MPa） 0.55 直径(mm) 8000082000 最大设计 液位(mm) 37385 射线探伤 100% 罐外低温管线100% 腐蚀裕量 01 焊缝 系数 1.0罐底1.0,其余0.9 主体材质 9%NiA516Gr380、 A36 下面主要以上海LNG储罐的焊接施工为例进行介 绍： 二、储罐材料介绍 2.1 储罐所包含的主要材料 外罐：A36、A516Gr380、A516Gr450 铝吊顶：B209M 5083-O 内罐：A553 TYPE 1（9%Ni钢） 螺柱：A108 Gr1015、A276 TYPE 304 接管及套管：TP304L、API 5L Gr. B、A516Gr450 2.2 9%Ni钢介绍 9%Ni钢于1944 年由美国INCO 公司开发发明的一 种优良的低温用钢，1948 年推向市场。1956年初列入 ASTM标准。1960 年以前9%Ni钢只能用铁素体焊条焊 接，需进行焊后消除应力的热处理，这对于制造大型 储罐是一个难题。1960 年10 月，采用Inconel型焊条 焊接9%Ni钢成功，并通过了液氮温度下的爆破增压试 验。后来开发的9%Ni 钢的双正火+ 回火(NNT)热处理 工艺和淬火+ 回火(QT)热处理工艺使9%Ni 钢的焊接不 需进行焊后消除应力的热处理。1962 年，ASTM规范 认定： 板厚不超过38mm 的储罐可以不进行消除焊接接残余 应力热处理，1963年又扩大到50mm，使9%Ni 钢用 于大型LNG 储罐制造成为可能。1952 年,第一台9 %Ni钢储罐在美国投入使用。1965 年法国用9%Ni 钢 建造了第一艘LNG 油轮“Jules Verne“ 号，舱容 2.584 万m3。日本大规模使用9%Ni 钢开始于1969 年横滨 港建成的3.5 万m3 和4.5 万m3 LNG储罐，1977 年将 Ni9 钢列入JIS 标准， JIS G3127对9%Ni钢的热处理 进行了如下要求：双正火+ 回火处理(NNT)和淬火+ 回火处理(QT)。1980 年日本建成了7.5 万m3LNG 储 罐。 1991 年JIS G3127 中明确指出：根据需要可进 行中间热处理。1982 年后，9%Ni钢已经成为低 温储罐主材，逐渐取代了Ni-Cr 不锈钢，截止到 1995 年世界上已建的最大9%Ni钢储罐容积为 14万m3。由此可见，9%Ni 钢已是国际上低温 设备领域广泛使用的钢种，其焊接性能良好， 焊接工艺已日臻成熟。而在我国由于对9%Ni钢 焊接的研究和应用比较晚，特别是在LNG储罐 焊接方面,还没有形成自己的标准，工艺规范也 不完善。 目前推荐并且常用的热处理方法有三种： (1) NNT处理 第一次正火加热至900 空冷。 第 二次正火加热至790 空冷， 然后在550 -580 回火后急冷处理后的组织为回火马氏 体与贝氏体。 (2) QT 处理 800 水淬或油淬， 然后550- 580 回火处理后的组织为低碳马氏体。 (3) + 双相区淬火+回火(Intercritical HeatTreatment，简称IHT) 一般为800水淬 +670水淬，然后经550580 回火，处理后 的组织为低碳马氏体。 Ni是9%Ni钢的主要合金元素， 它在该钢中的作 用是降低钢的脆性转变温度，提高它的冲击韧 性。 Mn 在该钢中可以细化晶粒，同时还可以提高w （Mn）/w（C）的比值， 起到提高钢的韧性， 降低转变温度的作用。 C在该钢中可以提高钢强度。 S、P含量应严格控制，否则会使脆性转变温度 升高，增加热裂纹的倾向。 因此， 为了保证9%Ni 钢具有良好的低温韧 性，应严格控制该钢中的C、Si 等其它元素及S 、P等杂质含量。 9%Ni钢的化学成分和力学性能(wt,%) 上海LNG用低温钢板的化学成分及机械性 能见下表： A553TYPE1钢化学成分 化学成 分 CMnSiSPCrNiCuMoNb 规定值 Max 0.1 3 Max 0.9 0.15- 0.4 Max 0.00 2 Max 0.00 9 Max 0.3 0 8.5- 9.5 Max0.4 0 Max 0.1 2 Max0.0 2 A553TYPE1钢机械性能 机械性 能 s（ MPa） b（ MPa） 延伸率 (%) 冲击功（J） -196 侧向膨 胀值 规定值585690-8252050 0. 381mm 2.3 9%Ni钢的焊接性能 9%Ni钢以其优良的低温性能和焊接性能被认为是制 造低温压力容器/储罐的最佳材料，焊接9%Ni钢主要问 题是保证焊接接头的低温韧性、防止焊接裂纹、防止电 弧磁偏吹等问题，这与焊接材料的类型、焊接热输入、 焊接工艺有关。 （1）焊后低温韧性下降:焊接接头的低温韧性问题出 现在焊缝区、熔合区和粗晶区。焊缝金属的低温韧性与 采用焊接材料的类型有关，采用与9%Ni钢成份相同的焊 材时，焊缝金属低温性能很差，主要是由焊缝金属含氧 量过高造成的。 熔合区的低温韧性与所出现的脆性组织有关 。当采用Ni13%Cr16%型奥氏体不锈钢焊接 材焊接9%Ni时，熔合区的化学成份既非奥氏体 钢也非9%Ni钢的成份，而是富含Cr、Mn、W与 C的区域。熔合区的硬度明显比焊缝金属的硬度 和热影响区的硬度高，熔合区的硬度又随位置 的不同而不同，熔合区存在脆硬层，该区域是 板条马氏体和挛晶马氏体复合而成。 （2）焊接热裂纹 采用Ni基、FeNi基或 Ni13%Cr16%奥氏体不锈钢焊材焊接Ni9钢时 ，都可能产生热裂纹，如用25Cr16Ni13Mn8W3 焊条焊接Ni9钢时，可能产生弧坑裂纹、高温失 塑裂纹、液化裂纹，也可能在熔合区中产生显 微疏松。 焊接热裂纹易产生在打底焊缝或定位焊缝中 。如果夹渣较多时，也能从夹渣处产生裂纹， 定位焊时在起弧处也可能产生裂纹。 显微疏松或称折叠中的显微裂纹主要产生在熔合 区，这种缺陷一般很小，所谓折叠是焊接过程中由 于电弧的搅动，把部分母材带入焊缝中造成的。带 入焊缝中的这部分母材虽经熔化，但未与焊条金属 相混合，其成分基本上是原9%Ni钢的成分，因为焊 缝金属的合金元素比母材高的多，其熔点低于9%Ni 钢。陷入折叠之中的焊缝金属的凝固晚于周围的折 叠金属，因而在它凝固时的不到金属的补充而产生 裂纹实际是显微疏松。消除以上裂纹的方法是减少 有害元素，采用正确的焊接技术并配和适当的打磨 。 （3）焊接冷裂纹 9%Ni钢与同强度的其它低 合金钢相比有较好的抗冷裂性能，在低氢条件 下不产生冷裂纹，但采用低Ni高Mn的奥氏体焊 条时，因母材稀释作用在熔和区附近会出现高 硬度的马氏体带，对氢脆敏感，防止焊接冷裂 纹的措施是：施焊中严格执行焊接工艺规程特 别是焊条烘干、焊接环境湿度、焊接规范等。 采用Ni基焊材时可使熔合区不出现高硬马氏体 ，有效防止冷裂纹。 （4）电弧磁偏吹 焊接9%Ni钢时易发生磁 偏吹，防止措施是控制母材剩磁率在50高斯以 下，但是焊接过程中剩磁率在20高斯以上。因 此，应尽量采用交流焊接避免用大电流的碳弧 气刨清根，或采用磁铁消磁。 三、焊接工作的难点及关键点 在LNG焊接施工中，通过对9%Ni钢的焊接 性进行分析，内罐作为储罐焊接施工的核心， 其主要焊接难点如下： 钢材硬度大，坡口加工的难度较大； 钢材易磁化； 焊缝易产生冷、热裂纹； 焊接电弧的磁偏吹； 四、主要应用的规范 目前国内对于低温储罐的施工方面还无具体的验 收规范，施工主要参考国外相关规范，焊接工艺评定 及焊接施工主要应用的规范如下： BS7777-1993立式圆筒型低温储罐 EN287-1：1992钢熔化焊焊工考试 EN287-2：1992铝熔化焊焊工考试 EN288-3-1992金属材料焊接工艺评定-钢材 EN288-4-1992金属材料焊接工艺评定-铝及铝合金 EN571-1997无损检测着色检测 EN895-2001拉伸试验 EN910-1996弯曲试验 EN10045-1993冲击试验 EN1043-1997硬度试验 EN ISO 5817-2003焊缝无损检测评定 ASME 焊接和钎焊评定标准 51 外罐的焊接方法 外罐的焊接，主要为SMAW，螺柱的焊接 采用螺柱焊和SMAW。 五、焊接方法的选择 外罐壁板安装焊接 拱顶螺柱焊接 铝吊顶的焊接焊接 52内罐的焊接方法 目前焊接9%Ni钢主要焊接方法是焊条 电弧焊 (SMAW)、钨极氩弧焊(GTAW)、熔 化极惰性气体保护电弧焊(GMAW)和埋弧焊 (SAW)。 钨极氩弧焊的焊接效率太低，在工程中 选择这种焊接方法不太经济，但是，能得到 具有窄坡口的高质量的焊接接头，特别是采 用 低镍型焊接材料焊接9%Ni钢时，钨极氩弧 焊是非常好的焊接方法。所以只是在特定 的场合下才选择使用钨极氩弧焊。 手工熔化极惰性气体保护电弧焊的熔 敷速率大，但对焊工的焊接技术要求较高 。该焊接方法的主要缺点是容易产生熔合 不良和气孔。 焊条电弧焊是9%Ni钢现场焊接的一种 适合各种焊接位置、非常灵活且可行的焊 接方法。该焊接方法可以达到很高的合金 过度系数，甚至高达170%。 埋弧焊是熔敷速率最高的一种焊接方 法，特别是在环焊缝焊接时，由于使用了 环缝焊接机械系统，埋弧焊的优点表现得 更加突出，但它只适合于焊接横焊缝和水 平位置焊缝。 对于立式储罐的纵焊缝，虽然现在已 经开发出了气电立焊设备，且自动化程度 很高，但是由于气电立焊的线能量偏大且 不易控制，所以不适合用来焊接9%Ni钢。 立焊缝仍然用焊条电弧焊焊接。 生产实践证明，焊条电弧焊和埋弧焊是 9%Ni钢储罐现场焊接效率最高的焊接方法 。由于LNG储罐的焊接工作量大，对于 9%Ni钢的焊接目前主要应用的方法有：手 工电弧焊、埋弧自动焊，也是目前我国LNG 储罐本体普遍采用的焊接方法。其中手工电 弧焊主要应用于壁板的立缝、底板、大脚缝 、热转角保护板，埋弧自动焊主要应用于壁 板的横缝。下面是我公司上海LNG储罐的焊 接方法示意图: 内罐壁板角缝焊接内罐壁板环缝焊接 9%Ni钢的焊接材料可归纳为四种类型 ，即含Ni 约60%以上的Inconel型；含Ni 约40% 的Fe-Ni基型；含Ni13%-Cr16%的 奥氏体不锈钢型和含Ni11%的铁素体型。 铁素体型焊材具有成本低的优点，但 其成分与9%Ni钢相同，焊后如果不进行 热处理，得到的焊缝低温韧性很差。研究 表明这主要是因为焊缝金属中的含氧量太 高，有时可达600ppm。焊后热处理虽然 六、焊接材料 可以较好地提高焊缝的低温韧性，但在施 工现场的环境下特别是对大型储罐的焊接 ，热处理是很难实现的。因此，用于 9%Ni钢电弧焊的焊材主要是前三者。 Ni13-Cr16奥氏体不锈钢型焊接材料 的强度稍高，但低温韧性较差，线膨胀系 数与9%Ni钢相差较大，易产生高的热应 力集中，从而增大焊缝的热疲劳和失效的 风险，而且容易在熔合区出现硬脆组织而 使冷裂纹倾向大大增加。 Ni基和Fe-Ni基焊接材料的线膨胀系数与 9%Ni钢相近，并且所得焊缝金属均为奥氏体 ，具有优异的低温韧性。但这两种焊接材料 也有缺点，主要表现在以下方面：由于奥氏 体焊缝结晶特点，焊接过程中热裂纹敏感性 很强，更易出现弧坑裂纹；Ni基合金焊缝金 属的熔点一般要比母材低100-150，焊接 时熔深较浅，流动性较差，往往会形成未焊 透缺陷，但通过调整焊接工艺，可以克服这 些问题。此外，这两种材料的成本过高，焊 缝强度略低于母材。 四类焊接材料类型及特点如下表： 9%Ni钢焊接材料类型及其特点 目前，在世界各国LNG储罐的建造中 ，焊条采用ENiCrMo-6 、E NiCrMo-3、 ENiCrFe-9等，焊丝采用ER NiCrMo-3、 ER NiCrMo-4、ER NiCrMo-8、ER NiMo -8、ER NiMo-9等，但使用ER NiCrMo-3 的较多。我们在上海LNG中焊条采用 ENiCrFe-9，焊丝采用ER NiMo-8。 SAW焊丝 SMA W 焊条 化学成分及机械性能 AWS A5.11 ENiCrMo-6E NiCrMo-3ENiCrFe-9 C0.100.100.15 Mn2.0-401.01.0-4.5 Fe10.07.012.0 Si1.00.750.75 Cu0.50.50.5 NiMin55.0Min55.0Min55.0 Co- Al- Ti- Cr12.0-17.020.0-23.012.0-17.0 Ta0.5-2.03.15-4.150.5-3.0 Mo5.0-9.08.0-10.02.5-5.5 V- W1.0-2.0-1.5 Rm（MPa）620760650 延伸率(%)353025 9%Ni钢是一种磁化倾向较大的材料。 钢材的磁性会造成电弧的磁偏吹，并将严 重影响焊接质量，造成未焊透，未熔合， 夹渣、气孔等缺陷，严重时甚至无法施焊 。目前手工电弧焊主要采用交流焊接电源 ，来避免电弧的磁偏吹现象,也有采用直 流焊接电源；埋弧自动焊，根据使用焊丝 的特点及经验，目前采用交流或直流焊接 电源都有。 七、焊接设备 林肯POWERWAVE AC/DC 1000焊机米勒Dynasty 350 AC/DC焊机 焊接工艺评定目前主要是按照EN288- 3：1992标准进行(上海LNG焊接工艺评定 是根据EN288-3及项目的有关技术要求进 行试验)，试验项目主要有外观检查、焊 缝根部及表面着色检查、射线检查、拉伸 、弯曲、冲击、宏观金相、硬度、侧向膨 胀值的测定。 八、焊接工艺评定 8.1弯曲试验 对接接头的弯曲试验应按照EN910的 要求进行。试验过程中，试件上延任何方 向不能出现长度大于3mm的单个裂纹，出 现在试件棱角处的裂纹可忽略不记。 对于9%Ni钢的焊接，弯曲试验采用纵 向弯曲试验,对接接头的试样的准备和试 验根据ASME -1998的有关要求进行(根 据上海LNG的技术要求)。 8.2拉伸试验 对接焊缝的试样和 试验根据BS7777和 EN895的要求进行,厚 度采用全板厚。最小 抗拉强度不能低于下 表： 母材最小抗拉强度(MPa)备注 A516M Gr450450 A516M Gr380380 A36400 API 5L Gr.B413 TP304L485 A553 Type 1 母材:690 厚度 50m m 焊缝金属(SMAW):650 焊缝金属(SAW):660 8.3冲击试验 冲击试验采用V型缺口冲击试验,每个 位置应取3个试样，冲击试件的选择、加 工、试验根据BS7777-2和EN10045-1的 有关要求进行，冲击值不能低于下表要求 ： 8.4宏观金相试验 试件的准备和腐蚀根据EN1321的有 关要求进行，其熔合线、热影响区、焊道 应该清楚。宏观金相试验应包括母材金属 。合格标准为EN25817规定的B级。 8.5硬度试验 硬度试验根据EN1043-1的要求进行， 其他方面根据EN288-3的要求进行，硬度 试验的最大值应符合下表要求。 同种材料焊缝金属硬度的最大值 母材 硬度最大值（HV） 热影响区焊缝 碳钢 单道焊：380 多道焊：350 400 不锈钢 400400 9%Ni钢 400400 异种材料焊缝金属硬度的最大值 母材硬度最大值（HV） 母材1母材2 热影响区 焊缝 母材1母材2 碳钢不锈钢 单道焊： 380 多道焊： 350 400400 碳钢9%Ni钢 单道焊： 380 多道焊： 350 400400 不锈钢9%Ni钢400400400 8.6有关9%Ni钢焊接试验结果,见下表: 焊接工艺评定结果 序 号 厚度/方法 位 置 抗拉强 度 b/MPa 纵向弯 曲（ 180） 冲击试验 （-196） AKV/J 硬度HV10 评定结果 焊 缝 热影 响区 侧向膨 胀值 母 材 焊 缝 HAZ 110/SMAW1G710合格/235195350合格 210/SMAW3G725合格53731.28/合格 314.4/SAW2G730合格1002161.62238226345合格 414.4/SMAW3G725合格602141.43/合格 514.4/SMAW2G732合格/236213286合格 6 14.4/SMAW (返修) 2G734合格741011.12253236372合格 91 所依据的考试标准： 内罐、外罐主要是根据EN287-1要求进行资格评定 。 手工焊条电弧焊焊工位置采用2G和3G两种。 埋弧自动焊使用2G。 铝吊顶根据EN287-2的要求进行考试。 92由于9%Ni钢焊缝容易产生冷、热裂纹，特别是弧 坑裂纹，焊工培训、考试过程中，要严格控制焊接 线能量及层间温度，要求每根焊条焊接时中间最多 只允许有一个接头，培养焊工养成良好的习惯，减 少焊接接头，减少焊接缺陷的产生。 九、焊工考试与管理 收弧时尽量减少熔池尺寸，把弧坑引向坡口 边缘或引回焊道边缘，并进行适当的打磨处 理。 93 参加9%Ni钢焊接的焊工，最好有焊接 不锈钢、耐热钢、哈氏合金方面的焊接经验 。 94由于采用镍基焊接材料，焊缝金属的熔 点要比9%Ni钢低100-150左右，很容易造 成未熔合等缺陷，所以在考试中，我们采用 了双面焊接，对焊缝背面进行清根处理。 95 9%Ni钢焊工考试,射线拍片合格后,根 据ASME 卷对焊缝做纵向弯曲试验。 10.1坡口形式 外罐的坡口形式：主要是V 形、X形和角焊缝 。 铝吊顶的坡口形式：主要是X形和角焊缝。 内罐的坡口形式：由于采用镍基焊接材料焊 接9%Ni钢时，焊缝的熔深小，可适当增加坡 口角度，其大脚缝、环缝、纵缝坡口如下图 所示。开坡口时,较薄的钢板采用单边V 形( Y 形) 坡口,较厚的钢板采用X形坡口。 十、焊接坡口准备 10.2 坡口加工： 碳钢坡口主要采用加工火焰加工。 9%Ni钢坡口主要采用机械加工(在工厂进行 预制)。 不锈钢材料采用等离子加工。 11.1 材料到货后，要对材料进行剩余磁通量的检查 ，当磁通量大于50高斯时，要进行消磁处理；钢板 表面不允许有划伤等，否则要进行修复。 11.2 焊条要按要求进行烘干，以降低扩散氢水平 ，降低冷裂纹产生的可能性。 11.3 清理坡口表面以及母材表面20mm范围的的水 分、油污等杂质，（特别是坡口边缘处）进行打磨 ，直至出现金属光泽,防止气孔、裂纹等缺陷的产 生。 十一、9%Ni钢焊接工艺 及操作要点 11.4 焊接过程必须严格按照焊接工艺指导书的有 关要求进行焊接，并严格控制焊接线能量，采 用多层多道焊，其最大焊接线能量控制见下表 所示。 最大焊接线能量 焊接方 法 平焊 (KJ/ mm) 横焊 (KJ/ mm) 立焊 (KJ/ mm) SMAW4.53.54.5 SAW-3.5- 焊条电弧焊最佳焊接工艺参数 11.5 由于此类焊条/焊丝焊接时，粘度较大，铁 水的流动性较差，焊条电弧焊的摆动，应小于 2.5倍的焊条直径，SAW采用不摆动。焊接过程 中尽量采用排道焊；为了提高焊接工作效率， 确保焊接质量，,埋弧焊可选用2.4 mm的焊丝 。 11.6 为保证定位焊缝的焊接质量，定位焊长度 应大于50mm，确保焊接过程中焊缝不致开裂。 11.7 每条焊缝应一次焊完，因故被迫中断，继 续焊接前必须对焊缝进行检查，确认无裂纹后 ，方可按原工艺进行焊接。 11.8、收弧时，应将弧坑填满，每个接头焊接前，必须 磨去弧坑缺陷，确认无裂纹，方可进行焊接。 11.9、焊接过程中，尽量减少焊接接头，防止裂纹的产 生。 11.10、起弧应在坡口内，严禁母材表面引弧、收弧、 试验电流、电弧擦伤等。 11.11多层焊时，各层间的接头应错开50mm以上。 11.12严格控制层间温度控制在100以下。 11.13由于9%Ni钢很容易磁化，应将材料与铁磁性材料 分开，避免钢板磁化，焊接过程中，不应使用磁性工具 ，具有磁性的设备应距离焊接件保持一定距离，焊缝层 间清理采用不锈钢砂轮片。 使用碳弧气刨清根时，避免采用大电流，一般磁性小于 50高斯，可以不进行消磁处理，对于磁化较严重的焊缝 ，可采用U型磁铁进行消磁处理。 11.14 严禁在9Ni钢母材上表面随意打弧、点焊；对必须 的卡具应绘图记录；所有弧坑、工卡具焊疤必须补焊、 打磨清理后进行着色检验。 11.15 焊条使用前，必须经过200-250烘干，恒温1小 时；烘干后的焊条必须放置于恒温箱内（100150） ，使用时，焊工应使用保温桶随用随领，严禁超过4小 时；焊条置于空气中4小时，必须重新烘烤，重复烘干 不得超过一次。（采用真空包装的除外） 11.16 当焊件表面有雨水、雪、冰或下雨、下 雪、刮大风等情况时，没有采取相应措施，否 则应严禁施焊；当环境温度低于-10时，严禁 施焊，环境温度为-1010时，应在始焊处 75mm范围内预热10以上，方可焊接。 12.1 焊接完成后，焊缝表面应打磨到和母材齐 平，焊缝表面不得有咬边、裂纹、弧坑、夹渣 和气孔等缺陷。焊接接头上的熔渣及两侧的飞 溅物必须打磨清除干净。外观质量不合格的焊 缝，必须返修合格，否则不许进行其它项目的 检查。 11.2 转角板：转角盖板角焊缝双侧盖面PT；转 角板盖面PT，真空试漏检验,临时焊点PT。 十二、焊接检验