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文档简介
华东交通大学理工学院毕业设计(论文)毕 业 设 计(论 文)Graduation Design (Thesis)(2008 2012 年)题 目: 江西西江大桥设计 分 院: 土木建筑分院 专 业: 土木工程 班 级: 桥梁1班 学 号: 姓 名: 指导教师: 填表日期: 2012 年 4 月 25 日毕业设计(论文)原创性申明本人郑重申明:所呈交的毕业设计(论文)是本人在导师指导下独立进行的研究工作所取得的研究成果。设计(论文)中引用他人的文献、数据、图件、资料,均已在设计(论文)中特别加以标注引用,除此之外,本设计(论文)不含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究作出重要贡献的个人和集体,均已在文中以明确方式表明。本人完全意识到本申明的法律后果由本人承担。毕业设计(论文)作者签名: 日期: 年 月 日毕业设计(论文)版权使用授权书本毕业设计(论文)作者完全了解学院有关保留、使用毕业设计(论文)的规定,同意学校保留并向国家有关部门或机构送交设计(论文)的复印件和电子版,允许设计(论文)被查阅和借阅。本人授权华东交通大学理工学院可以将本设计(论文)的全部或部分内容编入有关数据库进行检索,可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编毕业设计(论文)。(保密的毕业设计(论文)在解密后适用本授权书) 毕业设计(论文)作者签名: 指导教师签名:签字日期: 年 月 日 签字日期: 年 月 日华东交通大学理工学院毕业设计摘 要本次设计的题目是江西西江大桥预应力混凝土T型梁桥的设计。本设计采用预应力混凝土T型梁桥,跨径布置为(420)m,主梁为变截面T型梁。跨中梁高为1.33m,支点梁高为1.33m。桥墩为重力式桥墩、桥台。本文主要阐述了该桥的设计和计算过程。首先进行桥型方案比选,对主桥进行总体结构设计,然后对上部结构进行内力、配筋计算,再进行强度、应力及变形验算,最后进行下部结构验算。具体包括以下几个部分:1. 桥型方案比选;2. 桥型布置,结构各部分尺寸拟定;3. 选取计算结构简图;4. 恒载内力计算;5. 活载内力计算;6. 荷载组合;7. 配筋计算;8. 预应力损失计算;9. 截面强度验算;10. 截面应力及变形验算;11. 下部结构验算。关 键 词:预应力混凝土;T型简支梁桥;重力式桥墩;重力式桥台全套完整版CAD图纸,联系 153893706ABSTRACTThis design is of the same section about the XIJIANG bridge of jiangxi province prestressed Concrete t-shaped supported beam bridge design.The bridge belongs to the prestressed concreted structure which is a simple supported beam bridge .The span arrangement is (420)m. The superstructure is variable T shaped supported beam bridge. The height of the girder on the support is1.33m, and the height of the middle is 1.33m too. The pier is gravity pier. The abutment is gravity abutment.This essay focuses on the design and calculation process of the bridge. Firstly, compare and choose a best scheme from several bridge types; and make an overall structure design of the main span. Secondly perform the calculation of the internal force and reinforcing bar on the superstructure. Thirdly, check the intensity, stress and deflection. Finally, check the substructure.The main points of the design are as the follows. 1. The comparison of several bridge types;2. The arrangement of the bridge types;3. The unit partition of the structure;4. The calculation of the internal force of dead load;5. The calculation of the internal force of movable load;6. The combination of every kind of load;7. The arrangement of prestressed reinforcing bar;8. The calculation of the prestressed loss;9. The check of the section intensity;10. The check of the section stress and deflection;11. The check the substructure.Key words: Prestressed concrete T shaped supported beam bridge Gravity pier Gravity abutmentV目 录摘 要IABSTRACTII目 录III一、工程概况及方案比选1(一)概述11比选方案的主要标准:22方案编制2(1)悬臂桥2(2)T型钢构桥2(3)先简支后连续梁T型梁桥2(4)斜拉桥2二、主梁设计4(一)设计概况及构造布置41设计资料4(二)横截面布置41主梁间距和主梁片数42主梁跨中截面细部尺寸4(三)梁毛截面几何特性计算61截面几何特性62检验截面效率指标11(四)主梁内力计算111恒载内力计算112.栏杆、人行道、桥面铺装(三期恒载)g3:143. 主梁恒载内力计算14(五)预应力钢束的估算及其布置281估算钢束面积282钢束布置30(六)主梁截面几何特性计算34(七)钢束布置位置(束界)的校核36(八)钢束预应力损失估算43(九)预加应力阶段的正截面应力验算48(十)使用阶段的正应力验算49(十一)使用阶段的主应力验算501截面面积矩计算502主应力计算511)剪应力512)正应力52(1)荷载组合I时52(2)荷载组合III时523)主应力52(1)荷载组合I时52(2)荷载组合III时521)剪应力53(2)荷载组合III时532)正应力53(1)荷载组合I时53(2)荷载组合III时533)主应力54(1)荷载组合I时54(2)荷载组合III时541)剪应力54(2)荷载组合III时542)正应力54(1)荷载组合I时54(2)荷载组合III时553)主应力55(1)荷载组合I时55(2)荷载组合III时551)剪应力55(1)荷载组合I时55(2)荷载组合III时552)正应力56(2)荷载组合III时563)主应力56(1)荷载组合I时56(2)荷载组合III时56(十二)截面强度计算571正截面强度计算57(1)求受压区高度57(2)求的重心至受压区顶边的距离58(3)正截面强度验算582斜截面强度验算59(1)斜截面抗剪强度验算59(2)斜截面抗弯强度验算60(十三)锚固区局部承压验算601局部承压强度验算602局部承压抗裂验算61(十四)主梁变形(挠度)计算631短期荷载作用下主梁挠度验算63(1)汽车荷载引起的主梁挠度632拱度设置计算63(1)反拱度计算63(2)由梁自重和二期恒载作用引起的挠度64(3)使用荷载作用下主梁跨中变形643长期荷载作用下的变形64三、行车道板计算651设计资料652恒载及其内力(以纵向1m宽的板条进行计算)653汽车20级产生的内力654挂车100产生的内力665荷载组合676钢筋配置68四、重力式桥台设计69(一)设计资料69(二)设计方法与内容691桥台尺寸拟定692截面几何性质701)台身底面702)基础底面703荷载计算及荷载组合70五、重力式桥墩设计81(一)设计资料81(二)设计方法与内容811桥墩尺寸拟定、截面面积及几何性质811)桥墩整体尺寸、墩帽平面尺寸81(2)基础底面(图5.3)822荷载计算831)恒载计算83(1)桥墩恒载计算(表5.1)83(2)汽车横向排列(图5.6)843荷载组合86(1)组合I(主要设计组合)88顺桥方向894荷载汇总表905墩身截面强度及偏心验算911)顺桥方向(见表5.4)912)横桥方向(见表5.5)926基底面应力及偏心验算921)顺桥方向(见表5.6)927桥墩稳定性验算941)顺桥向94(2)抗滑动稳定系数验算952)横桥向95参 考 文 献96谢 辞97华东交通大学理工学院毕业设计一、工程概况及方案比选(一)概述 大力发展交通运输事业,是加速实现四个现代化的重要保证。四通八达的现代交通,对于加强全国各族人民的团结,发展国民经济,促进文化交流和巩固国防等方面,都具有非常重要的作用。我国幅员辽阔,大小山脉和江河湖泽纵横全国,在已通车的公路路线中尚有大量渡口需要改建为桥梁,并且随着社会主义工业、农业、国防和科学技术现代化的逐步实现,还迫切需要修建许多公路、铁路和桥梁,在此我们广大桥梁工程技术人员将不断面临着设计和建造各类桥梁的光荣而艰巨的任务。39(二)工程概况项目地层名称及编号重度(kN/m3)承载力特征值fak(kPa)土层分布(m)压缩模量变形模量E0(MPa)直剪快剪强度标准值静压预应力管桩沉管灌注桩Es1-2Es2-3Es3-4Es4-8粘聚力c(kPa)内摩擦角(度)qsia(kPa)qpa(kPa)qsia(kPa)qpa(kPa)(MPa)粉质粘土 19.519003.57.08.511.015.02035222040可塑残积砂质粘性土 19.01803.5106.58.010.514.0202624302200403000硬塑残积砂质粘性土 19.527010159.011.014.018.0302826403000554000全风化花岗岩 20.033015以下22.045504100705500备注:1、Es1-2、Es2-3、Es3-4、 Es4-8分别为100200kPa、200300kPa、300400kPa、400800kPa压力下的压缩模量;2、qsia桩侧阻力特征值,qpa桩端端阻力特征值, qsik桩极限侧阻力标准值, qpk 桩极限端阻力标准值;3、静压预应力管桩桩基参数根据建筑预应力混凝土管桩基础技术规程(DBJ 13-59-2004)及工程经验综合提出。沉管灌注桩基参数根据建筑桩基技术规范(JGJ94-94)、福建省建筑地基基础技术规范(DBJ13-07-2006)及工程经验综合提出。4、承载力特征值fak是无人为扰动、不受水浸泡,在天然状态下且基础宽度小于等于3m,基础埋深小于等于0.5m时的值,若基础宽度大于3m、基础埋深大于0.5m,可按规范进行修正。(三)方案比选1比选方案的主要标准: 本设计是根据设计任务书的要求和公路桥规的规定,对江西西江大桥进行方案比选和设计的。对该桥的设计,本着“安全、经济、美观、实用”的八字原则,本论文提出三种不同的桥型方案进行比较和选择. 在设计中,桥梁上部结构的计算着重分析了桥梁在使用工程中恒载以及活载的作用利,采用整体的体积以及自重系数,荷载集度进行恒载内力的计算。运用杠杆原理法、偏心压力法求出活载横向分布系数,并运用最大荷载法法进行活载的加载。进行了梁的配筋计算,估算了钢绞线的各种预应力损失,并进行预应力阶段和使用阶段主梁截面的强度和变形验算、锚固区局部强度验算和挠度的计算。下部结构采用以钻孔灌注桩为基础的双墩柱,采用盆式橡胶支座,并分别对桥墩和桩基础进行了计算和验算。2方案编制(1)悬臂桥图1.1(2)T型钢构桥图1.2(3)先简支后连续梁T型梁桥图1.3(4)斜拉桥图1.43方案比选方案比选表 表1.3悬臂桥T形刚构桥预应力混凝土简支T形梁桥斜拉桥适用性1桥墩上为单排支座,可以减小桥墩尺寸2主梁高度可较小,降低结构自重,恒载内力减小超静定结构容易受温度、混凝土收缩徐变作用、基础不均匀沉降等影响,容易造成行车不顺1施工方便。2适合中小跨径。3结构尺寸标准化。跨越能力大安全性1在悬臂端与挂梁衔接处的挠曲线折点不利行车。2梁翼缘受拉,容易出现裂缝,雨水浸入梁体成为安全隐患建国初期大量采用目前国内大量采用,安全,行车方便。1行车平稳2索力调整工序比较繁复,施工技术要求高美观性做成变截面梁较漂亮结构美观结构美观具有现代气息,结构轻盈美观。 经济性支架昂贵,维修费用高造价较低,工期较短造价第二,用钢量大造价最高纵观桥梁的发展,悬臂桥已经基本不采用,由于是跨线桥,跨度不大,斜拉桥一般用于大跨度的跨海、跨河大桥,T形钢构桥容易受地震等影响,江西省少地震,以及经过上述方案的比较,决定采用混凝土T形梁桥。二、主梁设计(一)设计概况及构造布置1设计资料(1)设计跨径:标准跨径20.00m(墩中心距离),简支梁计算跨径(相邻支座中心距离)19.50m,主梁全长19.96m。(2)荷载:汽车20级;挂车100级;人群:3KN/m2;每侧栏杆、人行道的重量分别为1.52KN/m和3.6KN/m。(3)材料及工艺:混凝土:主梁用40号,人行道,栏杆及桥面铺装用20号。普通钢筋直径大于和等于12mm的用16Mn钢或其它级热轧螺纹钢筋;直径小于12mm的均由级热轧光钢筋。预应力钢束采用符合冶金部YB255-64标准的s5mm碳素钢丝,每束由24丝组成。钢板和角钢:制作锚头下支承垫板、支座垫板等均用普通A3碳素钢,主梁间的联接用16Mn低合金结构钢钢板。按后张法工艺制作主梁,采用45号优质碳素钢结构钢的锥形锚具和直径50mm抽拨橡胶管。(二)横截面布置1主梁间距和主梁片数主梁间距通常应随梁高与跨径的增大而加宽为经济,同时加宽翼板对提高主梁截面效率指标很有效,故在许可的条件下应适当加宽T梁翼板。但标准设计主要为配合各种桥面宽度,使桥梁标准化而采用统一的主梁间距。交通部公路桥涵标准图(78年)中,钢筋混凝土和预应力混凝土装配式简支T形梁跨径从16m到40m,主梁间距均为1.6m (留2工作缝,T梁上翼沿宽度为158cm)。考虑人行道适当挑出,净7附20.75m的桥宽则用五片。2主梁跨中截面细部尺寸(1)主梁高度预应力混凝土简支梁桥的主梁高度与其跨径之比通常在1/151/25,本设计取1.33 m。主梁截面细部尺寸:为了增强主梁间的横向连接刚度,除设置端横隔梁外,还设置3片中横隔梁,间距为44.875m,共5片,采用开洞形式,平均厚度0.15m。T型梁翼板厚度为8cm,翼板根部加到20cm以抵抗翼缘根部较大弯矩。为了翼板与腹板连接和顺,在截面转角处设置圆角,以减小局部应力和便于脱模。在预应力混凝土梁中腹板处因主拉力很小,腹板厚度一般由布置孔管的构造决定,同时从腹板本身的稳定条件出发,腹板厚度不宜小于其高度的1/15。标准图的T梁腹板厚度均取16cm。腹板高度87cm。马蹄尺寸基本由布置预应力钢束的需要来确定,实践表明马蹄面积占截面面积的1020为合适。这里设置马蹄宽度为32cm,高度18cm。马蹄与腹板交接处做成45斜坡的折线钝角,以较小局部应力。这样的配置,马蹄面积占总面积15.75,按上述布置,可绘出预制梁跨中截面,如图2.1所示。马蹄从四分点开始向支点逐渐抬高,在距梁端一倍梁高范围内(133cm)将腹板加厚到与马蹄同宽。变化点截面(腹板开始加厚区)到支点的距离为123cm,中间还设置一节长为30cm的腹板加厚的过渡段。图2.1 预制梁跨中截面图(2)桥面铺装:采用20号混凝土,坡度由桥面铺装层找平。图2.2 桥横截面图图2.3 主梁纵截面(三)梁毛截面几何特性计算1截面几何特性预制时翼板宽度为1.58m,使用时为1.60m,分别计算这二者的截面特征。计算公式如下: 中主梁跨中毛截面的几何特性在预制阶段如图2.1,及表2.1跨中截面(跨中与L/4截面同)毛截面几何特性 表2.1分块号分块面积Ai(2)yi(cm)Si=Ai*yi(Cm3)(ys-yi)(cm)Ix=Ai(ys-yi )2(Cm4)Ii(Cm4)11364454440.618.725105852121022432.69.055105184057.5105800-12.93.06210564112.37187-67.72.93310557612471424-79.436.313105合计同时,用桥梁博士软件也可得出一致的结果。软件使用例子:设计截面设计创建新文件。使用界面如下:选择T型,然后进行几何参数设置。计算书如下:-截面设计系统输出文档文件: E:倪海堂123设计文件1.sds文档描述: jk任务标识: def任务类型: 截面几何特征计算-截面高度: 1.33 m-计算结果:基准材料: JTJ023-85: 40号混凝土基准弹性模量: 3.3e+04 MPa换算面积: 0.447 m*2换算惯矩: 9.07e-02 m*4中性轴高度: 0.884 m沿截面高度方向 5 点换算静矩(自上而下):主截面: 点号: 高度(m): 静矩(m*3): 1 1.33 0.0 2 0.998 8.87e-02 3 0.665 8.59e-02 4 0.333 6.54e-02 5 0.0 0.0-计算成功完成边主梁截面与中主梁的翼缘宽度有差别,翼缘159cm:如图2.4:图2.4 边主梁截面现在使用桥梁博士来计算毛截面几何特性:-截面设计系统输出文档文件: E:倪海堂123边主梁跨中横截面几何特性.sds文档描述: 截面特性任务标识: 11任务类型: 截面几何特征计算-截面高度: 1.33 m-计算结果:基准材料: JTJ023-85: 40号混凝土基准弹性模量: 3.3e+04 MPa换算面积: 0.448 m*2换算惯矩: 9.09e-02 m*4中性轴高度: 0.885 m沿截面高度方向 5 点换算静矩(自上而下):主截面: 点号: 高度(m): 静矩(m*3): 1 1.33 0.0 2 0.998 8.9e-02 3 0.665 8.61e-02 4 0.333 6.55e-02 5 0.0 0.0-计算成功完成即Am=0.448,yx0.885m,Im=909。2检验截面效率指标以跨中截面为例:根据设计经验,预应力混凝土T型梁在设计时,检验截面效率指标取0.450.55,且较大者亦较经济。上述计算表明,初拟的主梁跨中截面是合理的。(四)主梁内力计算1恒载内力计算(1)主梁预制时的自重(一期恒载)g1:此时翼板宽1.58m按跨中截面计算,主梁每延米自重(即先按等截面计算)中主梁:0.44682511.17kN/m (0.4468为Am,25为40号混凝土的容重,单位kN/m3)内、外边梁:0.4482511.2 kN/m由马蹄增高抬高所形成的4个横置的三棱柱重力折算成的恒载集度: 由梁端腹板加宽所增加的重力折算成恒载集度:(式中0.593为主梁端部截面积,主梁端部截面如图2.5)图2.5 主梁端部截面 边主梁的横隔梁:图2.6 内横隔梁图 图2.7 端横隔梁图内横隔梁体积:2.栏杆、人行道、桥面铺装(三期恒载)g3:一侧栏杆1.52 kN/m,一侧人行道3.60 kN/m;桥面铺装层,见图2.2: 现将两侧栏杆、人行道和桥面铺装层恒载简易地平均分配到5片主梁上,则:3. 主梁恒载内力计算如图2.8所示,设为计算截面离左支点的距离,并令,则:主梁弯矩和剪力的计算公式分别为: 恒载内力计算见表2.2恒载内力(1号梁)计算表 表2 .2计算数据 项 目跨中四分点变化点四分点变化点支点0.50.250.07180.250.071800.1250.09380.03330.250.42820.5一期恒载12.3224585.699439.509156.03060.072102.891120.1434二期恒载5.4255257.881193.51468.69926.44945.30252.899 2活载内力计算(修正刚性横梁法)(1)冲击系数和车道折减系数按“桥规”第2.3.2条规定,对于汽20,按“桥规”2.3.5条规定,平板挂车不计冲击力影响,即对于挂车100,1.0按“桥规”2.3.1条规定,对于双车道不考虑汽车荷载折减,即车道折减系数 图2.8 恒载内力计算图(2)计算主梁的荷载横向分布系数跨中的荷载横向分布系数mc如前所述,该设计采用5片横隔梁,3片内横隔梁,具有可靠的横向联结,且承重结构的长宽比为: 所以可按修正的刚性横梁法来绘制横向影响线和计算横向分布系数。a主梁抗扭惯矩对于T型梁截面,抗扭惯矩可近似按下列公式计算:式中:和相应为单个矩形截面宽度和厚度;矩形截面抗扭刚度系数;梁截面划分为单个矩形截面的个数。对于跨中截面,翼缘板的平均换算厚度:=14cm;马蹄部分的平均换算厚度:22cm。图2.9给出了的计算图式,的计算见表2.3。计算表 表2.3分块名称翼缘板腹板马蹄16097321416220.08750.16490.68751/30.2983710.1915001.463471.185460.652513.30144其中根据桥梁工程表252内插求得。图2.9 计算图式b计算抗扭修正系数此设计主梁间距相同,并将主梁近似看成等截面,由桥梁工程式25得:式中: 桥梁工程P112规定,混凝土的剪切模量G可取等于0.425E,代入计算公式求得:0.91256c按修正的刚性横梁法计算横向影响线竖坐标值: 式中:则: 计算所得的值列于表2.4内。横向影响线竖坐标值 表2.4梁 号(或)(或)(或)1233.21.600.56500.38250.20.01750.10870.2-0.16500.01750.2d计算荷载横向分布系数1、2、3号主梁的横向影响线和最不利布载图式如图2.10所示。对于1号梁,则:汽20 (0.54230.33750.1896-0.0151)0.52715挂100 (0.48540.3830.28060.1783)0.3318人群荷载 0.6417 支点的荷载横向分布系数m。如图2.11所示,按杠杆原理法绘制荷载横向影响线并进行布载,1号梁活载的横向分布系数可计算如下: 图2.10 跨中的横截面分布系数mc计算图式横向分布系数汇总(见表2.5) 1号梁活载横向分布系数 表2.5荷 载 类 别mcm。汽20挂100人群0.527150.33180.64170.4340.1401.422 图2.11 支点的荷载横向分布计算图式用“桥梁博士”软件计算横向分布系数如下:图2.12 软件截面-横向分布计算系统输出文档文件: 文档描述: 的任务标识: 东三分计算方法: 杠杆法-结构描述:主梁间距: 4*1.6 m-桥面描述:人行道分隔带车行道中央分隔带车行道分隔带人行道0.7500.0003.5000.000 0.0003.5000.0000.750左车道数 = 1, 右车道数 = 1, 不计车道折减汽车等级: 汽车-20级挂车等级: 挂车-100级人群集度: 3.000 KPa-影响线数值:坐标X1#梁2#梁3#梁4#梁5#梁0.0001.0000.0000.0000.0000.0001.6000.0001.0000.0000.0000.0003.2000.0000.0001.0000.0000.0004.8000.0000.0000.0001.0000.0006.4000.0000.0000.0000.0001.000-横向分布系数计算结果:梁号汽车挂车人群满人特载车列10.4340.1401.0572.1940.0000.00020.4980.4680.0001.6000.0000.00030.5950.4680.0001.6000.0000.00040.5000.4680.0001.6000.0000.00050.4360.1401.0572.1950.0000.000-计算成功完成3.计算活载内力在活载内力计算中,这个设计对于横向分布系数的取值做如下考虑:计算主梁活载弯矩时,均采用全跨统一的横向分布系数mc,鉴于跨中和四分点剪力影响线的较大坐标位于桥跨中部(图2.13),故也按不变化的mc来计算。求支点和变化点截面活载剪力时,由于主要荷重集中在支点附近而应考虑支承条件的影响,按横向分布系数沿桥跨的变化曲线取值,即从支点到之间,横向分布系数用值直线插入,其余区段均取值(见图2.14和2.15)。计算跨中截面最大弯矩及相应荷载位置的剪力和最大剪力及相应荷载位置的弯矩采用直接加载求活载内力,图2.13示出跨中截面内力计算图式,计算公式为a汽车和挂车荷载内力计算在表2.6内。 图2.13 跨中截面内力计算图式跨中截面车辆荷载内力计算表 表2.6荷载类别汽20挂1001.1912510.527150.3318最大弯矩及相应剪力60120120250250250250125426.4663556.25146.8251号梁内力值788.33716.6201179.96448.717最大剪力及相应弯矩合力P2120+60=3002504=10000.415940.33593.25125.071200335.932501号梁内力值78.540753.561111.4521078.35注:栏内分子、分母的数值分别为对应的及相应影响线坐标值。b对于人群荷载 q=0.75q=0.753=2.25kN/m相应的相应的求四分点截面的最大弯矩和最大剪力(按等代荷载计算)计算公式为:式中:如图2.8所示,对于四分点弯矩影响线面积为,剪力影响线面积为。于是上述计算公式即为: 1号梁的内力列表计算见表2.7.四分点截面内力计算表 表2.7荷载类别项目K(kN/m)内力值汽201.1912519.23623.20435.655.480.52715430.63779.851挂1001.045.83861.07535.655.480.3318542.203111.050人 群1.02.2535.655.480.641751.4727.912求变化点截面的最大弯矩和最大剪力图2.14示出变化点截面内力计算图式,内力计算表见表2.8。 1号梁变化点截面内力计算表 表2.8荷载类别 汽20挂100人 群1+u1.191251.01.0最大弯矩mc0.527150.33180.6417合力p3002504=1000q=2.25y1.1871.0741/219.51.30Mmax223.62356.3518.30最大剪力Pi12012060250250250250q=2.25yi0.9280.8750.6630.9280.8800.6700.610m10.4600.4860.527150.1950.2420.33180.3318Qmax146.8204.714.0注:表中 图2.14 变化点截面(1号梁)内力计算图式求支点截面的最大剪力图2.15示出了支点最大剪力计算图式,最大剪力列表计算在表2.9内。 1号梁支点最大剪力计算表 表2.9荷载类别汽20挂100人群1+u1.191251.01.0P11201206070130250250250250Q=2.25y11.00.9280.7230.21001.00.9380.73320.6721.0/2y人=0.928m10.4340.4600.52720.5100.430.140.1870.33180.3318 0.55619.5 0.50.78034.875159.24195.4116.17注: 图2.15 支点剪力(1号梁)计算图式3主梁内力组合 主梁内力组合 表2.10序号荷载类别跨中截面四分点截面变化点截面支点截面第一期恒载第二期恒载总恒载=+人群汽20挂100汽人=恒汽人=+恒挂SjI=1.2恒+1.4SjIII=1.2恒+1.1挂提高后的SjI提高后的SjIII585.699257.881843.5868.627788.3371179.964856.9641700.542023.542212.152310.2649.9%56%2212.1523560003.5278.540111.45282.0682.06111.452114.88122.6095.7%100%114.88125439.509193.514633.02351.472430.637542.203482.1091115.131175.231434.581356.0542%44%1434.58138360.07226.44986.5217.91279.851111.05087.763174.28197.57226.69225.9849.3%54%226.69230156.03068.699224.72918.30223.62356.35241.92466.71581.079608.363661.6651.5%59%608.363675102.89145.302148.19314.0146.8204.7160.8308.99352.893402.952403.0051%56%402.952411120.14352.899173.04216.17159.24195.41175.41348.45368.45453.22422.6049.2%51%453.22431控制设计的计算内力23561251434.58230675411453(五)预应力钢束的估算及其布置1估算钢束面积(1)按强度要求估算由结构设计原理式(1392)有:式中:混凝土强度安全系数,取1.25;计算弯矩,由表2.10可得2356kNm 为设计经验系数,这里取0.76计算,由此可得:2913.53kN每束为24s5mm、面积为4.71471,其抗拉设计强度1280Mpa。钢束数为:4.83束(2)按施工和使用阶段的应力要求估算此时,翼板可采用麦尼尔不等式进行钢束截面得估算。对于施工阶段有式中:传力锚固时的有效预加力,其应力损失可按估算。设1200 Mpa,则(1-0.2)0.80.750.75;为张拉时,构件上缘混凝土拉应力的限制值:。设张拉时混凝土强度达到设计强度的80,即相当于0.84032号,由结构设计原理附表11内插得2.20Mpa,故0.72.201.54 Mpa。同理可求得0.722.415.68 Mpa。各项几何特性均按表2.1采用毛截面几何特性,各项弯矩值由表2.10求得。代入上式得: (A)由得: (B)对于使
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