8层11305.82平米大学实验楼（计算书、部分建筑、结构图）
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8层
11305.82平米大学实验楼计算书
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8层11305.82平米大学实验楼计算书
计算书
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8层
11305.82平米大学实验楼
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）1 绪论1.1工程概况该工程为某大学实验楼，钢筋混凝土框架结构；建筑层数为8层，总建筑面积11305.82m2，宽度为39.95m,长度为60.56m；底层层高4.2m，其它层层高3.6m，室内外高差0.6m。该工程的梁、柱、板、楼梯、基础均采用现浇，因考虑抗震的要求，需要设置变形缝，宽度为130mm。1.1.1设计资料(1)气象条件该地区年平均气温为20 .冻土深度25cm，基本风压0.45kN/m2，基本雪压0.4 kN/m2，以西北风为主导方向，年降水量1000mm。(2)地质条件该工程场区地势平坦，土层分布比较规律。地基承载力特征值。(3)地震烈度7度。(4)抗震设防7度近震。1.1.2材料梁、柱、基础均采用C30；纵筋采用HRB335，箍筋采用HPB235；单向板和双向板均采用C30，受力筋和分布筋均为HPB235；楼梯采用C20，除平台梁中纵筋采用HRB335外，其余均采用HPB235。1.2工程特点本工程为8层，主体高度为29m左右，为高层建筑。其特点在于：建造高层建筑可以获得更多的建筑面积，缩小城市的平面规模，缩短城市道路和各种管线的长度，从而节省城市建设于管理的投资；其竖向交通一般由电梯来完成，这样就回增加建筑物的造价；从建筑防火的角度来看，高层建筑的防火要求要高于中低层建筑；以结构受力特性来看，侧向荷载（风荷载和地震作用）在高层建筑分析和设计中将起着重要的作用，因此无论从结构分析，还是结构设计来说，其过程都比较复杂。在框架结构体系中，高层建筑的结构平面布置应力求简单，结构的主要抗侧力构件应对称均匀布置，尽量使结构的刚心与质心重合，避免地震时引起结构扭转及局部突变，并尽可能降低建筑物的重心，以利于结构的整体稳定性；合理地设置变形缝，其缝的宽度视建筑物的高度和抗震设防而定。该工程的设计，根据工程地震勘探和所属地区的条件，要求有灵活的空间布置和较大的跨度，故采用钢筋混凝土框架结构体系。1.3本章小结本章主要论述了本次设计的工程概况和工程特点，特别对于高层建筑的优点和框架结构中高层建筑的布置原则作了详细阐述。2 结构设计2.1 框架设计2.1.1 工程概况该实验楼为八层钢筋混凝土框架结构体系，建筑面积11305.82m2，建筑平面为“U”型，受建筑场地限制，宽度40m，长度60m。建筑方案确定，中间部分房间开间3.3m,进深7.5m，走廊宽度2.4m；两侧部分房间开间、进深视具体情况而定。底层层高4.2 m，其它层层高为3.6 m，室内外高差0.45 m。框架平面柱网布置图2-1所示，（仅取中间部分作为设计对象） 图2-1 框架平面柱网布置2.1.2 设计资料(1)气象条件基本雪压=0.4kN/m2；基本风压=0.45 N/m2(2)抗震设防7度近震。(3)材料混凝土采用C30，纵筋级，箍筋级(4)屋面及楼面做法屋面做法（上人）：30厚细石混凝土保护层二毡三油防水层20厚水泥沙浆找平层150厚柱石保温层 100厚钢筋混凝土板15厚板底纸筋石灰楼面做法： 12mm厚大理石地面30mm厚细石混凝土100mm厚钢筋混凝土现浇板15厚板底纸筋石灰2.1.3设计内容：(1)初估截面尺寸a、框架柱子28层截面尺寸均为b=h=(1/81/12)H=(1/81/12)3.6m=0.450.3m1层: b=h=(1/81/12)H=(1/81/12)4.2m=0.520.35m 取bh=500mm500mmb、横向框架梁(L1)：h=(1/101/18)l=(1/101/18)7.5m=0.750.42m取h=600mmb=(1/21/3)h=(1/2(1/21/3)1/3)0.6=0.20.3m取b=250mmc、中间框架梁(L2)：由于跨度小，故取bh250mm400mmd、纵向框架梁(L3)： h=(1/101/18)l=(1/101/18)3.3m=0.330.18m取h=500mm b=(1/21/3)h=(1/21/3)0.5=0.250.17m取b=250mme、次梁(L4)： h=(1/101/18)l=(1/101/18)6.6m=0.660.37m取h=500mm b=(1/21/3)h=(1/21/3)0.5=0.250.17m取b=250mm(2)楼板厚度：（采用单向板） hl/40=l/403.3=0.82m 取h=100mm(3)梁的计算跨度 梁的跨度：取轴线间距，即边跨梁为7.2m,中间梁为2.4m， 图2-2 框架梁编号(4)柱高度底层柱子高h=4.2m+0.45m+0.50m=5.15m，其中4.2m为底层高，0.45m为室内外高差，0.50m为基础顶面至室外地坪的高度。其他层柱高等于层高即为3.6m。由此得框架计算简图，见图2-3。2.1.4 荷载计算(1) 屋面均布荷载：30厚细石混凝土保护层 0.03m24=0.72 kN/二毡三油防水层 0.35 kN/20厚水泥沙浆找平层 0.02m20=0.40 kN/150厚柱石保温层 0.15m5=0.75 kN/100厚钢筋混凝土板 0.1m25=2.5 kN/15厚板底纸筋石灰 0.015m16=0.24 kN/共计： 4.96 kN/屋面恒载标准值： （123.3+0.5）（7.52+2.4+0.5）4.96=3560KN图2-3横向框架计算简图及柱编号(2)楼面均布恒载（按楼面做法逐项计算）： 12mm厚大理石地面 0.012m28=0.34 kN/ 30mm厚细石混凝土 0.03m24=0.72 kN/100mm厚钢筋混凝土现浇板 0.1m25=2.5 kN/15厚板底纸筋石灰 0.01516=0.24 kN/ 合计： 3.8kN/楼面恒载标准值：（123.3+0.5）（7.52+0.4+0.5）3.8=2727 kN/(3)屋面均布活载计算重力荷载代表值时，要考虑雪荷载和施工荷载。0.4（123.3+0.5）（7.52+2.4+0.5）=287 kN(4)楼面均布活载：对于实验楼取均布活荷载为2.0kN/，故楼面均布活载标准值为： （123.3+0.5）（7.52+2.4+0.5）2.0=1435 kN(5)梁柱自重（包括梁侧，梁底，柱抹灰重量）梁侧、梁底抹灰，柱四周抹灰，近似按加大梁宽及柱宽计算来考虑。表2-1 梁柱自重表梁（柱）编 号截面（）长度（）根数每根重量（kN）L10.250.67.0258=20030.45L20.250.41.90138=1045.51L30.250.52.80448=35210.15L40.250.55.90412+2=5037.54Z10.50.55.15(4712)+27=35026.24Z20.50.53.6028=1621.39注：每根重量为：0.290.6725=30.45 kN（考虑抹灰） 对于柱，则：0.40.45.1525=37.54 kN(6)墙体自重：墙体均为240mm厚墙。墙两面抹灰，近似按加厚墙体考虑抹灰重量。表2-2 墙体自重每片面积片数重量(kN)底层纵墙2.84.45 124-2=463049底层横墙7.04.3517275其他层纵墙2.83.1462124其他层横墙6.73.0171818注：单位面积上墙体的重量为：0.2819=5.32 kN/故：墙体自重为：5.322.84.4546=3049 kN，其他计算类同。(7)荷载分层总汇a、顶层重力荷载代表值包括顶层重力荷载代表值包括：屋面恒载+50%活载+梁自重（纵横梁）+半层柱自重+半层墙体自重。b、其他层重力荷载代表值包括：其他层重力荷载代表值包括：楼面恒载+50%活载+纵横梁自重+上下各半层的柱及纵横墙体自重（包括横墙）。将前述荷载相加，得集中于多层楼面的重力荷载代表值如下：第八层：7569KN 第七至二层： 9943KN第一层： 12013KN建筑物重力荷载代表值为=7569+99436+12013=79240kN质点重力荷载值见图2-4. 图2-4 质点重力荷载值2.1.5 水平地震力作用下框架侧移计算(1)横梁线刚度：采用混凝土C25， =3.0107kN/在框架结构中，有现浇楼面或预制板楼面。而现浇板的楼面，板可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架侧移。为考虑这一有利作用，在计算梁的截面惯性矩时，对现浇楼面的边框架取=1.5（为梁的截面惯性矩），对中框架取=2.0。横梁线刚度计算结果见表2-3。表2-3 横梁线刚度计算梁号L截面bh跨度惯性矩边框架梁中框架梁L10.250.67.54.510-36.7510-32.701049.010-33.60104L20.250.42.41.310-31.9510-32.431042.610-33.25104L30.250.53.32.610-33.910-33.551045.210-34.73104L40.250.56.62.610-33.910-31.771045.210-32.36104(2)横向框架柱的侧移刚度D值柱线刚度列于表2-4，横向框架柱侧移刚度D值计算见表2-5。表2-4 柱线刚度柱号截面（）柱高度（m）惯性矩线刚度（m4）（kNm）0.50.55.152.2110-33.031040.50.53.65.2110-34.34104表2-5 横向框架柱侧移刚度D值计算层次项目柱类型根数底层边框架边柱0.48185204边框架中柱0.598119364中框架边柱0.52870218中框架中柱0.64990218376498二三四五六七八层边框架边柱0.243276954边框架中柱0.368564374中框架边柱0.301185528中框架中柱0.443313928700296(3)横向框架自振周期按顶点位移法计算框架的自振周期。顶点位移法是求结构基本频率的一种近似方法。将结构按质量分布情况简化为无限质点的悬臂直杆，导出以直杆顶点位移表示的基频公式。这样，只要求出结构的顶点水平位移，就可以按下式求得结构的基本周期： 式中 基本周期调整系数，考虑填充墙使框架自振周期减少的影响，取0.6；框架的顶点位移。在未求出框架的周期前，无法求出框架的地震力及位移；表2-6 横向框架顶点位移层次（kN）（kN）（kN/m）层间相对位移8756975697002960.01080.578979943175127002960.02500.553969943274557002960.03920.514759943373987002960.05320.481649943473417002960.06710.424539943572847002960.08320.351329943672277002960.09600.2753112013792403764980.20450.1903 =1.70.6=0.776（s）(4)横向地震作用计算在II类场地，7度设防区，设计地震分组为第二组情况下，结构的特征周期=0.35s，水平地震影响系数最大值=0.08由于=0.776=1.40.35=0.49（s），应考虑顶点附加地震作用。=0.08+0.01=0.080.773+0.01=0.072顶点附加水平地震作用：=0.0732616=191kN各层横向地震剪力计算见表3-7，表中：表2-7 各层横向地震作用及楼层地震剪力层次（m）（m）（kN）（kN）（kN）83.630.3575692308540.16960205602.5173.626.759943.2654750.193483.11085.663.623.1599432301800.169421.521507.1253.619.5599431943080.132352.761859.8843.615.929943.1582920.109292.582152.4633.612.3599431227960.088225.172377.6323.68.759943870010.061159.762537.3915.155.1512013618660.042120.332657.39注：表中第8层中加入了。横向框架各层水平地震作用和地震剪力见图2-5。602.51421.52352.76292.58225.172159.76120.33483.1.602.511085.601507.121859.882152.46.2377.632537.392657.72图2-5 横向框架各层水平地震作用和地震剪力(5)横向框架抗震变形验算详见表2-8。表2-8 横向变形验算层次层间剪力（kN）层间刚度（kN）层间位移（m）层高（m）层间相对弹性转角8602.407002960.000863.61/418771085.607002960.001543.61/232961507.127002960.002133.61/168551859.887002960.002633.61/132742152.467002960.003043.61/117932377.637002960.003363.61/106522537.397002960.003583.61/100312657.72764980.006825.151/758注：层间弹性相对转角均满足要求6。=1/450。(6)水平地震作用下，横向框架的内力分析本设计取中框架为例，柱端计算结果详见表2-9。地震作用下框架梁柱弯矩，梁端剪力及柱轴力分别见表2-10、图2-6，图2-7。 表2-9 柱端计算层次层高层间剪力层间刚度C轴柱（边柱）y83.6060370029612087110.820.3526.6914.2173.60108670029612087190.860.4042.0428.5763.60150770029612087260.860.4552.5544.1353.60185970029612087320.860.4565.6952.7643.60215270029612087370.860.5067.867.8133.60237770029612087410.860.5075.275.223.60253770029612087430.860.4588.2369.7715.1526583764987356501.240.6495.1172.3 续表2-9层次层高层间剪力层间刚度E轴柱（边柱）y83.660370029617946151.570.4232.9123.2873.6108670029617946271.570.4853.6549.3863.6150770029617946391.570.4872.1265.6653.6185970029617946471.570.4887.1381.2243.6215270029617946551.570.510110133.6237770029617946611.570.510910923.6253770029617946651.570.49117.5112.915.152658 3764988962621.570.55142.63172.78 注：表中： 表2-10 框架梁柱弯矩，梁端剪力及柱轴力图2-6地震作用下框架弯矩图2-7地震力作用下框架梁端剪力及柱轴力2.1.6 竖向荷载作用下横向框架的内力分析仍以中框架为例进行计算。(1)荷载计算第8层梁的均布线荷载跨： 屋面均布恒载传给梁 4.963.3=16.37kN/m 横梁自重（包括抹灰） 0.290.625=4.35kN/m 恒载： 20.72kN/m跨： 屋面均布恒载传给梁 4.963.3=16.37kN/m 横梁自重（包括抹灰） 0.290.425=2.9kN/m 恒载： 16.27kN/m第8层活荷载： 2.03.3=6.6kN/m第71层梁均布线荷载跨： 楼面均布恒载传给梁 3.83.3=12.54kN/m 横梁自重 4.35kN/m 内横墙自重（含粉刷） 0.2819（3.6-0.6）=15.96kN/m 恒载： 32.85kN/m跨： 楼面均布恒载传给梁 3.83.3=12.54kN/m 横梁自重（包括抹灰） 2.9kN/m 恒载： 15.44kN/m第71层活荷载： 23.3=6.6kN/m第71层集中荷载：纵梁自重（包括抹灰）： 0.290.50253.3=38.61kN纵墙自重（包括抹灰）： 0.28193.9（3.6-0.50）=54.42kN柱自重（包括抹灰）： 0.540.543.325=24.06kN总计： 117.1kN(2)用弯矩分配法计算框架弯矩竖向荷载作用下框架的内力分析，除活荷载较大的工业厂房外，对一般的工业与民用建筑可以不考虑活荷载的不利布置。这样求得的框架内力，梁跨中弯矩较考虑活荷载不利布置法求得的弯矩偏低，但当活荷载在总荷载比例较大时，可在截面配筋时，将跨中弯矩乘1.11.2的放大系数予以调整。a、固端弯矩计算将框架视为两端固定梁，计算固端弯矩。计算结果见表2-11。b、分配系数计算 见图2-9；（a）恒载示意 （ b）活载示意图2-8 框架竖向荷载示意c、传递系数远端固定，传递系数为1/2；d、弯矩分配恒荷载作用下，框架的弯矩分配计算见表2-12，框架的弯矩图见图2-10；活荷载作用下，框架的弯矩分配计算见表2-13，框架的弯矩图见图2-11； 图2-9 分配系数示意竖向荷载作用下，考虑框架梁端的塑性内力重分布，取弯矩调幅系数为0.8，调幅后，恒荷载及活荷载弯矩见图2-10，图2-11中括号内数值。 表2-11 固端弯矩计算CE跨EF跨层 数固端弯矩层 数固端弯矩8层（恒）8层（恒）71层（恒）71层（恒）8层（活）8层（活）71层（活）30.94 kNm71层（活3.17 kNm表2-12 恒载弯矩分配图上柱下柱右梁八层左梁上柱下柱右梁0.5360.4640.3860.4770.167-97.1397.13-9.2552.06 45.06 -33.92 -41.92-14.67 26.85 -16.96 22.53 -22.63 -6.08 -4.58 0.10 0.20 0.10 -5.38 10.38 -2.16 2.31 -3.03 -2.63 -0.06 -0.08 -0.02 64.21 -64.21 83.49 -66.7 -24.26 0.3490.3490.302七层0.2670.3090.3090.115-153.91153.91 -7.41 49.53 49.53 42.85 -35.91 -41.56 -41.56 -15.47 23.9924.77 -17.96 21.43 -17.94 -20.78-10.75 -10.75 -9.30 4.62 5.34 5.34 1.99 -1.34 -6.392.31 -4.65 -0.04 2.68 1.89 1.89 1.64 0.54 0.62 0.620.23 64.77 61.47 -125.38 139.55-57.64-56.9-21.53 0.3490.3490.302六层0.2670.3090.3090.115-153.91153.91 -7.41 49.53 49.53 42.85 -35.91 -41.56 -41.56 -14.47 24.7729.77-17.96 21.43 -20.78-20.78-12.77 -12.77 -11.05 5.37 6.22 6.22 2.31 -5.38-7.27 2.69 -5.53 2.67 3.11 3.48 3.48 3.01 0.07 0.08 0.080.03 64.77 61.47 -125.38 139.55-57.64-56.9-21.530.3490.3490.302五层0.2670.31 0.3090.115-153.91153.91 -7.41 49.53 49.53 42.85 -35.91 -41.56 -41.56 -15.47 29.7729.77-17.92 21.43 -20.78 -20.78-14.53 -14.53 -12.57 5.37 6.22 6.22 2.31 -6.39-6.90 2.68 -6.29 3.11 2.98 2.77 2.77 2.39 0.05 0.06 0.060.04 64.77 61.47-125.38 139.55-57.64-56.9-21.53 0.3490.3490.302四层0.2670.31 0.3090.115-153.91153.91 -7.41 49.53 49.53 42.85 -35.91 -41.56 -41.56 -15.47 29.7727.67-17.92 21.43 -20.78 -22.93-13.79 -13.79 -11.94 5.95 6.88 6.88 2.56 -7.27-1.95 2.98 -5.97 3.11 -0.54 2.18 2.18 1.88 0.91 1.05 1.050.39 64.77 61.47 -125.38 139.55-57.64-56.9-21.540.3490.3490.302三层0.2670.31 0.3090.115-153.91153.91 -7.41 49.53 49.53 42.85 -35.91 -41.56 -41.56 -15.47 29.7727.67-17.92 21.43 -20.78 -22.93-13.79 -13.79 -11.94 5.95 6.88 6.88 2.56 -7.27-1.95 2.98 -5.97 3.11 -0.54 2.18 2.18 1.88 0.91 1.05 1.050.39 64.77 61.47 -125.38 139.55-57.64-56.9-21.540.3490.3490.302二层0.2670.31 0.3090.115-153.91153.91 -7.41 49.53 49.53 42.85 -35.91 -41.56 -41.56 -15.47 29.7727.67-17.92 21.43 -20.78 -22.93-13.79 -13.79 -11.94 5.95 6.88 6.88 2.56 -7.27-1.95 2.98 -5.97 3.11 -0.54 2.18 2.18 1.88 0.91 1.05 1.050.39 64.7761.47 -117.42 139.51-57.64-56.9-21.540.390.2730.337一层0.2670.31 0.3090.115-153.91153.91 -7.41 55.34 38.74 47.83 -35.91 -41.56 -41.56 -15.47 29.77-19.77 21.43 -20.78 -22.93-3.90 -2.73 -3.37 5.95 6.88 6.88 2.56 -6.9-0.47 -5.97 3.11 -0.54 2.87 2.01 2.48 0.91 1.05 1.050.39 83.32 41.29 -124.92 139.51-57.64-56.98-21.53表2-13 活载弯矩分配图上柱下柱右梁八层左梁上柱下柱右梁0.5360.4640.3860.4770.167-30.9430.94-3.1716.58 14.36 -11.94 -14.58-4.635.3 -5.3 7.162 -4.25 -0.05 -0.04 -1.25 -1.44 -0.54 -1.61 -0.63 -0.02 0.82 1.11 1.02 -0.32 -0.36 -0.1320.29 -20.29 26.16 -18.23 -8.260.3490.3490.302七层0.2670.3090.3090.115-30.9430.94 -3.17 10.79 10.79 9.34 -6.67 -7.83 -7.83 -2.91 7.644.98 -3.39 4.31 -5.67 -3.92-3.22 -3.22 -2.79 1.41 1.63 1.63 0.61 -0.03 -1.150.71 -1.10 -0.720.55 0.16 0.16 0.15 0.420.49 0.490.18 17.78 15.34 -33.5 26.71-10.39-9.52-7.21 0.3490.3490.302六层0.2670.3090.3090.115-30.9430.94 -3.17 10.79 10.79 9.34 -6.77 -7.83 -7.83 -2.91 4.984.98-3.39 4.31 -3.92-3.92-2.29 -2.29 -1.98 0.94 1.09 1.09 0.41 -1.61-1.15 0.47 -0.99 0.82 0.55 0.80 0.80 0.69 -0.1 -0.12 -0.12-0.04 17.78 15.34 -33.5 26.71-10.39-9.52-7.21 0.3490.3490.302五层0.2670.31 0.3090.115-30.9430.94 -3.17 10.79 10.79 9.34 -6.77 -7.83 -7.83 -2.91 4.984.98-3.39 4.31 -3.92 -3.92-2.29 -2.29 -1.98 0.94 1.09 1.09 0.41 -1.15-1.25 0.47 -0.98 0.55 0.62 0.67 0.67 0.58 -0.05 -0.06 -0.06-0.02 17.78 15.34 -33.5 26.71-10.39-9.52-7.21 0.3490.3490.302四层0.2670.309 0.3090.115-30.9430.94 -3.17 10.7910.79 9.34 -6.77 -7.83 -7.83 -2.91 4.985.56-3.39 4.31 -3.92 -4.32-2.50 -2.50 -2.16 1.05 1.21 1.21 0.45 -1.15-0.25 0.53 -1.08 0.55 -0.15 0.30 0.30 0.27 0.18 0.21 0.210.08 17.78 15.34 -33.45 26.71-10.39-9.52-7.210.3490.3490.302三层0.2670.3090.3090.115-30.9430.94-3.1710.7910.799.34-6.77-7.83-7.83-2.914.985.56-3.394.31-3.92-4.32-2.50-2.500.531.051.211.210.45-1.15-0.25-2.16-1.080.55-0.150.300.300.270.180.210.210.0817.7815.34 -33.4526.71-10.71-9.52-7.210.3490.3490.302二层0.2670.31 0.3090.115-30.9430.94-3.1710.7910.799.34-6.77-7.83-7.83-2.914.985.56-3.394.31-3.92-4.32-2.50 -2.500.531.051.211.210.45-1.15-0.25-2.16-1.080.55-0.150.300.300.270.180.210.210.0817.7815.34-33.4526.37-10.71-9.52-7.210.390.2730.337一层0.2670.31 0.3090.115-30.9430.94 -3.17 11.12 7.78 9.61 -7.45 -8.64 -6.03 -3.22 4.98-3.73 4.81 -3.92 -0.49-0.34 -0.42 -0.26 -0.30 -0.21 0.11 -1.25-0.13 -0.21 0.62 0.54 0.38 0.47 -0.12 -0.14 -0.10-0.05 15.28 8.42 -23.75 26.19-11.52-8.78-6.71125.38125.38125.38125.38125.38125.38124.92139.55139.55129.61128.5764.2683.49129.61129.61129.6139.3635.335.5735.5335.5438.7235.5435.5483.4964.42125.38125.38125.38125.38125.38125.38124.92139.55138.55129.61129.61129.61129.61128.57图2-10恒荷载作用下梁端弯矩图33.3533.3533.3533.3533.3533.3523.7526.726.2726.3926.1920.2926.1226.3726.3726.3712.697.848.618.498.519.128.518.5126.1226.726.2726.3926.3726.3726.3726.1920.2933.3533.3533.3533.3533.3533.3523.75图2-11活荷载作用下梁端弯矩图图2-12恒荷载作用下柱端弯矩图(3)梁端剪力及柱轴力的计算梁端剪力： 式中 梁上均布荷载引起的剪力，； 梁端弯矩引起的剪力，。柱轴力： 式中：梁端剪力； 节点集中力及柱自重。以跨，八七层梁在恒载作用下，梁端剪力及柱轴力计算为例。由图2-8查得梁上均布荷载为：20.2915.3415.3415.3415.283.7415.3415.3415.3414.0514.0514.0514.0613.7316.7812.712.257.277.137.157.157.155.5512.6110.3910.7710.7110.7110.7111.528.422.7812.6110.3910.7710.7110.7110.7111.522.7816.7813.7314.0614.0514.0514.0515.283.74120.2915.3415.3415.3415.3415.3415.348.42 图2-13活荷载作用下柱端弯矩图第七层：=32.85kN/m 集中荷载 117.09kN 柱自重24.06kN第八层：=20.72kN/m由图2-10查得 七层梁端弯矩：=120.76kNm（96.6kNm）=131.43kNm（105.14kNm）八层梁端弯矩：=58.77kNm（45.81kNm）=81.26kNm（63.62kNm）括号内为调幅的数值。八层梁端剪力： = =1/220.727.5=77.7kN调幅前：kN=77.7-3.0=74.7kN =77.7+3.0=80.7kN调幅后：kN=77.7-2.41=75.29kN =77.7+2.41=80.17kN同理可得七层梁端剪力：调幅前： =121.74 kN =124.58 kN调幅后： =114.64Kn =116.37 kN八层C柱柱顶及柱底轴力：= =75.29+0=75.29kN =75.29+24.06=99.35kN七层C柱柱顶及柱底轴力：=75.29+114.64+93.03=287.44kN =287.44+24.06=311.5kN其他层梁端剪力及柱轴力计算见表2-14，表2-15。表2-14恒荷载作用下梁端剪力及柱轴力表2-15活荷载作用下梁端剪力及柱轴力2.1.7内力组合(1)框架梁内力组合在恒载和活载作用下，跨间可以近似取跨中的代替：式中：恒载和活载的组合值。梁的计算跨度。、梁左、右端弯矩，见图3-11、3-12括号内数值。跨中若小于应取在竖向荷载与地震力组合时，跨间最大弯矩采用数解法计算，见表2-16。表2-16 跨间最大弯矩 项目位置1.2（恒+0.5活）1.3地震qCE跨865.8292.6335.2623.5028.827127.37141.6072.9653.2543.386125.67141.02103.5885.275125.67141.02139.21108.454125.67141.02156.17127.143125.67141.02184.52135.692125.67141.02208.62159.271121.32137.00214.03179.35EF跨845.7645.7621.1221.1227.08739.5639.5646.7146.7122.49640.1740.1772.6372.63540.1840.1895.2395.23440.1540.15110.21110.21340.1540.15126.32126.32240.1540.15138.02138.02143.6343.63155.72155.72 续表2-17项目位置（m）（kN）（m）（kNm）CE跨87.592.57/108.043.21/3.75118.22/105.467137.41/171.673.17/3.96163.45/142.886113.14/180.162.61/4.15126.26/147.095120.24/188.462.77/4.34179.56/147.434115.52/193.172.66/4.45183.46/151.573110.51/198.192.55/4.57199.58146.492103.83/204.972.39/4.72206.54/152.621100.06/207.912.31/4.79206.52/166.30FE跨82.416.49/48.50.61/1.79-19.63/-19.717-10.50/64.47-0.47/2.877.33/7.336-32.01/85.99-1.42/3.8232.51/32.515-51.25/105.23-2.28/4.6855.71/55.714-63.60/117.58-2.83/5.2370.51/70.513-77.07/131.05-3.43/5.8386.67/86.672-86.36/140.34-3.84/6.2497.82/97.821-100.82/154.80-4.48/6.88111.81/111.81注：、重力荷载作用下的梁端的弯矩；、水平地震作用下梁端的弯矩、竖向荷载与地震荷载共同作用下梁端反力=1/2-1/l()=/q=1/2q当l或0时，表示最大弯矩发生在支座处。应取=l或=0，用M=x1/2q计算梁内力组合见表2-18表2-18 梁内力组合表层次位置内力荷载类别竖向荷载与地震力组合恒载活载地震荷载1.2+1.41.2(+0.5)1.38M-51.36-16.7226.69-81.28-31.65-67.64V75.2922.965.97121.38108.06M-66.79-21.3618.01-105.61-112.74-69.32V80.725.315.97131.87120.92M-29.44-6.0614.78-54.00-25.63-64.31V24.157.9212.3241.2349.55跨中81.2326.37132.77121.34107.21-17.62/6.94-5.40/2.38-28.70/11.66-19.63-19.717M-100.3-24.355.6-143.62-56.78-200.25V121.7424.2114.25179.21173.29M-103.99-22.3740.16-156.79-192.55-87.31V124.5825.4114.25179.21177.34M-17.22-6.0334.60-44.217.33-84.21V19.628.2129.2134.2566.77跨中121.3722.26171.29165.47144.86续表2-18-17.12/5.56-1.52/2.38-22.67/10.006M-93.99-18.6679.22-139.81-22.51-227.48V116.9223.4321.25175.22181.17M-103.65-21.0264.06-156.81-222.33-55.79V119.9424.1719.85179.77186.31M-28.46-6.8954.46-45.2034.61-111.03V18.637.9245.3834.2287.21跨中114.0522.93170.95128.23149.31-17.34/5.56-2.14/2.38-23.80/10.005M-93.94-18.77105.48-141.0315.21-263.27V116.9123.4326.24175.21191.56M-103.69-21.1183.42-153.98-245.54-28.65V119.6524.1726.24177.78192.55M-28.42-6.7972.22-43.6155.71-132.06V18.537.9260.1833.32105.22跨中114.0522.83168.82179.56147.43-17.30/5.56-2.04/2.38-23.62/10.004M-93.94-18.76118.44-138.9929.99-277.96V116.9123.4329.87173.09193.18M-103.69-21.1096.60-153.97-262.67-11.51V119.9524.1729.87177.78197.27M-28.63-6.8183.62-43.6570.50-146.91V18.537.9269.6833.32117.57跨中114.0522.84168.84183.46151.57-17.31/5.56-2.06/2.38-23.66/10.003M-93.94-18.76140.4-138.9958.54-306.50V116.9123.4334.91173.09199.73M-103.69-21.10110.95-153.97281.327.15V119.9524.1734.91177.78203.83M-28.43-6.8196.05-43.6586.66-163.07V18.537.9280.0433.32131.04跨中114.0522.84168.84199.58146.49-17.31/5.56-2.06/2.38-23.66/10.002M-93.94-18.76158.94-140.2184.64-332.21V116.9123.4338.86175.19206.31M-103.69-21.10120.87-155.21-296.3320.04V119.6524.1738.86177.78208.96M-28.43-6.81104.63-43.6593.73-178.31V18.537.9287.1933.32140.34跨中114.0522.84168.84206.54152.62-17.31/5.56-2.06/2.38-23.66/10.001M-91.14-18.2162.36-136.9292.21-333.27V116.6323.3841.48174.69209.21M-102.86-20.95136.29-154.76-315.2142.32V120.6924.2441.48179.29201.37M-30.98-7.30117.98-49.40113.91-195.92V18.537.9298.3234.22156.81跨中121.8724.12173.62209.51168.21-19.86/5.56-2.55/2.38-27.40/10.00注：表中弯矩的单位为 kNm,剪力单位为kN。 表中跨中组合弯矩未填处均为跨间最大弯矩发生在支座处 ，其值与支座正弯矩组合值相同(2)柱内力组合框架柱取每层柱顶和柱底两个控制截面组合结果见表2-20、表2-21。表中：系数是考虑计算截面以上各层活载不总是同时满布而对楼面均布活载的一个折减系数，称为活载按楼层的折减系数，取值见表2-19。表2-19 活荷载按楼层的折减系数墙,柱,基础计算截面以上的层数123456892020计算截面以上各楼层活荷载的折减系数1.00(0.90)0.850.700.650.600.55注：第8层、第7层的活荷载采用折减系数1.00；第6层、第5层的活荷载采用折减系数0.85；第4层、第3层的活荷载采用折减系数0.70；第2层、第1层的活荷载采用折减系数0.65。表2-20 C柱内力组合表层次位置内力荷载类别竖向荷载与地震力组合恒载活载地震荷载1.2+1.41.2(+0.5)1.38柱顶M64.2420.296.6996.7147.25115.23N75.2922.965.97118.9692.59108.06柱底M-64.41-12.7713.86-111.90-80.45-98.47N96.1822.965.95147.56121.46136.937柱顶M45.217.7241.0465.065.53112.24N297.5946.4819.13400.58338.53388.27柱底M-70.46-13.7327.36-103.77-57.22-128.36N303.6546.4819.13429.45367.40417.146柱顶M47.039.651.4867.86-4.73129.12N486.9569.9138.98667.53575.61676.96柱底M-70.36-14.0642.12-101.16-38.11-147.62N511.0169.9138.98696.40604.48705.835柱顶M47.069.463.3667.66-20.26144.48N694.394.3465.22945.42804.98974.55柱底M-70.36-14.0551.84-101.15-9.99-144.78N716.3694.3465.22971.90831.451001.024柱顶M47.069.466.665.68-24.47148.69N901.65118.7195.091198.371029.631276.86柱底M-70.36-14.0566.6-84.13-6.28-179.44N925.71118.7795.091227.251058.501305.733柱顶M47.069.473.865.68-33.83158.05N1109143.2130.01471.141247.721585.72柱底M-70.36-14.0573.8-84.133.08-188.80N1133.06143.2130.01500.011276.591614.592柱顶M47.069.485.1467.21-49352174.77N1316.35167.63168.861735.241462.711921.72柱底M-76.6-15.2869.66-107.83-19.70200.82N1340.41167.63168.661775.241521.551943.591柱顶M37.727.4792.751.58-71.24170.23N1532.42191.01210.342011.731671.342231.22柱底M-18.66-3.74164.8-25.80189.60-238.88N1547.48191.01210.342090.711721.242265.03 表2-21 E柱内力组合表层次位置内力荷载类别竖向荷载与地震力组合恒载活载地震荷载1.2+1.41.2(+0.5)1.38柱顶M-40.17-12.7131.86 -66.00-97.25-14.41N100.832.686.37166.71132.29148.85柱底M57.3812.6122.1486.52105.2247.65N124.8632.686.37195.86161.16177.727柱顶M-37.3-6.2552.42-53.51-116.6619.64N329.5764.6722.02486.02405.66462.91柱底M56.3210.3948.3882.13136.7110.92N353.6364.6722.02514.89434.53491.786柱顶M-37.67-7.2771.14-53.86-142.0542.92N558.4896.7647.55785.32666.42790.05柱底M54.4610.7765.6678.17157.17-13.54N582.5496.7647.55814.19695.29818.925柱顶M-37.62-7.1389.98-53.63-166.4067.55N787.4128.8581.491098.21916.251128.13柱底M56.4410.7181.2280.47179.74-31.43N811.46128.8581.491127.08945.131157.004柱顶M-37.63-7.1599.0-52.16-178.1579.25N1016.32160.94121.31377.311158.461473.84柱底M56.4410.7199.078.22202.85-54.55N1040.38160.94121.31406.181187.851502.713柱顶M-37.63-7.15108.0-52.16-189.8590.95N1245.24193.03166.431683.461393.751826.47柱底M56.4410.71108.078.22214.55-66.25N1269.3193.03166.431712.331422.621855.342柱顶M-37.63-7.15117.5-51.67-203.20104.31N1474.16225.12214.761985.831630.712192.43柱底M60.6311.52112.983.24226.57-69.23N1498.22225.12214.762007.661757.752313.471柱顶M-29.22-5.55141.37-40.11-222.18145.39N1703.42257.28271.62278.231845.392579.33柱底M14.612.78172.7820.06243.81-206.42N1727.48257.28271.62307.101891.262611.362.1.8 截面设计(1)承载力抗力调整系数考虑地震作用时,结构构件的截面采用下面的表达式：/(对轴压比小于0.015的柱，偏压状态时，=0.8，受剪时=0.85)式中 承载力抗力调整系数，取值见表2-22；地震作用效应与其它荷载效应的基本组合；结构构件的承载力。注意在截面配筋时，组合表中地震力组合的内力均应乘以后再与静力组合的内力进行比较，挑选出最不利组合。表2-22 承载力抗震调整系数材料结构构件受力状态钢筋混凝土梁受弯0.75轴压比小于0.15的柱偏压0.75轴压比不小于0.15的柱偏压0.80抗震墙偏压0.85各类构件受剪、偏拉0.85(2)横向框架梁截面设计取底层框架梁为例说明计算方法，其它层计算方法类似。图2-14 底层梁内力示意梁控制截面的内力如图2-14所示。图中单位为kNm，的单位为kN。混凝土强度等级（ =14.3N/mm2，=1.43N/mm2）,纵筋为HRB335(=300N/=0.55)箍筋为HPB235(=210N/=0.55)。a、 梁的正截面强度计算（见表2-23）b、梁的斜截面强度计算（见表2-24）为了防止梁在弯曲屈服前先发生剪切破坏，截面设计时对剪力设计值进行调整如下： 式中 v剪力增大系数，对二级框架取1.2；梁的净跨，对第一层梁，6.7m, =1.9m；梁在重力荷载作用下,按简支梁分析的梁端截面剪力设计值, ；,分别为梁的左、右端顺时针方向或反时针方向截面组合的弯矩值。由表218查得：CE跨：顺时针方向 =92.21kNm =-333.27kNm逆时针方向 =-315.21kNm =42.32kNmEF跨：顺时针方向 =113.91kNm 逆时针方向 =195.92kNm计算中+ 取顺时针方向和逆时针方向中较大值。剪力调整:CE跨：+= 92.21+333.27=425.48kNm315.21+42.32=357.53kNm =(32.85+0.56.6)1.21/27.0=151.83kNmEF跨:+=113.91+195.92=309.37kNm=(15.44+0.56.6)1.21/21.9=21.36 kNm=1.05425.48/7.0+151.83=213.97 kN=1.05309.83/1.9+21.36=192.34 kN截面M (kNm)-333.2792.21209.57-315.2142.32-195.92113.91-28.31bh0 (mm2)250565250365250365250365250365250365250365250365vb/2 (kNm)25.9925.9925.0525.0519.3519.35M0=M-vb/2 (kNm)-305.3764.79206.52-288.1316.13-175.5892.47-27.4REM0-229.0348.59154.89216.1012.10-131.6969.35-20.55（REM0）（fcbh02）0.2010.0430.0150.1890.0110.2760.1460.01710.2270.0440.0150.1890.0110.3310.1590.017s0.5(1+)0.8870.9780.9920.8940.9940.8350.9210.991s（rsfyh0) (mm2)15242939211426721440688189选 筋225+220320320325320325318325实配面积 （mm2）1610941941147394114737631473%1.140.670.671.040.671.040.841.61考虑承载力抗震调整系数：=0.85=0.85211.48=179.76kN ，=0.85190.88=162.25 kN调整后的剪力值大于组合表中静力组合的剪力值，故按调整后的剪力值进行斜截面计算。 表2-23梁的正截面强度计算表2-24 梁的斜截面强度计算截面支座支座支座设计剪力V（kN）207.91200.37154.80（kN）176.21170.31131.58调整后的剪力（kN）211.48211.48190.88（kN）179.76179.76162.25250565250565250365475.26V475.26V307.03V箍筋直径（mm）肢数（n）28282850.350.350.3箍筋间距S（mm）100100100290.59V290.59V237.78V0.4020.4020.5030.200.200.20(3)柱截面设计a、以第一、二层E柱为例混凝土等级为C30，=14.3N/mm2，=1.43N/mm2纵筋为HRB335,=300 N/mm2，箍筋为HPB235，=210 N/mm2 1、轴压比验算表2-25 轴压比限值类别轴压比限值一二三框架柱0.70.80.9框架梁0.60.70.8由E柱内力组合表2-21查得:(-表示二层底部，-表示首层顶部，-表示首层底部)-=2313.47kNc=2212.12103/(50050014.3)=0.6420.8-=2579.33kNc=2579.33103/(50050014.3)=0.7230.8-=2611.36kN.c=2611.36103/(50050014.3)=0.70.8均满足轴压比的要求。2、正截面承载力的计算框架结构的变形能力与框架的破坏机制密切相关,一般框架梁的延性远大于柱子。梁先屈服使整个框架有较大的内力重分布和能量消耗能力，极限层间位移增大，抗震性能较好。若柱子形成了塑性铰，则会伴随产生较大的层间位移，危及结构承受垂直荷载的能力，并可能使结构成为机动体系。因此，在框架设计中，应体现“强柱弱梁”，即一、二级框架的梁柱节点处，除顶层和轴压比小于0.15者外（因顶层和轴压比小于0.15的柱可以认为具有与梁相近的变形能力）。梁、柱端弯矩应符合下述公式的要求：二级框架 1.1式中 节点上、下柱端顺时针或逆时针截 面组合的弯矩设计值之和； 节点上、下梁端逆时针或顺时针截 面组合的弯矩设计值之和。第一层梁与E柱节点的梁端弯矩值由内力组合表2-18查得: 左震 333.27+113.91=447.18kNm 右震 42.32+195.92=237.25kNm取=447.18kNm第一层梁与E柱节点的柱端弯矩值由内力组合表2-21,查得:左震 226.57+222.18=448.75kNm 右震 69.23145.39=212.49kNm梁端取左震, 也取左震:=448.62kNm1.1=1.1425=467kNm取=467.5kNm将与的差值按柱的弹性分析弯矩值之比分配给节点上下柱端（即-，-截面）=226.57/448.75（467.5448.75）=9.53 kNm=222.18/448.75（467.5448.75）=9.35 kNm=226.449.53=235.97 kNm=222.189.35=231.53 kNm对柱底截面的弯矩设计值考虑增大系数1.5=243.811.5=365.72 kNm根据E柱内力组合表2-21,选择最不利内力并考虑上述各种调整及抗震调整系数后，各截面控制内力如下:-截面:=235.970.8=188.78kNm =1757.750.8=1406.2kN =89.21kNm =2007.66kN-截面:=231.530.8=185.22kNm =1845.390.8=1476.31kN =40.45kNm =2278.23kN -截面:=365.720.8=293.58kNm =1874.260.8=1499.41kN =20.06kNm =2307.10kN截面采用对称配筋,具体配筋见表2-26中. 当15时,取=1.0 式中 轴向力对截面形心的偏心距； 附加偏心距；初始偏心距；偏心受压构件的截面曲率修正系数；考虑构件长细比对构件截面曲率的影响系数； 偏心距增大系数；轴力作用点到受拉钢筋合力点的距离；混凝土相对受压区高度；、受拉、受压钢筋面积。表2-26 E柱截面配筋截面-M(kNm)188.7889.21185.2240.11293.5820.06N(kN)13232007.661476.312278.231499.412307.10(mm)450051505150(m2)500465500465500465(mm)142.741.6125.517.6195.18.7(mm)202020202020(mm)162.761.6145.537.6215.128.7910.310.310.89310.78510.7751.01.01.01.01.01.01.1651.3901.2421.7361.1641.952(mm)189.585.6180.765.3250.456.0e(mm)404.5300.6395.7280.3465.4271.00.3980.6140.4440.6960.4510.712偏心性质大偏心小偏心大偏心小偏心大偏心小偏心 3180376011840选筋418418425实配面积(mm)101710171964%0.870.871.693、斜截面承载能力计算 以第一层柱为例，剪力设计值按下式调整：式中 柱净高；分别为柱上下端顺时针或逆时针方向截面组合的弯矩设计值。取调整后的弯矩值，一般层应满足 =1.1,底层柱底应考虑1.15的弯矩增大系数。由正截面计算中第-、-截面的控制内力得：=231.53kNm =365.72kNm =4.55m柱的抗剪承载能力:式中 框架的计算剪跨比，当时，取=当3，取=3；考虑地震作用组合的框架柱轴向压力设计值，当时取= 取=3.0=1845.39kN=1072.5kN,取=1072.5kN设柱箍筋为4肢8150,则 =351.51kN144.39kN同时柱受剪截面应符合如下条件: 即 kN此外，当满足=0.071072.5 =220.53 kN按构造配置箍筋即可满足要求b、以第一、二层C柱为例。1、正截面承载力计算第一层梁端弯矩值由内力组合表2-21查得: 左震 92.21kNm 右震 333.27kNm取=333.27kNm第一层梁与C柱节点的柱端弯矩值由内力组合表2-18,查得:左震 21.20+71.24=92.44kNm 右震 201.82170.23=372.05kNm梁端取右震, 也取右震:=372.05kNm1.1=1.1333.27=366.5kNm取=372.05kNm故不需调整，取：=201.82=170.23对柱底截面的弯矩设计值考虑增大系数1.5=238.881.5=358.32 kNm根据C柱内力组合表2-20,选择最不利内力并考虑上述各种调整及抗震调整系数后，各截面控制内力如下:-截面:=201.820.8=161.45kNm =1943.590.8=1554.87kN =107.83kNm =1775.24kN-截面:=170.230.8=136.18kNm =2231.220.8=1784.97kN =51.58kNm =2011.73kN -截面:=352.320.8=281.85kNm =2321.030.8=1856.8kN =25.80kNm =2040.71kN截面采用对称配筋，具体配筋见下表2-27表2-27 C柱截面配筋截面-M(kNm)161.45107.83136.1851.58281.8525.80N(kN)1542.871761.041772.922001.921796.022030.80(mm)450051505150(m2)500465500465500465(mm)104.160.176.625.8159.612.7(mm)202020202020(mm)124.180.196.645.8179.632.7910.310.31110.8930.9950.8801.01.01.01.01.01.01.2171.3361.3651.6871.1951.948(mm)151.0107.0131.977.3214.663.70.4640.5300.5330.6170.5400.634偏心性质大偏心大偏心大偏心小偏心大偏心小偏心 103078012560选筋418418425实配面积(mm)101710171473%0.870.871.692、斜截面承载能力计算 以第一层柱为例，剪力设计值按下式调整：式中 柱净高；分别为柱上下端顺时针或逆时针方向截面组合的弯矩设计值。取调整后的弯矩值，一般层应满足 =1.1,底层柱底应考虑1.15的弯矩增大系数。由正截面计算中第-、-截面的控制内力得：=170.23kNm =356.41kNm =4.55mE柱的剪力Vc值，故只需按构造配置箍筋2.1.9节点设计 根据地震震害分析，不同烈度地震作用下钢筋混凝土框架节点的破坏程度不同，7度时，未按抗震设计的多层框架结构节点较少破坏，因此，对不同的框架，应有不同的节点承载力和延伸要求。建筑结构抗震规范规定，对一、二级抗震等级的框架节点必须进行受剪承载力计算。对于纵横向框架共同具有的节点，可以按各自方向分别进行计算，下面，以第一层横梁与F柱相交的节点为例，进行横向节点计算。(1)节点核心区剪力设计值对二级框架： 式中 节点核心区剪力设计值；与柱端弯矩调整公式中意义相同,取313.18+111.82=425kN/m；柱的计算高度，可取节点上、下柱反弯点间的距离，;节点两侧梁高平均值，即;节点两侧梁有效高度评价值，即; kN(2)节点核心区截面验算在节点设计中，首先要验算节点截面的限制条件，以防节点截面太小，核心区混凝土承受过大斜压应力致使节点混凝土先被压碎而破坏。框架节点承受水平截面应符合如下条件：式中 节点水平截面的宽度，当验算方向的梁截面宽度不小于该侧柱的时，取等于框架柱的宽度，其它为=500mm框架节点水平截面的宽度，当采用验算方向的柱截面高度，即；交叉梁对节点约束的影响系数，当四侧各梁截面的宽度不小于该侧柱截面宽度的，且次梁高度不小于主梁的时，取1.5，其它情况均为1。按受剪构件强度验算0.85，设计表达式为： 满足要求。(3)节点核心区截面抗剪强度验算，设计表达式为：式中 N取对应于剪力设计值的上柱轴向压力，N=1653.75kN核心区验算宽度范围内箍筋总截面面积，可有下式计算：框架节点的受剪承载力由混凝土斜压杆和水平筋两部分受剪承载力组成。公式中考虑了轴向力N对抗剪能力的提高，但当轴压比大到一定程度后，节点受剪能力不再随轴压比的增加，甚至有所下降。故限制公式中轴压力设计值的取值不应大；当节点在两个正交方向有梁时，梁对节点区混凝土有一定的约束作用，提高了节点的受剪承载力，在公式中用来考虑这一影响，但对梁截面较小，或只一个方向有梁的中节点以及边节点，角节点，由于约束作用不明显，均不考虑这一影响。设节点核心区箍筋为4肢10100,则=1/0.85(0.11.514.3+0.1163.752101350.2)=1256.299 kN=928.95 kN满足要求。2.2板的计算：混凝土，=14.3N/；=1.43 N/。采用HPB235级钢筋，=210 N/。=0.6142.2.1单向板的配筋计算(1)板的计算跨度和荷载计算板的计算跨度及荷载：45/=0.310.2，取=0.31% 因板两端与梁固接，按调幅法计算板的计算跨度取净跨： 边跨：=3300250/2=3175mm 中间跨：=3300250=3050mm屋面：活荷载设计值q=1.42=2.8lkN/ 恒荷载设计值：g=4.961.2=5.95kN/楼面：活荷载设计值：q=1.42=2.8lkN/ 恒荷载设计值：g=3.8kN/g+q=2.8+4.56=7.36 kN/屋面板和楼面板的编号，详见图
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