重庆市江津区阳光小镇1号楼结构设计论文

第 1页(共 27页) 目录 摘要2 关键词2 一、编制依据及说明3 二、工程概况3 三、设计资料4 四、柱网布置4 1、柱网布置图4 2、框架结构承重方案的选择5 五、梁、柱截面尺寸的初步确定5 1、梁截面尺寸的初步确定5 2、柱的截面尺寸估算6 六、楼板计算6 1、次房间（1）计算6 1、次房间（2）计算9 七、楼梯钢筋计算18 1、荷载和受力计算18 2、配筋面积计算20 3、配筋结果21 八、电算结果22 1、数据输入22 2、数据输出23 参考文献26 第 2页(共 27页) 重庆市江津区阳光小镇 1 号楼 西南大学专业名称：建筑工程学生姓名：胡 海 指导教师：艾大利 摘要摘要：本工程名称为重庆市江津区阳光小镇 1 号楼，结构为全现浇混凝土框架结构，6 层。工程所在地区为重庆市江津区，抗震设防等级为 6 度，需要进行抗震设计。设计过 程遵循先建筑后结构再施工的顺序进行。 抗震结构在地震作用下，为了有良好的耗能能力以及在强震下结构不倒塌，其构件 应有足够的延性。要设计延性框架结构，需满足“强柱弱梁，强剪弱弯，强节点弱构件” 的要求，并进行相应的内力调整，然后由调整后的内力值进行配筋计算。 本工程采用钢筋混凝土框架结构体系（横向承重） ，因此选择了有代表性的一榀框 架进行计算。设计计算整个过程中综合考虑了技术经济指标和施工工业化的要求。 关键词关键词：抗震设计框架结构配筋计算技术经济指标 第 3页(共 27页) 一、编制依据及说明 本工程施工组织设计，主要依据目前国家对建设工程质量、工期、安全生产、文明 施工、 降低噪声、 保护环境等一系列的具体化要求， 依照 中华人民共和国建筑法 、 建 设工程质量管理条例 、 国家现行建筑工程施工与验收技术规范 、 建筑安装工程质量 检验评定标准 、 住宅楼招标文件 、 施工招标评定标办法 ， 答疑会纪要以及根据 政府建设行政主管部门制定的现行工程等有关配套文件，结合本工程实际，进行了全面 而细致的编制。 1、工程施工组织设计编制的依据 国家标准工程测量规范GBJ50026-2006 国家标准建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-2002 国家标准混凝土质量控制标准GBJ50205-2002 国家标准建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001 国家标准混凝土强度评定标准GB/T50107-2010 国家标准建设工程项目管理规范GB/T50326-2001 行业标准建筑地基处理技术规范JGJ79-2001 行业标准混凝土泵送施工技术规程JG/1T0-2005 行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 二、工程概况 1、建筑设计特点 本工程位于重庆市江津区，尺寸为 38.14017.700 米， 建筑面积为 3573.7 平方 米，为六层框架结构，全部民用住宅楼，全部层高 3.000 米，建筑物高度 21.000 米， 室内外高差为 0.45 米。抗震设防烈度为 6 度。 工程做法： 外墙饰面：一层室内标高以上为白色仿石漆，一层室内标高以下为石岛红理石 （600 x900mm） 。 内墙饰面：卫生间采用 200300 瓷片，其它为石灰砂粉刷。 楼地面：全部楼地面为均为陶瓷铺地砖。 第 4页(共 27页) 顶面：抹水泥石膏砂浆，刷 106 涂料。 屋面：全部为上人屋面。 2、结构设计特点 地基处理：地基采用强夯，2.3 米以下用 3：7 灰土夯实 0.5 米厚 基础形式：基础采用独立柱基础。 砌体材料：-0.45 以下，用 MU10 普通机制粘土砖，M10 水泥沙浆砌筑，全部均采用 用 MU10 普通机制空心砖 ，M10 混合砂浆砌筑。 结构：受力钢筋主筋保护层厚度：基础为 35mm，梁柱为 25mm，板为 15mm。板全部 采用混凝土现浇板，砼强度等级：基础砼垫层为 C20，其它砼 C30。 三、设计资料 1、冬季采暖室外空气计算温度 3， 夏季通风室外空气计算温度 33， 冬季采 暖室内空气计算温度 18； 2、重庆市基本风压 0.40 kN/m 2； 3、常年地下水位较高，水质对混凝土有一定的侵蚀作用； 4、地基承载力特征值为 280 kN/m 2，类场地； 5、建筑结构设计使用年限 50 年，安全等级二级。 6、建筑抗震设防类别为丙类，设防烈度 6 度，设计基本地震加速度值 0.05g， 设计地震分组为第二组，类场地设计特征周期 0.3s 7、结构形式为框架结构，框架抗震等级为三级。 四、柱网布置 1、柱网布置图 本住宅楼全部层高均为 3.0m。主体结构布置图如下图 1 所示： 第 5页(共 27页) 图 1主体结构柱网布置图 2、框架结构承重方案的选择 竖向荷载的传力途径：楼板的均布荷载和恒载经次梁间接或直接传至主梁，再由主 梁传至框架柱，最后传至地基。 根据以上楼盖的平面布置及竖向荷载的传力途径， 本办公楼框架的承重方案为横向 框架承重方案，这可使横向框架梁的截面高度大，增加框架的横向侧移刚度。 五、梁、柱截面尺寸的初步确定 1、梁截面尺寸的初步确定 梁 截 面 高 度 一 般 取 跨 度 的 1/12-1/8 进 行 计 算 。 本 方 案 中 ， 边 横 梁 高 h=(1/12-1/8)l=1/12 6000-1/8 6000=500mm-875mm ， 取 h=800mm ， 截 面 宽 度 h=1/2h=300mm，取 400mm。同理计算其他跨的梁截面，见表 1。 表 1梁截面尺寸表（mm） 混凝土等级横梁（bh）次梁（bh） 第 6页(共 27页) C30250500250400 2、柱的截面尺寸估算 根据柱的轴压比限值按下列公式计算： （1）柱组合的轴压力设计值N=F gEn 注： -考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数， 边柱取 1.3， 不等跨内柱取 1.25， 等跨内柱取 1.2 。 F- 按简支状态计算柱的负载面积。 gE-折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可近似的取 1215 kN/m 2。 n-验算截面以上的楼层层数。 （2）AcN/uNfc 注：uN-框架柱轴压比限值，对一级，二级，三级抗震等级，分别取 0.7，0.8，0.9。 本方案为三级抗震等级，故取 0.9。 fc-为混凝土轴心抗压强度设计值，对 C30，查得 fc=14.3N/mm2, ft=1.43 N/mm2 。 （3）计算过程： 对于边柱：N=F gEn=1.33.06.6125=1544.4kN Ac=N/uNfc=1544.410 3/0.914.3=120000.0mm2 对于中柱：N=F gEn=1.2519.8125=1485.00kN Ac=N/uNfc=1485.0010 3/0.914.3=115384.62mm2 综合以上计算结果，取柱截面为正方形（120000）=346.41mm，为安全起见，全 部楼层均取 bh=400mm400mm。 六、楼板计算 本工程楼板计算书，计算方法一样，故只取其中具有代表性的房间 次房间（次房间（1 1）计算）计算 （1）、基本资料 1、房间编号： 37 2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 3、荷载： 第 7页(共 27页) 永久荷载标准值：g 5.00+ 3.00(板自重)= 8.00 kN/m2 可变荷载标准值：q 2.00 kN/m2 计算跨度Lx =4200 mm；计算跨度Ly =4200 mm 板厚H =120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HPB300 4、计算方法：弹性算法。 5、泊松比：1/5. 6、考虑活荷载不利组合。 7、程序自动计算楼板自重。 （2）、计算结果 Mx =(0.01760+0.01760/5)*(1.35* 8.00+0.98* 1.00)* 4.22 =4.39kNm 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.03680+0.03680/5)*(1.4* 0.70)* 4.22 =0.76kNm Mx=4.39 +0.76 =5.15kNm Asx= 286.58mm2，实配 8150 (As 372.mm2) min 0.239%， 0.310% My =(0.01760+0.01760/5)*(1.35* 8.00+0.98* 1.00)* 4.22=4.39kNm 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.03680+0.03680/5)*(1.4* 0.70)* 4.22 =0.76kNm My=4.39 +0.76 =5.15kNm Asy= 286.58mm2，实配 8150 (As 372.mm2) min 0.239%， 0.310% Mx =0.05130*(1.35* 8.00+0.98* 2.00)* 4.22 =11.55kNm Asx= 472.05mm2，实配 8100 (As 559.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.239%， 0.465% My =0.05130*(1.35* 8.00+0.98* 2.00)* 4.22 =11.55kNm Asy= 472.29mm2，实配 8100 (As 559.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.239%， 0.465% （3 3）、跨中挠度验算）、跨中挠度验算 第 8页(共 27页) Mq -按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 (1)、挠度和裂缝验算参数： Mq =(0.01760+0.01760/5)*(1.0* 8.00+0.5* 2.00)* 4.22 =3.35kNm Es 210000.N/mm2Ec 29791.N/mm2 Ftk 2.01N/mm2Fy 270.N/mm2 (2)、在荷载效应的准永久组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ，按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq)（混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As)（混凝土规范式 7.1.43） sq 3.35/(0.87*96.* 372.) = 107.822N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate（混凝土规范式 7.1.24） te 372./ 60000.=0.00621 1.1 - 0.65* 2.01/(0.00621* 107.82) = -0.849 当 0.2 时，取 0.2 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： E Es / Ec 210000.0/ 29791.5 =7.049 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f 0 、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 372./1000/96.=0.00388 、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 7.2.31）计算: Bs=Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f) Bs210000.*372.* 96.2/1.15*0.200+0.2+6*7.049*0.00388/(1+3.5*0.00)= 1122.76kNm2 (3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 7.2.5 条，当 0时， 2.0 (4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： B Bs / （混凝土规范式 7.2.2） B 1122.76/2 =561.381kNm2 (5)、挠度 f * Qq * L 4 / B f 0.00127* 9.0* 4.204/ 561.381=6.336mm 第 9页(共 27页) f / L 6.336/4200.= 1/663.，满足规范要求！ （4 4）、裂缝宽度验算）、裂缝宽度验算 、X方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ，按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq)（混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As)（混凝土规范式 7.1.43） sq 3.35*106/(0.87*96.* 335.) = 119.803N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate（混凝土规范式 7.1.24） te 335./ 60000.=0.006 当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 119.80) =0.012 当 0.2 时，取 0.2 max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te)（混凝土规范式 7.1.2 1） max 1.9*0.200*119.803/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000)= 0.028mm，满足规范要求！ 、Y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ，按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq)（混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As)（混凝土规范式 7.1.43） sq 3.35*106/(0.87*88.* 335.) = 130.694N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate（混凝土规范式 7.1.24） te 335./ 60000.=0.006 当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 130.69) =0.102 当 0.2 时，取 0.2 max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te)（混凝土规范式 7.1.2 1） 第 10页(共 27页) max 1.9*0.200*130.694/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000)= 0.031mm，满足规范要求！ 、左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ，按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq)（混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As)（混凝土规范式 7.1.43） sq 8.14*106/(0.87*96.* 503.) = 193.998N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate（混凝土规范式 7.1.24） te 503./ 60000.=0.008 当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 194.00) =0.428 max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te)（混凝土规范式 7.1.2 1） max 1.9*0.428*193.998/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000)= 0.097mm，满足规范要求！ 、下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ，按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq)（混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As)（混凝土规范式 7.1.43） sq 8.14*106/(0.87*96.* 503.) = 193.998N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate（混凝土规范式 7.1.24） te 503./ 60000.=0.008 当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 194.00) =0.428 max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te)（混凝土规范式 7.1.2 1） max 1.9*0.428*193.998/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000)= 第 11页(共 27页) 0.097mm，满足规范要求！ 、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ，按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq)（混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As)（混凝土规范式 7.1.43） sq 8.14*106/(0.87*96.* 503.) = 193.998N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate（混凝土规范式 7.1.24） te 503./ 60000.=0.008 当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 194.00) =0.428 max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te)（混凝土规范式 7.1.2 1） max 1.9*0.428*193.998/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000)= 0.097mm，满足规范要求！ 、上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ，按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq)（混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As)（混凝土规范式 7.1.43） sq 8.14*106/(0.87*96.* 503.) = 193.998N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate（混凝土规范式 7.1.24） te 503./ 60000.=0.008 当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 194.00) =0.428 max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te)（混凝土规范式 7.1.2 1） max 1.9*0.428*193.998/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000)= 0.097mm，满足规范要求！ 第 12页(共 27页) 次房间（次房间（2 2）计算：）计算： （1）、基本资料 1、房间编号：9 2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 3、荷载： 永久荷载标准值：g 5.00+ 3.00(板自重)= 8.00 kN/m2 可变荷载标准值：q 2.00 kN/m2 计算跨度Lx =4200 mm；计算跨度Ly =3300 mm 板厚H =120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HPB300 4、计算方法：弹性算法。 5、泊松比：1/5. （6）、考虑活荷载不利组合。 （7）、程序自动计算楼板自重。 （2）、计算结果 Mx =(0.01402+0.02778/5)*(1.35* 8.00+0.98* 1.00)* 3.32 =2.51kNm 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.03294+0.05771/5)*(1.4* 0.70)* 3.32 =0.47kNm Mx=2.51 +0.47 =2.99kNm Asx= 286.58mm2，实配 8150 (As 372.mm2) min 0.239%， 0.310% My =(0.02778+0.01402/5)*(1.35* 8.00+0.98* 1.00)* 3.32=3.92kNm 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.05771+0.03294/5)*(1.4* 0.70)* 3.32 =0.69kNm My=3.92 +0.69 =4.61kNm Asy= 286.58mm2，实配 8150 (As 372.mm2) min 0.239%， 0.310% Mx =0.05606*(1.35* 8.00+0.98* 2.00)* 3.32 =7.79kNm Asx= 313.46mm2，实配10100 (As 873.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.239%， 0.727% 第 13页(共 27页) My =0.06741*(1.35* 8.00+0.98* 2.00)* 3.32 =9.37kNm Asy= 379.46mm2，实配 8100 (As 559.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.239%， 0.465% （3）、跨中挠度验算 Mq -按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 (1)、挠度和裂缝验算参数： Mq =(0.01402+0.02778/5)*(1.0* 8.00+0.5* 2.00)* 3.32 =1.92kNm Es 210000.N/mm2Ec 29791.N/mm2 Ftk 2.01N/mm2Fy 270.N/mm2 (2)、在荷载效应的准永久组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ，按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq)（混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As)（混凝土规范式 7.1.43） sq 1.92/(0.87*88.* 372.) =67.301N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate（混凝土规范式 7.1.24） te 372./ 60000.=0.00621 1.1 - 0.65* 2.01/(0.00621*67.30) = -2.022 当 0.2 时，取 0.2 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： E Es / Ec 210000.0/ 29791.5 =7.049 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f 0 、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 372./1000/88.=0.00423 、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 7.2.31）计算: Bs=Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f) Bs210000.*372.* 88.2/1.15*0.200+0.2+6*7.049*0.00423/(1+3.5*0.00)=922.01kNm2 (3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 7.2.5 条，当 0时， 2.0 第 14页(共 27页) (4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： B Bs / （混凝土规范式 7.2.2） B922.01/2 =461.005kNm2 (5)、挠度 f * Qq * L 4 / B f 0.00186* 9.0* 3.304/ 461.005=4.308mm f / L 4.308/3300.= 1/766.，满足规范要求！ 四、裂缝宽度验算： 、X方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ，按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq)（混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As)（混凝土规范式 7.1.43） sq 1.92*106/(0.87*88.* 335.) =74.779N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate（混凝土规范式 7.1.24） te 335./ 60000.=0.006 当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01*74.78) = -0.644 当 0.2 时，取 0.2 max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te)（混凝土规范式 7.1.2 1） max 1.9*0.200*74.779/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000)= 0.018mm，满足规范要求！ 、Y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ，按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq)（混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As)（混凝土规范式 7.1.43） sq 3.00*106/(0.87*96.* 335.) = 107.107N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate（混凝土规范式 7.1.24） te 335./ 60000.=0.006 第 15页(共 27页) 当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 107.11) = -0.117 当 0.2 时，取 0.2 max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te)（混凝土规范式 7.1.2 1） max 1.9*0.200*107.107/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000)= 0.025mm，满足规范要求！ 、左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ，按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq)（混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As)（混凝土规范式 7.1.43） sq 5.49*106/(0.87*95.* 785.) =84.648N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate（混凝土规范式 7.1.24） te 785./ 60000.=0.013 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01*84.65) = -0.077 当 0.2 时，取 0.2 max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te)（混凝土规范式 7.1.2 1） max 1.9*0.200*84.648/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01309)= 0.019mm，满足规范要求！ （4 4）、裂缝宽度验算）、裂缝宽度验算 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ，按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq)（混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As)（混凝土规范式 7.1.43） sq 6.61*106/(0.87*96.* 503.) = 157.372N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate（混凝土规范式 7.1.24） te 503./ 60000.=0.008 第 16页(共 27页) 当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 157.37) =0.271 max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te)（混凝土规范式 7.1.2 1） max 1.9*0.271*157.372/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000)= 0.050mm，满足规范要求！ 、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ，按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq)（混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As)（混凝土规范式 7.1.43） sq 5.49*106/(0.87*96.* 335.) = 196.328N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate（混凝土规范式 7.1.24） te 335./ 60000.=0.006 当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 196.33) =0.436 max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te)（混凝土规范式 7.1.2 1） max 1.9*0.436*196.328/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000)= 0.100mm，满足规范要求！ 、上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ，按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq)（混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As)（混凝土规范式 7.1.43） sq 6.61*106/(0.87*95.* 393.) = 203.557N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate（混凝土规范式 7.1.24） te 393./ 60000.=0.007 当 te 0.01 时，取te 0.01 第 17页(共 27页) 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 203.56) =0.459 max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te)（混凝土规范式 7.1.2 1） max 1.9*0.459*203.557/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01000)= 0.129mm，满足规范要求！ 第 18页(共 27页) 七、楼梯钢筋计算 1、荷载和受力计算 楼梯计算简图如下： 计算公式如下： 其中hh：楼梯梯板在不同受力段取不同的值,上图所示取楼梯梯板折算高度 在楼梯折板处取梯板厚度,在平台处取平台厚度,在楼板处取楼板厚度 荷载计算参数（单位kn/m）： 装修荷载Qz=1.0；活载Q=2.0； 恒载分项系数1.2,1.35活载分项系数1.,1.0.7 梯板负筋折减系数（ZJXS)=0.8 各跑荷载及内力计算及示意图： 其中：Qb梯板均布荷载；Qbt梯板弯折段均布荷载； Q平台均布荷载；Q楼面均布荷载；单位(KN/m)； 第1标准层第1跑 Qb=9.896Qbt=7.000； Qp=7.600Qw=7.000 14.99 3200 11.7 3200 第 19页(共 27页) 第1标准层第2跑 Qb=9.896Qbt=7.000 Qp=7.600Qw=7.000 第2标准层第1跑 Qb=9.896Qbt=7.000 Qp=7.600Qw=7.000 第2标准层第2跑 Qb=9.896Qbt=7.000 Qp=7.600Qw=7.000 第3标准层第1跑 Qb=9.896Qbt=7.000 14.99 3200 11.7 3200 14.99 3200 11.7 3200 14.99 3200 11.7 3200 第 20页(共 27页) Qp=7.600Qw=7.000 第3标准层第2跑 Qb=9.896Qbt=7.000 Qp=7.600Qw=7.000 配筋面积计算：配筋面积计算： 楼梯板底筋Asbd(cm 2)：按照两端简支求出max,按照max配筋 楼梯板负