乌溪江水电站山前峦坝址方案设计及调压室设计毕业设计计算书.doc

乌溪江水电站山前峦坝址方案设计及调压室设计 0 目 录 第第 1 1 章章 水能规划水能规划.1 1.1 特征水头、选择.1 max H min H r H 1.2 水轮机选型比较.4 第二章第二章 水电站厂房水电站厂房.12 2.1 厂房内部结构 .12 2.1.1 发电机外形尺寸估算.12 2.1.2 发电机重量估算.14 2.1.3 水轮机蜗壳及尾水管.14 2.1.4 调速系统，调速设备选择.16 第三章第三章 枢纽布置、挡水及泄水建筑物枢纽布置、挡水及泄水建筑物.18 3.1 非溢流坝 .18 3.1.1 剖面设计.18 3.1.2 稳定与应力校核.22 3.2 混凝土溢流坝.37 3.2.1 溢流坝孔口尺寸的确定.37 3.2.2 溢流坝堰顶高程的确定.38 3.2.3 闸门的选择.39 3.2.4 溢流坝剖面.39 第第 4 章章 引水建筑物引水建筑物.48 4.1 隧洞细部构造 .48 4.1.1 隧洞洞径.48 4.1.2 隧洞进口段.48 4.2 拦污栅的设计 .50 4.3 压力钢管内径设计 .50 第五章第五章 专题专题 调压室设计调压室设计.52 5.1 设置上游调压室的条件.52 5.2 调压室的稳定断面 .52 5.3 调压室方案比较.58 参考文献参考文献.70 乌溪江水电站山前峦坝址方案设计及调压室设计 0 第第 1 1 章章 水能规划水能规划 1.11.1 特征水头特征水头、选择选择 max H min H r H = H校洪97% ()ZZ 下上 （11） 式中：上游水位，mZ上 厂房处下游水位，m 水头损失按 3%计Z下 1.1.1 Hmax 的可能出现情况的可能出现情况 1、 校核洪水位，全部机组发电： 由 Q泄=10600m3/s 查水位流量关系曲线的下游水位：Z下=130.4m， =97%(240.25-130.4)=106.55mH校洪 2、设计洪水位，全部机组发电： 由 Q 泄=4800m3/s 查水位流量关系曲线的下游水位：=124.18m，Z下 =97%(238-124.18)=110.41mH设洪 3、 正常蓄水位，上游水位 Z上=230m,机组运行有四种情况： 1）、四台机组运行 装机容量 =448MW=19.2kw I N 4 10 水电转化效率 =0.860.98=0.8428 =9.81Q（230- Z下）0.84280.97 I N 表 1-1 计算表格 序号 3 max( / )QmsZ下 4 (10) I NKW 1300116.7627.24497 2200116.4718.20983 3210116.519.11527 4211116.519.20629 水利水电工程专业毕业设计 1 经试算得 Q=211，Z下=116.5m，=110.10m 3 m / s -4 H蓄 2）、三台机组运行 装机容量 =348MW=14.4kw I N 4 10 =9.81Q（230- Z下）0.84280.97 I N 表 1-2 计算表格 序号 3 max( / )QmsZ下 4 (10) I NKW 1200116.4718.20983 2180116.3716.40328 3160116.2514.59609 4159116.2414.50614 5158116.2414.41491 经试算得 Q=158，Z下=116.24m， =110.35m 3 m / s -3 H蓄 3）、二台机组运行 装机容量 =248MW=9.6kw I N 4 10 =9.81Q（230- Z下）0.84280.97 I N 表 1-3 计算表格 序号 3 max( / )QmsZ下 4 (10) I NKW 1100115.879.153034 2105115.99.60816 经试算得 Q=105，Z下=115.9m，=111.07m 3 m / s -2 H蓄 4）、一台机组运行 装机容量 =48MW=4.8kw I N 4 10 =9.81Q（230- Z下）0.84280.97 I N 乌溪江水电站山前峦坝址方案设计及调压室设计 2 表 1-4 计算表格 序号 3 max( / )QmsZ下 4 (10) I NKW 160115.575.506256 240115.393.676612 348115.464.409239 450115.4654.592757 552115.54.775008 经试算得 Q=53，Z下=115.9m， =111.07m 3 m / s -1 H蓄 因此，=111.07m max H 1.1.2 Hmin 的可能出现情况的可能出现情况 Hmin 出现在最低水位时机组全部发电，上游最低水位 Z上=190m =9.81Q（190- Z下）0.84280.97=19.2kw I N 4 10 表 1-5 计算表格 序号 3 max( / )QmsZ下 4 (10) I NKW 1300116.7617.62117 2400117.0523.40187 3350116.9120.51593 4340116.8819.93794 5330116.8519.35947 经试算得 Q=328，Z下=116.84m， Hmin=70.97m 3 m / s -4 H死 1.1.3 的确定的确定 av H 设计低水位时 1 台机组发电， 试算如下表所示 水利水电工程专业毕业设计 3 表 1-6 计算表格 序号 3 max( / )QmsZ下 4 (10) I NKW 1100115.875.945101 280115.724.765705 381115.734.824627 经试算得 Q=90，Z下=124.43m， =66.57m 3 m / s -1 H死 =5%+10%+50%+5%+20%+10% （1- av HH校H设 -4 H蓄 -1 H蓄 -4 H死 -1 H死 2） =5%106.55+10%110.41+50%110.1+5%111.07+20%70.97+10%72.04 av H =94.92m 1.1.4的确定的确定 r H 对于引水式水电站，=94.92m r H av H 1.21.2 水轮机选型比较水轮机选型比较 根据该水电站的水头工作范围，查水电站教材型谱表70.97111.07m: 选择合适的水轮机型有 HL220，HL200， HL180 两种。现将这三种水轮机作为 初选方案，分别求出其有关参数，并进行比较分析。 水轮机额定出力 （1-3） gr r gr N N （对大中型发电机）96% 98% gr 48000 48980 98% r NKW 1.2.1 HL200 型水轮机方案主要参数选择型水轮机方案主要参数选择 （1）转轮直径 1 D 乌溪江水电站山前峦坝址方案设计及调压室设计 4 查水电站表 3-6 得，限制工况下单位流量， 3 1M Q950L/s0.95m /s 效率，由此初步假定原型水轮机在此工况下的单位流量 M 89.4% ，假定效率 92。 3 1M QQ0.95m /s M 设计水头=94.92m r H （1- 1 9.81 QM Nr D Hr Hr 4） 132 48980 2.49 9.81 92% 0.95 94.92 Dm 取之相近标称直径。 1 2.5mD （2）转速 n 计算 查表 3-4 可得 HL200 型水轮机在最优工况下的单位转速 初步假定 10 68r / min M n 1010 68r / min M nn （1- 10r 1 nH n D 5） 68 94.82 265( / min) 2.5 nr 取与之接近的同步转速300r/minn （3）效率修正值的计算 HL200 最优工况下,模型转轮直径 Mmax 90.7% 1M D0.46m 则原型效率为： （1- 1 5 maxmax 1 1 (1) M M D D 6） 其中：模型最优工况下效率 Mmax 模型转轮直径 1M D 水利水电工程专业毕业设计 5 5 max 0.46 1 (1 90.7%)93.5% 2.5 则效率正修正值93.590.7%-1%=1.8%A 考虑到模型与原型水轮机在制造工艺上的差异，在修正值中减去 1%， =+=90.7%+1.8%=92.5% max maxM A 89.4% 1.8%91.2% m V 将重新代入公式（1-4）求: 1 D 132 48980 2.496 9.81 91.2% 0.95 94.92 Dm 仍取 1 2.5mD 单位转速 n 的修正值 （1- 10max 10max 1 MM n n 7） 10 10 0.925 10.99%3.0% 0.907 M n n 故单位转速可不加修正，也可不加修正 1 Q 最后求得=91.2%，300r/min 1 2.5mD n （4）工作范围检验 在已知=94.92，=48980Kw 的条件下得：HrNr （1- 1max 2 1 9.81 Nr Q D Hr Hr 8） 33 1max 0.947/0.95/ S Qmms 则水轮机最大引用流量： （1- 2 max1max1 QQDHr 乌溪江水电站山前峦坝址方案设计及调压室设计 6 9） 23 max 0.9472 2.594.9257.66/Qms 与特征水头、相对应的单位转速为 max H min H r H （1- 1 1min max nD n H 10） （1- 1 1max min nD n H 11） （1- 1 1r r nD n H 12） 1min 300 2.5 72.57 min 106.8 r n 1max 300 2.5 92.88 min 65.2 r n 1 300 2.5 76.98 min 94.92 r r n 在 HL200 型水轮机的模型综合特征曲线上分别绘出72.57， 1min n min r 92.88和的直线，这三根直线所围成的区域就是 1max n min r 1max 947.2 / minQL 水轮机的工作范围，基本上包含了较多的高效区。 （5）吸出高度 Hs 计算 由水轮机设计工况下的参数 ， ，查得 1 76.98 min r r n 1max 947.2 / minQL ，0.10.02 （1-10.0() 900 mm HsHr 13） 其中：水轮机安装位置的海拔高程，初始计算取下游平均水位高程； 即=123.20m。 水利水电工程专业毕业设计 7 模型气蚀系数 气蚀系数修正值； 水轮机设计水头 r H 132 10(0.1 0.02) 94.921.54 900 Hsm HL200 型水轮机方案的吸出高度满足电站要求。 1.2.2 HL180 型水轮机方案主要参数选择型水轮机方案主要参数选择 （1）转轮直径 1 D 查水电站表 3-6 得，限制工况下单位流量， 3 1M Q860L/s0.86m /s 效率，由此初步假定原型水轮机在此工况下的单位流量 M 89.5% ，假定效率 91。 3 1M QQ0.95m /s M 设计水头=94.92m r H 132 48980 2.63 9.81 91% 0.86 94.92 Dm 取之相近标称直径。 1 2.75mD （2）转速 n 计算 查表 3-4 可得 HL180 型水轮机在最优工况下的单位转速 初步假定 10 67r / min M n 1010 67r / min M nn 6794.92 237.4 / min 2.75 nr 取与之接近的同步转速300 / minnr （3）效率修正值的计算 HL200 最优工况下,模型转轮直径 Mmax 92% 1M D0.46m 则原型效率为： 5 max 0.46 1 (1 92%)92.75% 2.75 乌溪江水电站山前峦坝址方案设计及调压室设计 8 则效率正修正值92.7591%-1%=0.75%A 考虑到模型与原型水轮机在制造工艺上的差异，在修正值中减去 1%， =+=92%+0.75%=92.75% max maxM A 89.5%0.75%90.25% m V 将重新代入公式（2-4）求: 1 D 132 48980 2.63 9.81 90.25% 0.86 94.92 Dm 仍取 1 2.75mD 单位转速 n 的修正值 10 10 0.9275 10.94%3.0% 0.92 M n n 故单位转速可不加修正，也可不加修正 1 Q 最后求得=90.25%，250r/min 1 2.75mD n （4）工作范围检验 在已知=94.92，=48980Kw 的条件下得：HrNr 33 1max 2 1 0.791/0.86/ 9.81 S Nr Qmms D Hr Hr （3-7） 则水轮机最大引用流量： 23 max 0.791 2.7594.9258.28/Qms 与特征水头、相对应的单位转速为 max H min H r H 1min 250 2.75 66.53 min 106.8 r n 1max 250 2.75 88.15 min 65.2 r n 1 250 2.75 70.57 min 94.92 r r n 水利水电工程专业毕业设计 9 在 HL180 型水轮机的模型综合特征曲线上分别绘出66.53， 1min n min r 80.15和的直线，这三根直线所围成的区域就是水 1max n min r 1max 791 / minQL 轮机的工作范围，基本上包含了高效区。 （5）吸出高度 Hs 计算 由水轮机设计工况下的参数 ， ，查得 1 70.57 min r r n 1max 791 / minQL ，0.0790.02 10.0() 900 mm HsHr 经过计算得2.054.0Hsmm HL200 型水轮机方案的吸出高度满足电站要求。 1.2.3 HL220 型水轮机方案主要参数选择型水轮机方案主要参数选择 （1）转轮直径 1 D 查水电站表 3-6 得，限制工况下单位流量， 3 1M Q1150L/s1.15m /s 效率，由此初步假定原型水轮机在此工况下的单位流量 M 89% ，假定效率 91。 3 1M QQ1.15m /s M 设计水头=94.92m r H 132 48980 2.27 9.81 91% 1.15 94.92 Dm 取之相近标称直径。 1 2.5mD （2）转速 n 计算 查表 3-4 可得 HL180 型水轮机在最优工况下的单位转速 初步假定 10 70r / min M n 1010 70r / min M nn 7094.92 272.8 / min 2.5 nr 取与之接近的同步转速300 / minnr 乌溪江水电站山前峦坝址方案设计及调压室设计 10 （3）效率修正值的计算 HL220 最优工况下,模型转轮直径 Mmax 91% 1M D0.46m 则原型效率为： 5 max 0.46 1 (1 91%)93.58% 2.5 则效率正修正值93.691%-1%=1.6%A 考虑到模型与原型水轮机在制造工艺上的差异，在修正值中减去 1%， =+=91%+1.6%=92.6% max maxM A 89.0% 1.6%90.6% m V 将重新代入公式（1-4）求 1 D 132 48980 2.28 9.81 91.6% 1.15 94.92 Dm 仍取 1 2.5mD 单位转速 n 的修正值 10 10 0.926 10.88%3.0% 0.91 M n n 故单位转速可不加修正，也可不加修正 1 Q 最后求得=90.6%，300r/min 1 2.5mD n （4）工作范围检验 在已知=94.92，=48980Kw 的条件下得：HrNr 33 1max 2 1 0.953/1.15/ 9.81 S Nr Qmms D Hr Hr （3-7） 则水轮机最大引用流量： 23 max 0.953 2.594.9258.06/Qms 与特征水头、相对应的单位转速为 max H min H r H 水利水电工程专业毕业设计 11 1min 300 2.5 72.57 min 106.8 r n 1max 300 2.5 92.88 min 65.2 r n 1 300 2.5 76.98 min 94.92 r r n 在 HL220 型水轮机的模型综合特征曲线上分别绘出72.57， 1min n min r 92.88和的直线，这三根直线所围成的区域就是水 1max n min r 1max 953 / minQL 轮机的工作范围，仅包含了一部分的高效区。 （5）吸出高度 Hs 计算 由水轮机设计工况下的参数 ， ，查得 1 76.98 min r r n 1max 953 / minQL ，0.160.02 10.0() 900 mm HsHr 经过计算得2.674.0Hsmm HL220 型水轮机方案的吸出高度满足电站要求。 乌溪江水电站山前峦坝址方案设计及调压室设计 12 第二章第二章 水电站厂房水电站厂房 2.12.1 厂房内部结构厂房内部结构 2.1.12.1.1 发电机外形尺寸估算发电机外形尺寸估算 1、基本尺寸 （1）极距 （2- 56471 1069.65 2 12 cm 1） （2）定子内径 （2- 2 12 532.09 i Dcm 2） （3）定子铁芯长度 t l （2- 62 56471 132.97 5 10532.09300 t lcm 3） （4）定子铁芯外径 a D （2-532.0969.65601.74 a Dcm 4） 2、平面尺寸 （1）定子机座外径 1 D （2- 1 1.3 601.74782.26Dcm 5） （2）风罩内径 2 D D2=782.26+240=1022.26m （2- 水利水电工程专业毕业设计 13 6） （3）转子外径 3 D D3=Di=532.09cm （2- 7） （4）下机架最大跨度 4 D （2- 4 35060410Dcm 8） （5）推力轴承外径和励磁机外径 6 D 7 D 因此取10000100000 f KWsKW （2- 6 300Dcm 7 200Dcm 9） 3、轴向尺寸计算 （1）定子机座高度 1 h 时，214 /min e nr （2- 1 2132.972 69.65272.27 t hlcm 10） （2）上机架高度 2 h 判别型式 （2- 532.09 0.0130.035 132.97 300 i te D l n 11） 上机架高度 （2- 2 0.250.25 532.09133.02 i hDcm 12） （3）推力轴承高度=150-200mm =180cm 3 h 3 h 励磁机高度=200240mm =220cm 4 h 4 h 副励磁机=80120mm =80cm 5 h 5 h 乌溪江水电站山前峦坝址方案设计及调压室设计 14 永磁机高度=80120mm =100cm 6 h 6 h （4）下机架高度 7 h 悬式非承载机架 （2-13） 7 0.120.12 532.0963.85 i hDcm （5）定子支座支承面至下机架支承面或下挡风板之间的距离 8 h （2-14） 8 0.15 532.0979.81hcm （6）下机架支承面主主轴法兰底面距离 9 h （2- 99 70150,=120cmhcmh取 15） （7）转子磁轭轴向高度 10 h 有风扇时 （2- 10 132.97(70100)(202.97232.97)h : 16） 10 220hcm取 （8）发电机主轴高度 11 h （2- 11 0.8 1121.251121.25hcm 17） 式中： 272.27 133.02 180220 1008079.81 12063.851121.25Hcm （9）定子铁芯水平中心线至法兰盘底面距 12 h （2- 12 0.4 272.27220345.24hcm 18） 2.1.22.1.2 发电机重量估算发电机重量估算 （2- 23 56471 9 ()295.6( ) 300 f Gt 19） 水利水电工程专业毕业设计 15 式中：发电机总重量（t） f G 系数，悬式=810，这里取 9 1 K 1 K 所以，发电机转子重=147.8t 1 2 f G 2.1.32.1.3 水轮机蜗壳及尾水管水轮机蜗壳及尾水管 水头范围大于 40m，采用金属蜗壳，对于=2.5m，高头混流水轮机，采用 1 D 圆形焊接或铸造结构蜗壳半径： （2- max 360 i i c Q V 20） 式中：蜗壳断面流速，水电站中查图 2-8 得， c V9.1/ c Vm s 蜗壳包角； i 相应的最大流速， max Q 3 /ms 由水轮机转轮直径查得：座环外径=4100mm，内径=3400mm ， a D b D 则： 2050 2 a a D rmm 1700 2 b b D rmm 乌溪江水电站山前峦坝址方案设计及调压室设计 16 图 2-1 蜗壳计算简图 表 2-1 蜗壳渐变段内径数据表 () i 度( ) i m( ) iai arm2( ) iai Rrm 300.410 2.460 2.870 750.648 2.698 3.346 1200.820 2.870 3.690 水利水电工程专业毕业设计 17 1650.961 3.011 3.973 2101.085 3.135 4.219 2551.195 3.245 4.441 3001.296 3.346 4.643 3451.390 3.440 4.831 尾水管尺寸按按照 HL200 型水轮机模型进行放大处理，数据见图。 图 2-2 尾水管 2.1.42.1.4 调速系统，调速设备选择调速系统，调速设备选择 （1）调速功计算）调速功计算 （2- 3 4898148981 48.75/ 9.81 106.89.81 106.8 Qms 21） （2-22）200 46.75106.8 2.515278030000ANmNm 乌溪江水电站山前峦坝址方案设计及调压室设计 18 综上所述，属大型调速器，接力器和油压装置应分别进行计算和选择。 （2）接力器选择）接力器选择 接力器直径计算： 采用两个接力器操作导水机构，选额定油压为 2.5MPa，则每个接力器直径 为： s d （2-0.03 25000.2 106.8346.6 s dmm 23） 式中：标准正曲率导叶参数，由，查得 0 24Z 0.03 选与之接近而偏大的 ds=350mm 接力器最大行程： max S 由 在模型综合特性曲线上查得 10 68 / minnr 10 947.2/QL s 0max 31.5 M amm 0 534 M D 0 24 M Z 选 01 1.142.85DDm 0 24z （2- 0max 2850 24 31.5168 534 24 amm 24） （2- max0max 1.801.8 168303Samm 25） 接力器容积计算： （2- 23 0.34660.3030.057 2 s Vm 26） （3）调速器的选择）调速器的选择 主配压阀的直径 （2-27） 0.057 1.1356 4 4.5 dmm 选择与之相邻而偏大的 DT-80 型电气液压型调速器。 （4）油压装置）油压装置 水利水电工程专业毕业设计 19 （2- 3 k V(1820)Vs(1.0261.14)m: 28） 于是选用组合式油压装置 HYZ-1.6 （5）水轮机阀门及其附件）水轮机阀门及其附件 引水式水电站，水头较大，故选用蝴蝶阀（配套设备：伸缩节、空气阀、旁通阀） （2- f 1.39 2 D3.42 0.6642 m 29） 式中： 3 1 0.0687116.80.06642 查蝴蝶阀的直径型谱图得， f D4300mm 压力油源及设备，取组合式油压装置 HYZ-4.0 乌溪江水电站山前峦坝址方案设计及调压室设计 20 第三章第三章 枢纽布置、挡水及泄水建筑物枢纽布置、挡水及泄水建筑物 3.13.1 非溢流坝非溢流坝 3.1.13.1.1 剖面设计剖面设计 3.1.1.1 基本剖面设计基本剖面设计 1、坝高的确定 表 3-1 吹程及风速 吹程 D(m) 计算风速 Vf(m/s ) 基本组合（正常 情况） 199522.5（多年平均最大风速 1.52.0 倍） 特殊组合（校核 情况） 224015（洪水期多年平均最大风速） （1）按基本组合（正常情况）计算： m H238 112126m 堰堰 为 波浪高度 22 0 gD9.81 1995 38.7 v22.5 5% h 2 0 gh 1.023m v 因此 Lm=32.15m 由水工建筑物表 212 查得 5% m h 1.95 h 水利水电工程专业毕业设计 21 1% m h 2.42 h 1% 2.42 h1.0231.27m 1.95 22 1%m z mm h2 H1.27 hcth0.1576m LL32.15 大坝级别 1 级 正常情况 c h0.7m 1%zc hhhh2 1.270.490.72.13m (2)按特殊组合（校核情况）计算： m H240.25 112128.25m 堰堰堰 22 0 gD9.81 2240 99.66 v15 5% h0.64m m L7.31m 由水工建筑物表 212 查得 5% m h 1.95 h 1% m h 2.42 h 1% 2.42 h0.64060.795m 1.95 22 1%m z mm h2 H0.795 hcth0.27m LL7.31 大坝级别 1 级 非正常情况 c h0.5m 计算结果如下： 乌溪江水电站山前峦坝址方案设计及调压室设计 22 表 3-2 非溢流坝坝高计算 0 vBD 2 0 gD v 5% h 1% h m L z h c hh 坝高 设计22.5399199538.71.0231.269632.1490.15760.72.13240.13 校660.64060.7957.310.27160.51.57241.82 综上：坝顶高程取为 242 m。 2、坝底宽的确定 由于电站形式为引水式，故坝上游侧无有压进水口，上游坝坡坡度不受限 制，取上游面坡度，同时用应力条件和稳定条件公式确定坝底的最小 0 宽度。 （1） 按强度条件确定坝底最小宽度 （3- 1 0 21 1 c H B 1） （3- 1 0 c H B 2） 为上游坡度，取时可以得到： 0 式中：B坝底宽度，m； 基本剖面坝高，m H 坝体材料容重取值 23.5KN/m3 c 水容重 10KN/m3 0 扬压力折减系数,按规范坝基面取 0.3 1 水利水电工程专业毕业设计 23 c 0 B11 m0.69 H23.5 0.25 10 B89.71m （2） 按稳定条件确定坝底最小宽度 （3- 1 () c BK r H f 3） 式中：f岩石面摩擦系数，0.68； K1.05 1.05 130 95.59 0.68 (2.40.3) Bm 综上，取坝底最小宽度 96m. 3.1.1.2 基本剖面设计基本剖面设计 1、坝顶宽度 坝顶宽度 b=（8%10%）H=10.268m12.835m，且不小于 2m。 本设计取 12m 2、剖面形态 由上可知，稳定条件为限制条件，所以采用上游坝面上部铅直、而下部呈 倾斜，这样可利用部分水重来增强坝的稳定性。折坡点起点位置应结合引 水、挡水建筑物的进水高程来选定，一般为把高的 1/31/2（42.7885.57），取折坡高程为 112+50=162.0m，坡度为 1:0.2 坝底总宽=0.15 48 101.4 108.6m 乌溪江水电站山前峦坝址方案设计及调压室设计 24 1:0.2 242.00 112.00 162.00 23.00 12.00 1:0.8 110.80 图 3-1 非溢流坝剖面图 3.1.23.1.2 稳定与应力校核稳定与应力校核 （1）设计状况: 基本组合：（持久状况）（上游为正常蓄水位，下游水位为 0） 坝基面： 荷载计算简式： 自重： 1 1 7.2 48 23.5 2 G 2=12 128.35 23.5 G 3 1 89.4 113.16 23.5 2 G 水压力： 2 1 1 10 118 2 P 水利水电工程专业毕业设计 25 2 1 (70 118) 7.2 10 2 P 扬压力： 1 10 0.25 118 16.2 U 2 1 10 0.25 118 2 U 堰108.6-16.2堰 3 1 10 118 10 0.25 11816.2 2 U 堰堰 浪压力： 1 110.9210.92 10 222 L P 堰1.31+0.49+堰 2 2 110.92 10 22 L P 堰堰 表 3-3 计算表格 垂直水平力臂力矩 编 号 荷载 m正向逆向 406149.5201009 3619541.114876021 自 重 1050455.3556738 6962039.32738387 2 水 压 力676851.0220790345168 477946.299422 136297.33622223 扬 压 力 707448.922793 198.2115 4 浪 压 乌溪江水电站山前峦坝址方案设计及调压室设计 26 承载能力极限状态： 抗滑稳定： 0 1.11.0()持久状况1.2 R f 3 1.2 10 R CkPa ()1.3 mR f()3.0 mR C1.2 d *69620 1.2 (198.2 149.1)69679SKN 4060.836197.4 1050456768 1.2(4779 136297407.4)121090.02 R WkN 3 RRRR 1.21.2 10 R(*)f WC A121090.02108.6 1155215.4kPa 1.33.0 0 155215.4 (*)1.1 1.0 6967976646.9129346.2 1.2 SkPakPa 满足要求 坝址抗压强度 121090.02 R WkN 201009.6 1487602.2556738.52738386.7345168 1.2(220789.8 99491.7362221.922793 17051.1)973762.8 R M kN m 54.3 R Tm 3 4 108.6 106735.3 12 R Jm 2 0.79m 22 2 121090.02973762.8 54.3 (*)()(1)()(1 0.79 )2615.4 108.6106735.3 RRR RR WM T Sm AJ (*)13500 c RfkPa 0 13500 (*)1.1 1.0 2615.428775000 1.8 1.5 c dm f SkPakPa 满足要求 正常使用极限状态： 长期组合下坝踵拉应力验算：（运行期） 4060.836194.7 10504567684779 136297407.4126253.1 R WkN 201009.6 1487602.2556738.52738386.7345168220789.8 99491.7362221.922793 17051.1836113.7 R M kN m 水利水电工程专业毕业设计 27 126253.1836113.7 54.3 737.20 108.6106735.3 RRR RR WM T kPa AJ 满足要求 短期组合下坝址拉应力验算：（完建期） 4060.836194.7 105045145300.5 R WkN 201009.6 1487602.2556738.52245350.3 R MkN m 145300.52245350.3 54.3 195.6100 108.6106735.3 RRR RR WM T kPakPa AJ 满足要求 折坡面： 荷载计算简式： 自重： 1 23.5 12 80.35G 2 1 23.565.16 51.48 2 G 水压力： 2 1 1 1070 2 P 扬压力： 1 10 0.25 70 6U 2 1 10 0.25 70 57