土木工程毕业设计-某综合楼—钢框架结构设计.docx

华南理工大学 毕业设计（论文）第一章 建筑设计论述1.1工程概况(1) 工程名称：某综合楼钢框架结构设计(2) 建筑面积：7203平方米(3) 材料：钢材采用Q235B，混凝土采用C20(4) 工程地质情况：广州城区，场地地形平坦，地下稳定水位距地坪-9.0m以下(5) 抗震设防烈度为7度，设计基本加速度为0.10g，第一组(新规范)(6) 建筑场地类，基本风压地面粗糙程度为B 类(7) 建筑高度：20m，首层6.7m，标准层4.6m 1.2 设计依据(1) 依据土木工程专业毕业设计任务书及相关设计资料(2) 建筑结构荷载规范（GB50009-2001）(3) 混凝土结构设计规范（GB50010-2010）(4) 钢结构设计规范（GB50017-2003）(5) 建筑抗震设计规范（GB50011-2010）(6) 建筑结构制图规范（GB/T50105-2010）(7) 组合楼板设计与施工规范(CECS 273:2010)(8) 建筑钢结构设计手册（下）赵熙元主编，冶金工业出版社(9) 高层民用建筑钢结构技术规程（JGJ99-98）(10) 工程结构抗震与防灾李爱群等编著，东南大学出版社(11) 多层民用钢结构房屋设计郭兵等编著，中国建筑工业出版社1.3 设计资料1、 建筑设计已完成建筑平面、立面、剖面、大样图等，详建施图。2、 结构类型钢框架结构3、 工程地点：广州基本风压：0.50 kN/m2，地面粗糙度：B类根据建筑抗震设计规范（GB50011-2001），广州地区的基本烈度为7度，抗震设防烈度为7度，设计基本加速度为0.10g，第一组(新规范)工程地质情况：拟建场地地形平坦，地下稳定水位距地坪-9.0m以下，土质分布具体情况见表1，类场地。建筑地层一览表 表1.1序号岩土分类土层深度(m)厚度范围(m)地基土承载力(kPa)桩端阻力(kPa)桩周摩擦力(kPa)1杂填土0.00.50.52粉土0.51.51.0120103中砂1.52.51.0200254砾砂2.5-6.54.03002400305圆砾6.5-12.56.0500350060注：地下稳定水位距地表-9m，表中给定土层深度由自然地坪算起。4、 材料：钢材：Q235B、Q345钢筋：HPB235(I)、HRB335(II)级、HRB400(III)级混凝土：C15C35砌体：加气混凝土砌块或轻质砖焊条依据设计规范根据所选用的钢材选取。第二章 结构布置方案及截面初选2.1结构平面布置柱网布置可根据建筑图纸布置。本工程只有4层，结构形式比较规则，没有大的刚度突变，可采用横向承重方案，主梁沿横向布置。结合建筑使用功能的要求进行次梁布置，本工程采用纵向布置次梁，次梁间距3m，结构平面布置图见图2.1图2.12.2梁截面初选工字型梁的截面高而窄，在主轴平面内截面模量较大，本工程主次梁均优先选用经济效应好的窄翼缘热轧H型钢（HN系列）(1) 横向框架梁h=(115-120)l=(115-120)9000=450600mm,取550mmb=(13.3-12)h=(13.3-12)550=167275mm，取200mm查热轧H型钢和部分T型钢（GB/T11263）,选用HN6002001117。(2) 纵向框架梁h=(115-120)l=(115-120)8400=420560,mm，取550mmb=(13.3-12)h=(13.3-12)550=167275mm，取200mm查热轧H型钢和部分T型钢（GB/T11263）,选用HN450200914。(3) 次梁h=(118-112)l=(118-112)l=8400=467700mm，取500mmb=(13.3-12)h=(13.3-12)500=152250mm，取200mm查热轧H型钢和部分T型钢（GB/T11263）,由后面的验算可知，选用HN450200914。2.3框架柱截面初选框架柱优先选用宽翼缘热轧H型钢（HW系列），以保证弱轴方向的抗弯能力。本工程抗震设防烈度为7度，查表得长细比限制为120，（1）首层柱lo=6.7m，根据经验偏安全考虑，取；查表可得截面回转半径近似值，=0.751，。 查规范（GB/T11263）,选用HW4004001321。（2）标准层柱 查规范GB/T11263）, 选用HW4004001321。 各构件截面尺寸和特性见表1.1：表2.1 构件截面尺寸及特性构件类型截面尺寸hbtwtf(mm)截面积A(cm2)单位长度重量m（kg/m）IxIyixiyWxWy首层柱HW4004001321218.69171.7664552241017.4310.1233231120标准层柱HW4004001321218.69171.70664552241017.43 10.12 33231120横向框架 梁HN6002001117131.71103.473749227323.664.152458227.3纵向框架 梁HN45020091495.4374.931973187018.34.431421187次梁HN45020091495.4374.931973187018.34.431421187第三章 组合楼盖设计3.1 组合板截面特性用于组合楼板的压型钢板净厚度(不包括涂层)不应小于0.75，也不得超过1.6。波槽平均宽度(对闭口式压型钢板为上口槽宽)不应小于50；当在槽内设置栓钉时，压型钢板的总高度不应大于80。根据上述构造要求，选用型号为的压型钢板，厚度1.2 图3.1 组合楼板图组合板总厚度不应小于90，压型钢板顶面以上的混凝土厚度不应小于50。此外，对于简支组合板的跨高比不宜大于25，连续组合板的跨高比不宜大于35。根据以上构造要求，压型钢板上混凝土厚度取=70，在一个波宽内的截面面积为：压型钢板的厚度较薄且各板段厚度相等，因此可用其板厚的中线来计算截面的特性“线性元件计算法”，以中线计算得的截面A与I乘以板厚t。图3-2 压型钢板截面模量的计算简图即单槽口对于上边（用s代表）及下边（用x代表）的截面模量为： 11452.12 8171.15压型钢板的截面抵抗矩取和的较小值，故：=8171.15压型钢板的截面面积压型钢板的惯性模量：由公式得，3.2标准层楼板设计3.2.1荷载内力计算（1）荷载标准值1.2mm厚压型钢板 0.16kN/m275+70厚C20钢筋混凝土板 5(58+88)75/2+70200 25=2.43kN/m2水磨石地面(水泥砂浆打底20厚面层10厚) 0.70 kN/m2楼面板(底面12厚白灰泥批挡) 0.20 kN/m2合计 3.49kN/m2（2) 施工阶段恒载包括：钢筋和混凝土自重、压型钢板自重。活载包括：施工活荷载。恒载：活载：施工阶段内力按弹性计算：三跨连续板（不需考虑荷载不利布置）。以1m宽板条为计算单元：跨中正弯矩 支座负弯矩支座剪力(3) 使用阶段恒载包括：混凝土板自重、楼面做法、吊顶自重、压型钢板自重。恒载：活载：以1m宽板条为计算单元：跨中正弯矩：按简支单向板计算 支座负弯矩：按固端板计算 支座剪力 取一个波距b=200mm为计算单元时的内力：正截面跨中弯矩：支座负弯矩： 支座剪力： 3.2.2施工阶段验算（1）正截面承载力验算，满足要求。（2）挠度验算 满足要求。3.2.3使用阶段验算组合板在跨中正弯矩作用下的横截面抗弯强度计算一般采用塑性设计法。(1) 正截面抗弯验算组合板的有效高度:正截面抗弯验算 由于因此组合板的塑性中和轴在混凝土中：满足要求。(2) 斜截面抗剪验算，满足要求。(3) 支座负弯矩配筋计算选用8150，一个波距内As=335/6=67mm250.82mm2。 (4) 挠度验算根据变形相等的原则，将混凝土材料转化为等效的钢材。 荷载标准组合下组合板截面中和轴到受压区边缘的距离组合截面惯性矩 荷载准永久组合下组合截面中和轴到受压区边缘的距离截面惯性矩 荷载标准组合下挠度荷载准永久组合下的挠度容许挠度，满足要求(5) 自振频率验算仅考虑恒载作用时组合板的挠度自振频率 满足要求。（6）裂缝宽度验算 验算组合楼板负弯矩部位混凝土的裂缝宽度时，可近似地忽略压型钢板的作用，即按混凝土板及其负钢筋计算板的最大裂缝宽度。取一个波宽b=200mm作为计算单元，其中C20混凝土的 (满足要求)3.3顶层楼板设计组合楼板板跨为3m,为三跨连续板。选用Q235钢的YX-75-200-600开口型槽口压型钢板，其构件特性为：板厚t=1.2mm,一个波距宽度内截面面积As=400mm2板厚t=1.2mm,一个波距内的截面惯性矩组合板总高为145mm。形心到压型钢板板顶的距离压型钢板自重0.157kN/m2,强度设计值205N/mm2。压型钢板顶面上混凝土厚采用C20混凝土，钢筋采用I级钢HPB235,。组合板总高为145mm。施工阶段活载1.5N/mm2,使用阶段活载2.0N/mm2。组合楼板示意图如下图3.2 组合楼板图3.3.1荷载内力计算（1）荷载标准值1.2mm厚压型钢板 0.16kN/m275+70厚C20钢筋混凝土板 5(58+88)75/2+70200 25=2.43kN/m2天面25厚防水砂浆 0.50 kN/m2天面隔热层 1.60 kN/m2天花抹灰及吊顶 0.45 kN/m2合计 5.14kN/m2(2) 施工阶段恒载包括：钢筋和混凝土自重、压型钢板自重。活载包括：施工荷载。恒载：活载：施工阶段内力按弹性计算：三跨连续板（不需考虑荷载不利布置）。以1m宽板条为计算单元：跨中正弯矩 支座负弯矩支座剪力(3) 使用阶段恒载包括：混凝土板自重、楼面做法、吊顶自重、压型钢板自重。恒载：活载：以1m宽板条为计算单元：跨中正弯矩：按简支单向板计算 支座负弯矩：按固端板计算 支座剪力 取计算单元宽度为波距：b=200mm时的内力：正截面跨中弯矩：支座负弯矩： 支座剪力： 3.3.2施工阶段验算（1）正截面承载力验算，满足要求。（2）挠度验算 满足要求。3.3.3使用阶段验算组合板在跨中正弯矩作用下的横截面抗弯强度计算一般采用塑性设计法。 (1) 正截面抗弯验算组合板的有效高度:正截面抗弯验算 由于因此组合板的塑性中和轴在混凝土中：满足要求。(2) 斜截面抗剪验算，满足要求。(3) 支座负弯矩配筋计算选用8150，一个波距内As=335/6=67mm265.9mm2。 (4) 挠度验算根据变形相等的原则，将混凝土材料转化为等效的钢材。 荷载标准组合下组合板截面中和轴到受压区边缘的距离组合截面惯性矩 荷载准永久组合下组合截面中和轴到受压区边缘的距离截面惯性矩 荷载标准组合下挠度荷载准永久组合下的挠度容许挠度，满足要求(5) 自振频率验算仅考虑恒载作用时组合板的挠度自振频率满足要求。（6）裂缝宽度验算 验算组合楼板负弯矩部位混凝土的裂缝宽度时，可近似地忽略压型钢板的作用，即按混凝土板及其负钢筋计算板的最大裂缝宽度。取一个波宽b=200mm作为计算单元， 其中C20混凝土的 (满足要求)第四章 组合次梁设计由于所有次梁均使用同一截面，故这里只验算荷载效应较大的顶层的组合次梁。钢材为Q235B，压型钢板为YX75-200-600，压型钢板以上混凝土的厚度为hd=70mm。 4.1截面特性 （1）钢梁截面 钢梁截面为HN，其截面特性为：A=95.43，（2）混凝土板有效宽度确定由于压型钢板的肋与次梁垂直，不考虑压型钢板顶面以下的混凝土：（3）荷载标准组合时的换算截面钢材与混凝土的弹性模量之比混凝土换算成钢截面面积混凝土板顶到钢梁截面中和轴的距离混凝土板顶到组合截面中和轴的距离 换算截面的惯性矩（4）考虑徐变影响的换算截面混凝土换算成钢截面面积混凝土板顶到钢梁截面中和轴的距离混凝土板顶到组合截面中和轴的距离 换算截面的惯性矩4.2施工阶段组合梁计算（1) 荷载标准值计算钢梁自重 0.75kN/m压型钢板自重 0.157 kN/m2现浇混凝土板自重 2.43kN/m2（2）内力计算跨中弯矩标准值支座剪力标准值跨中弯矩设计值 支座剪力设计值： (3) 应力计算梁翼缘承受的正应力验算 满足要求。梁腹板承受的剪力 第一组内力：满足要求。 (4) 挠度验算（荷载的标准组合） 4.3使用阶段组合梁计算（1) 荷载标准值计算钢梁自重 0.75kN/m压型钢板自重 0.157kN/m2现浇混凝土板自重 2.43kN/m2建筑面层及其他荷载 2.55kN/m2（2）内力计算跨中弯矩标准值支座剪力标准值跨中弯矩设计值 支座剪力设计值： (3) 钢梁的局部稳定翼缘板的宽厚比满足要求。腹板的高厚比，满足要求。（4）组合梁的承载力验算中和轴位置的确定则塑性中和轴在钢梁截面内，为第二类截面钢梁受压区面积为钢梁受压区高度：钢梁受拉区截面应力合力至钢梁受压区截面应力合力之间的距离Y2：钢梁受拉区截面应力合力至混凝土翼板截面应力合力之间的距离Y1： 组合梁抗弯承载力 组合梁抗剪承载力（5）连接件计算连接件选用单排M16圆柱头焊钉，对于简支梁=1栓钉高度去110mm，压型钢板压型钢板的肋垂直于钢梁布置，抗剪连接件承载力的折减v：一个抗剪连接件的承载力设计值： 组合梁支座和最大弯矩点之间混凝土板与钢梁之间的纵向剪力为所需栓钉数目（6）挠度计算施工阶段恒荷载产生的挠度(A)短期效应挠度计算（标准组合）(B)长期效应挠度计算（准永久组合） 第五章 第2轴框架内力计算这里取位于第二轴的一榀框架来进行内力计算，导荷方式如下：次梁承担由屋面板、楼面板传来的荷载形式为矩形，横向框架主梁承担由次梁传来的荷载为集中荷载，梁的自重和梁上的墙体荷载按均布荷载加在梁上，外墙荷载按集中荷载加在梁柱节点处。5.1恒载作用内力计算5.1.1恒荷载计算（1）楼板恒荷载标准值楼面板：1.2mm厚压型钢板 0.16kN/m275+70厚C20钢筋混凝土板 5(58+88)75/2+70200 25=2.43kN/m2水磨石地面(水泥砂浆打底20厚面层10厚) 0.70 kN/m2楼面板(底面12厚白灰泥批挡) 0.20 kN/m2合计 3.49kN/m2屋面板：1.2mm厚压型钢板 0.16kN/m275+70厚C20钢筋混凝土板 5(58+88)75/2+70200 25=2.43kN/m2天面25厚防水砂浆 0.50 kN/m2天面隔热层 1.60 kN/m2天花抹灰及吊顶 0.45 kN/m2合计 5.14kN/m2（2）内外墙标准值内墙：双面批挡砖墙120厚砖墙 3.00 kN/m2内墙自重 34.6=13.8 kN/m外墙：外墙面马赛克180厚砖墙 4.30 kN/m2外墙自重 4.34.6=19.78 kN/m女儿墙按外墙做法，高度取1400mm： 4.31.4=6.02 kN/m （3）构件自重：横向框架梁自重 1.034kN/m纵向框架梁自重 0.749kN/m次梁自重 0.749kN/m首层框架柱自重 1.717kN/m标准层框架柱自重 1.717kN/m（4）次梁集中荷载顶层次梁：标准层次梁：（5）节点集中荷载顶层节点标准层节点 荷载简图如图5.1图5.15.1.2恒载作用下内力分析(1) 恒载下固端弯矩计算顶层梁A4B4固端弯矩计算如下（计算简图如图4.1）：图5.2 梁A4B4固端弯矩计算简图底层及标准层边跨框架梁固端弯矩计算如下（计算简图如图2.3.6）：图5.3 梁A4B4固端弯矩计算简图(2) 弯矩分配计算恒载作用下内力计算采用力矩二次分配法，由结构的对称性，可取半品框架进行计算，计算过程如下顶层：0.380 0.270 0.270 0.620 0.460 -278.688 278.688 -278.688 278.688 172.788 105.900 52.950 -7.150 -14.310 -24.350 -14.290 -7.140 4.440 2.710 1.350 -0.360 -0.620 -0.370 -0.180 177.228 -177.228 318.318 -24.970 -293.348 271.368 弯矩再分配9.515 -9.515 -1.791 1.129 0.662 最终弯矩186.743 -186.743 316.527 -23.841 -292.686 59.070 跨中弯矩：166.390 -8.320 跨中弯矩：136.000 标准层：0.380 0.310 0.240 0.190 0.190 0.380 0.310 固端弯矩-195.528 195.528 -195.528 195.528 74.300 74.300 46.920 23.460 -2.220 -4.450 -7.270 -7.270 -4.470 -2.230 0.845 0.845 0.530 0.270 -0.060 -0.090 -0.090 -0.030 -0.005 75.145 75.145 -150.298 214.748 -7.360 -7.360 -200.028 193.293 弯矩再分配28.826 -9.724 -19.102 2.157 -4.800 0.486 2.157 最终弯矩103.971 65.421 -169.400 216.905 -12.160 -6.874 -197.871 25.040 25.040 跨中弯矩：110.760 -2.453 -2.453 跨中弯矩：97.710首层：0.420 0.340 0.270 0.200 0.200 0.310 0.260 固端弯矩-195.528 195.528 -195.528 195.52882.122 60.610 52.790 26.390 -2.630 -5.270 -8.970 -8.970 -3.180 -1.590.960 0.960 0.710 0.360 -0.080 -0.130 -0.130 -0.020 -0.0583.082 61.570 -144.658 216.928 -9.100 -9.100 -198.728 弯矩再分配14.523 -7.762 -6.761 0.491 -1.619 0.638 0.491 最终弯矩97.605 53.808 -151.419 217.419 -10.719 -8.462 -198.237 193.93320.520 20.520 跨中弯矩：112.490 -3.033 -3.033 跨中弯矩：97.2（3）内力图恒载弯矩、剪力、轴力图分别如图图5.4 恒载弯矩图（kN）图5.5 恒载梁剪力、柱轴力图（kN）5.2活载作用内力计算5.2.1活荷载计算(1)活载标准值楼面活载和上人天面活载统一取2.0 kN/m2 （2）次梁集中荷载顶层次梁：，标准层次梁：（3）节点集中荷载顶层节点标准层节点活荷载布置简图5.65.2.2活载作用下内力分析(1) 活载下固端弯矩计算所有层的活荷载相等，梁A4B4固端弯矩计算如下（计算简图如图2.3.5）：图5.7 梁A4B4固端弯矩计算简图 (2) 弯矩分配计算计算原理同恒载弯矩分配计算顶层：0.380.270.270.620.46-100.8100.8-100.8100.862.538.319.15-2.59-5.18-8.8-5.17-2.581.610.980.49-0.13-0.22-0.14-0.0764.11-64.11115.13-9.02-106.1198.15弯矩再分配4.905-4.905-0.9220.5810.341最终弯矩69.015-69.015114.207-8.438-105.76921.37跨中弯矩：59.58-3跨中弯矩：49.24标准层：0.380.310.240.190.190.380.31-100.8100.8-100.8100.838.338.324.1912.09-1.14-2.29-3.74-3.74-2.32-1.160.4350.4350.270.14-0.03-0.05-0.05-0.01-0.00538.73538.735-77.48110.71-3.79-3.79-103.1399.635弯矩再分配9.229-1.561-7.6680.867-1.585-0.1480.867最终弯矩47.96437.174-85.148111.577-5.375-3.937-102.26312.9112.91跨中弯矩：57.1-1.263-1.263跨中弯矩：50.25首层：0.420.340.270.20.20.310.26-100.8100.8-100.8100.842.33631.2427.2113.6-1.36-2.72-4.62-4.62-1.64-0.820.50.50.360.18-0.04-0.07-0.07-0.01-0.00542.83631.74-74.59111.82-4.69-4.69-102.4599.975弯矩再分配7.488-4.002-3.4850.252-0.8330.3280.252最终弯矩50.32327.737-78.075112.072-5.5238-4.361-102.19710.5810.58跨中弯矩：57.99-1.563-1.563跨中弯矩：50.11（3）内力图活载弯矩、剪力、轴力图分别如图图5.8 活载弯矩图（）图5.9 活载梁剪力、柱轴力图（kN）5.3风载作用下内力计算5.3.1各柱的D值计算风荷载作用下需考虑框架节点的侧移，采用“D”值法。横向框架梁线刚度表5-1层次截面尺寸（mm）跨度(mm) (m4)I=1.2I0 (kN-m)I=1.5I0 (kN-m)1 600*200*11*179000 73749.0 88498.8 20256.4 110623.5 25320.5 2 600*200*11*179000 73749.0 88498.8 20256.4 110623.5 25320.5 3 600*200*11*179000 73749.0 88498.8 20256.4 110623.5 25320.5 4 600*200*11*179000.73749.0 88498.8 20256.4 110623.5 25320.5 横向框架柱线刚度表5-2层次柱高度（mm）截面尺寸（mm） (m4) (kN-m)1 400*400*13*21670066455.020432.42 400*400*13*21460066455.029760.33 400*400*13*21460066455.029760.34 400*400*13*21460066455.029760.3柱的侧移刚度D计算表5-3层数柱的类型（kN/m）1.00 中柱（3根）2.48 0.67 3632.58 边柱（2根）1.24 0.54 2932.70 2.00 中柱（3根）1.36 0.40 6835.18 边柱（2根）0.85 0.30 5036.96 3.00 中柱（3根）1.36 0.40 6835.18 边柱（2根）0.85 0.30 5036.96 4.00 中柱（3根）1.36 0.40 6835.18 边柱（2根）0.85 0.30 5036.96 5.3.2各楼层风荷载计算本工程地面粗糙度属B类，基本风压为0.5kN/m2计算公式： 各楼层处风荷载（集中力）的计算公式：第楼层处受风面的高度取计算楼层处上、下层层高各半，顶层取至女儿墙顶； 计算过程及结果列表5-4 房屋的横向风荷载（楼层集中力）计算层次(kN/m2)(kN/m2)(m)(m)楼层总风荷载(kN)41.00 1.30 1.23 0.50 0.80 3.742.65 192.66 31.00 1.30 1.13 0.50 0.74 4.60 42.65 144.23 21.00 1.30 1.02 0.50 0.66 4.60 42.65 130.07 11.00 1.30 1.00 0.50 0.65 5.6542.65 102.57 5.3.3各柱的反弯点、剪力、柱端、梁端弯矩计算梁端弯矩的计算根据节点平衡理论，按各节点上梁的线刚度大小进行分配。以四层B3节点为例：已知，则。框架各柱反弯点位置、剪力、柱端、梁端弯矩计算见表5-5：层数柱的类型（kN）层间剪力（kN/m）y0y1y2y3yyh柱下M柱上M梁端 弯矩1中柱（3根）156.85 0.036 22.28 0.550.00 0.00 0.00 0.55 3.69 82.10 67.18 53.91 边柱（2根）0.029 17.99 0.650.00 -0.05 0.00 0.60 4.02 72.31 48.21 80.88 2中柱（3根）301.080.037 16.06 0.50.05 0.00 0.00 0.55 2.53 40.64 33.25 29.52 边柱（2根）0.027 11.84 0.50.10 0.00 0.00 0.60 2.76 32.67 21.78 42.69 3中柱（3根）431.160.037 11.22 0.450.05 0.00 0.00 0.50 2.30 25.80 25.80 18.95 边柱（2根）0.027 8.27 0.450.10 0.00 0.00 0.55 2.53 20.91 17.11 26.02 4中柱（3根）616.900.037 5.84 0.40.05 0.00 0.00 0.45 2.07 12.10 14.78 7.39 边柱（2根）0.027 4.31 0.350.10 0.00 0.00 0.45 2.07 8.91 10.89 10.89 5.3.4风荷载作用下的弹性位移验算 风荷载下的弹性位移验算 表5-6层次（i）层高hi(m)（104KN/m）层间相对弹性转角（u/h）44.6156.85 183476.80.0001860.000040 34.6301.08 183476.80.0003570.000078 24.6431.16 183476.80.0005110.000111 16.7616.90 100578.70.0009150.000137 各层的层间位移u/h 1/ 250 满足要求。5.3.5风载作用下内力图风载弯矩、剪力、轴力图分别如图图5.10 风载弯矩图（）图5.11 风载剪力和轴力图（kN）5.4地震作用下内力计算5.4.1水平地震作用标准值计算计算参数： 本工程的质量和刚度沿高度分布比较均匀、高度不超过40m，并以剪切变形为主，故采用底部剪力法计算横向水平地震作用。水平地震作用标准值及层间剪力计算过程及结果列于表5-7层次（i）层高(m)Hi(m)Gi(kN)GiHiFi(kN)Vi(kN)16.76.71042369834.1 0.10 1121.80 115.01 1316.03 24.611.312165137464.50.20 1121.80 226.39 1201.03 34.615.912165193423.50.28 1121.80 318.55 974.64 44.620.513680280440.00.41 1121.80 656.09 656.09 5.4.2地震作用下各柱剪力、柱端、梁端弯矩计算表5-8层数柱的类型（kN）层间剪力（kN/m）y0y1y2y3yyh柱下M柱上M梁端弯矩1中柱（3根）1316.030.036 47.53 0.550.00 0.00 0.00 0.55 3.69 175.15 143.31 128.25边柱（2根）0.029 38.37 0.650.00 -0.05 0.00 0.60 4.02 154.26 102.84 193.842中柱（3根）1201.030.037 44.74 0.50.05 0.00 0.00 0.55 2.53 113.20 92.62 88.06 边柱（2根）0.027 32.97 0.50.10 0.00 0.00 0.60 2.76 91.00 60.67 128.363中柱（3根）974.640.037 36.31 0.450.05 0.00 0.00 0.50 2.30 83.51 83.51 67.05 边柱（2根）0.027 26.76 0.450.10 0.00 0.00 0.55 2.53 67.69 55.39 92.674中柱（3根）656.090.037 24.44 0.40.05 0.00 0.00 0.45 2.07 50.59 61.84 30.92 边柱（2根）0.027 18.01 0.350.10 0.00 0.00 0.45 2.07 37.28 45.57 45.57 5.4.3多遇地震下的弹性位移验算表5-9 各层的层间位移u/h 1/250 满足要求。层次（i）层高hi(m)（103KN/m）层间相对弹性转角16.71348.46 183476.80.0134 0.0020 24.61193.05 183476.80.0065 0.0014 34.6934.09 183476.80.0051 0.0011 44.6572.15 100578.70.0031 0.0007 5.4.4地震作用下内力图地震作用下弯矩